Sa halip, snip i 2 construction terminology. Centrally stretched at centrally compressed na mga elemento

SNiP II-23-81*
Kapalit
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

MGA ISTRUKTURANG BAKAL

1. PANGKALAHATANG PROBISYON

1.1. Ang mga pamantayang ito ay dapat sundin kapag nagdidisenyo ng mga istruktura ng bakal na gusali ng mga gusali at istruktura para sa iba't ibang layunin.

Ang mga pamantayan ay hindi nalalapat sa disenyo ng mga istrukturang bakal para sa mga tulay, mga tunnel ng transportasyon at mga tubo sa ilalim ng mga pilapil.

Kapag nagdidisenyo ng mga istrukturang bakal sa ilalim ng mga espesyal na kondisyon ng pagpapatakbo (halimbawa, mga istruktura ng mga blast furnace, pangunahing at proseso ng mga pipeline, mga tangke ng espesyal na layunin, mga istruktura ng mga gusali na nakalantad sa seismic, matinding epekto sa temperatura o pagkakalantad sa mga agresibong kapaligiran, mga istruktura ng mga istrukturang haydroliko sa labas ng pampang), mga istruktura ng mga natatanging gusali at istruktura, pati na rin ang mga espesyal na uri ng mga istraktura (halimbawa, prestressed, spatial, hanging), ang mga karagdagang kinakailangan ay dapat sundin na sumasalamin sa mga tampok ng pagpapatakbo ng mga istrukturang ito, na ibinigay para sa mga nauugnay na dokumento ng regulasyon na naaprubahan o napagkasunduan. ng USSR State Construction Committee.

1.2. Kapag nagdidisenyo ng mga istrukturang bakal, ang isa ay dapat sumunod sa mga pamantayan ng SNiP para sa proteksyon ng mga istruktura ng gusali mula sa kaagnasan at mga pamantayan sa kaligtasan ng sunog para sa disenyo ng mga gusali at istruktura. Ang pagtaas ng kapal ng mga produkto na pinagsama at mga dingding ng tubo upang maprotektahan ang mga istraktura mula sa kaagnasan at dagdagan ang paglaban sa sunog ng mga istraktura ay hindi pinapayagan.

Ang lahat ng mga istraktura ay dapat na naa-access para sa pagmamasid, paglilinis, pagpipinta, at hindi dapat mapanatili ang kahalumigmigan o hadlangan ang bentilasyon. Ang mga saradong profile ay dapat na selyado.

1.3*. Kapag nagdidisenyo ng mga istrukturang bakal dapat mong:

piliin ang pinakamainam na teknikal at pang-ekonomiyang mga scheme ng mga istraktura at cross-section ng mga elemento;

gumamit ng matipid na pinagsamang mga profile at mahusay na bakal;

gumamit, bilang panuntunan, pinag-isang pamantayan o karaniwang mga disenyo para sa mga gusali at istruktura;

gumamit ng mga progresibong istruktura (mga sistemang spatial na gawa sa mga karaniwang elemento; mga istruktura na pinagsasama ang mga function na nagdadala ng pagkarga at nakapaloob; prestressed, cable-stayed, manipis na sheet at pinagsamang mga istruktura na gawa sa iba't ibang bakal);

magbigay para sa paggawa ng paggawa at pag-install ng mga istruktura;

gumamit ng mga disenyo na tinitiyak ang pinakamababang lakas ng paggawa ng kanilang paggawa, transportasyon at pag-install;

magbigay, bilang panuntunan, para sa in-line na produksyon ng mga istruktura at ang kanilang conveyor o malaking-block na pag-install;

magbigay para sa paggamit ng mga progresibong uri ng mga koneksyon sa pabrika (awtomatiko at semi-awtomatikong hinang, mga flanged na koneksyon, na may mga milled na dulo, bolted na koneksyon, kabilang ang mga mataas na lakas, atbp.);

magbigay, bilang panuntunan, ang mga mounting na koneksyon na may mga bolts, kabilang ang mga mataas na lakas; pinahihintulutan ang mga welded na koneksyon sa pag-install na may naaangkop na katwiran;

sumunod sa mga kinakailangan ng mga pamantayan ng estado para sa mga istruktura ng kaukulang uri.

1.4. Kapag nagdidisenyo ng mga gusali at istruktura, kinakailangan na magpatibay ng mga iskema ng istruktura na tinitiyak ang lakas, katatagan at spatial immutability ng mga gusali at istruktura sa kabuuan, pati na rin ang kanilang mga indibidwal na elemento sa panahon ng transportasyon, pag-install at operasyon.

1.5*. Ang mga bakal at mga materyales sa koneksyon, mga paghihigpit sa paggamit ng mga S345T at S375T na bakal, pati na rin ang mga karagdagang kinakailangan para sa ibinibigay na bakal na ibinigay para sa mga pamantayan ng estado at mga pamantayan ng CMEA o mga teknikal na detalye, ay dapat ipahiwatig sa mga guhit na gumagana (DM) at pagdedetalye (DMC). ng mga istrukturang bakal at sa dokumentasyon para sa pag-order ng mga materyales.

Depende sa mga tampok ng mga istraktura at ang kanilang mga bahagi, kinakailangan upang ipahiwatig ang pagpapatuloy ng klase ng bakal kapag nag-order.

1.6*. Ang mga istrukturang bakal at ang kanilang mga kalkulasyon ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng "Pagiging maaasahan ng mga istruktura at pundasyon ng gusali. Mga pangunahing probisyon para sa pagkalkula" at ST SEV 3972 – 83 "Pagiging maaasahan ng mga istruktura at pundasyon ng gusali. Mga istrukturang bakal. Mga pangunahing probisyon para sa mga kalkulasyon."

1.7. Ang mga scheme ng disenyo at mga pangunahing pagpapalagay sa pagkalkula ay dapat na sumasalamin sa aktwal na mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga istrukturang bakal.

Ang mga istrukturang bakal sa pangkalahatan ay dapat na idinisenyo bilang pinag-isang spatial system.

Kapag hinahati ang pinag-isang spatial system sa magkahiwalay na mga flat na istruktura, dapat isaalang-alang ang pakikipag-ugnayan ng mga elemento sa isa't isa at sa base.

Ang pagpili ng mga scheme ng disenyo, pati na rin ang mga pamamaraan para sa pagkalkula ng mga istruktura ng bakal, ay dapat gawin na isinasaalang-alang ang epektibong paggamit ng mga computer.

1.8. Ang mga kalkulasyon ng mga istruktura ng bakal ay dapat, bilang isang panuntunan, na isinasaalang-alang ang hindi nababanat na mga deformation ng bakal.

Para sa mga statically indeterminate na istruktura, ang paraan ng pagkalkula kung saan isinasaalang-alang ang inelastic deformation ng bakal ay hindi pa binuo, ang mga puwersa ng disenyo (baluktot at torsional moments, longitudinal at transverse forces) ay dapat matukoy sa ilalim ng pagpapalagay ng nababanat na mga deformation ng bakal ayon sa isang hindi deformed scheme.

Sa isang naaangkop na pag-aaral sa pagiging posible, ang pagkalkula ay maaaring isagawa gamit ang isang deformed scheme na isinasaalang-alang ang impluwensya ng mga paggalaw ng istruktura sa ilalim ng pagkarga.

1.9. Ang mga elemento ng mga istrukturang bakal ay dapat na may pinakamababang mga cross-section na nakakatugon sa mga kinakailangan ng mga pamantayang ito, na isinasaalang-alang ang hanay ng mga pinagsamang produkto at tubo. Sa mga composite na seksyon na itinatag sa pamamagitan ng pagkalkula, ang undervoltage ay hindi dapat lumampas sa 5%.

2. MGA MATERYAL PARA SA MGA ISTRUKTURA AT KONEKSIYON

2.1*. Depende sa antas ng responsibilidad ng mga istruktura ng mga gusali at istruktura, pati na rin sa mga kondisyon ng kanilang operasyon, ang lahat ng mga istraktura ay nahahati sa apat na grupo. Ang mga bakal para sa mga istrukturang bakal ng mga gusali at istruktura ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 50*.

Ang bakal para sa mga istrukturang itinayo sa mga klimatikong rehiyon I 1, I 2, II 2 at II 3, ngunit pinapatakbo sa mga pinainit na silid, ay dapat kunin tulad ng para sa klimatiko na rehiyon II 4 ayon sa Talahanayan. 50*, maliban sa steel C245 at C275 para sa group 2 construction.

Para sa mga flange connection at frame assemblies, ang mga rolled na produkto ay dapat gamitin ayon sa TU 14-1-4431 – 88.

2.2*. Para sa welding steel structures, ang mga sumusunod ay dapat gamitin: electrodes para sa manual arc welding alinsunod sa GOST 9467-75*; welding wire ayon sa GOST 2246 – 70*; mga flux ayon sa GOST 9087 – 81*; carbon dioxide ayon sa GOST 8050 – 85.

Dapat tiyakin ng mga welding materials at welding technology na ang tensile strength ng weld metal ay hindi mas mababa kaysa sa standard tensile strength value. Takbo base metal, pati na rin ang mga halaga ng katigasan, lakas ng epekto at kamag-anak na pagpahaba ng metal ng mga welded joints, na itinatag ng may-katuturang mga dokumento ng regulasyon.

2.3*. Ang mga paghahagis (mga sumusuportang bahagi, atbp.) para sa mga istrukturang bakal ay dapat na idinisenyo mula sa mga grado ng carbon steel na 15L, 25L, 35L at 45L, na nakakatugon sa mga kinakailangan para sa mga pangkat ng paghahagis ng II o III ayon sa GOST 977 – 75*, pati na rin mula sa gray cast iron grades SCh15, SCh20, SCh25 at SCh30, na nakakatugon sa mga kinakailangan ng GOST 1412 – 85.

2.4*. Para sa mga bolted na koneksyon, dapat gamitin ang mga steel bolts at nuts na nakakatugon sa mga kinakailangan *, GOST 1759.4 – 87* at GOST 1759.5 – 87*, at mga washer na nakakatugon sa mga kinakailangan*.

Ang mga bolts ay dapat italaga ayon sa Talahanayan 57* at *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*, at kapag nililimitahan ang pagpapapangit ng mga koneksyon - ayon sa GOST 7805-70*.

Ang mga mani ay dapat gamitin alinsunod sa GOST 5915 – 70*: para sa bolts ng mga klase ng lakas 4.6, 4.8, 5.6 at 5.8 - mga mani ng lakas ng klase 4; para sa bolts ng mga klase ng lakas 6.6 at 8.8 – mga mani ng mga klase ng lakas 5 at 6, ayon sa pagkakabanggit, para sa bolts ng klase ng lakas 10.9 – klase ng lakas ng mani 8.

Dapat gamitin ang mga washer: bilog ayon sa GOST 11371 – 78*, pahilig ayon sa GOST 10906 – 78* at spring normal ayon sa GOST 6402 – 70*.

2.5*. Ang pagpili ng mga grado ng bakal para sa mga bolt ng pundasyon ay dapat gawin ayon sa, at ang kanilang disenyo at sukat ay dapat gawin ayon sa *.

Ang mga bolts (hugis-U) para sa pag-fasten ng mga wire ng lalaki ng mga istruktura ng komunikasyon ng antenna, pati na rin ang hugis-U at mga bolts ng pundasyon para sa mga suporta ng mga overhead na linya ng kuryente at mga distribution device ay dapat gamitin mula sa mga gradong bakal: 09G2S-8 at 10G2S1-8 ayon sa GOST 19281 – 73* na may karagdagang kinakailangan para sa lakas ng epekto sa temperaturang minus 60 ° C na hindi bababa sa 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) sa klimatiko na rehiyon I 1; 09G2S-6 at 10G2S1-6 ayon sa GOST 19281 – 73* sa mga klimatikong rehiyon I 2, II 2 at II 3; VSt3sp2 ayon sa GOST 380 – 71* (mula noong 1990 St3sp2-1 ayon sa GOST 535 – 88) sa lahat ng iba pang klimatiko na rehiyon.

2.6*. Ang mga mani para sa pundasyon at U-bolts ay dapat gamitin:

para sa mga bolts na gawa sa bakal na grado VSt3sp2 at 20 – klase ng lakas 4 ayon sa GOST 1759.5 – 87*;

para sa mga bolts na gawa sa bakal na grado 09G2S at 10G2S1 – klase ng lakas na hindi mas mababa sa 5 ayon sa GOST 1759.5 – 87*. Pinapayagan na gumamit ng mga mani na gawa sa mga grado ng bakal na tinatanggap para sa mga bolts.

Ang mga mani para sa pundasyon at U-bolts na may diameter na mas mababa sa 48 mm ay dapat gamitin alinsunod sa GOST 5915 – 70*, para sa bolts na may diameter na higit sa 48 mm – ayon sa GOST 10605 – 72*.

2.7*. Ang mga bolt na may mataas na lakas ay dapat gamitin ayon sa *, * at TU 14-4-1345 – 85; nuts at washers para sa kanila – ayon sa GOST 22354 – 77* at *.

2.8*. Para sa load-bearing elements ng suspended coverings, guy wires para sa overhead lines at outdoor switchgear, mast at tower, pati na rin ang prestressing elements sa prestressed structures, ang mga sumusunod ay dapat gamitin:

spiral ropes ayon sa GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

double lay ropes ayon sa GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

closed load-bearing ropes ayon sa GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

mga bundle at strands ng parallel wire na nabuo mula sa rope wire na nakakatugon sa mga kinakailangan ng GOST 7372 – 79*.

2.9. Ang mga pisikal na katangian ng mga materyales na ginagamit para sa mga istrukturang bakal ay dapat kunin alinsunod sa App. 3.

3. MGA KATANGIAN NG DESIGN NG MGA MATERYAL AT KONEKSIYON

3.1*. Ang kinakalkula na mga resistensya ng mga produktong pinagsama, mga baluktot na seksyon at mga tubo para sa iba't ibang uri ng mga estado ng stress ay dapat matukoy gamit ang mga formula na ibinigay sa Talahanayan. 1*.

Talahanayan 1*

Tense na estado		Simbolo	Kinakalkula ang paglaban ng mga pinagsamang produkto at tubo
lumalawak,	Sa pamamagitan ng lakas ng ani	Ry	R y = R yn /g m
compression at baluktot	Ayon sa pansamantalang pagtutol	R u	R u = R un /g m
		R s	R s = 0.58Ryn/ g m
Pagbagsak sa dulo ng ibabaw (kung nilagyan)		Rp	R p = R un /g m
Lokal na pagdurog sa mga cylindrical na bisagra (trunnions) sa mahigpit na pagkakadikit		Rlp	Rlp= 0.5Run/ g m
Diametric compression ng mga roller (na may libreng contact sa mga istruktura na may limitadong kadaliang kumilos)		R cd	R cd= 0.025Run/ g m
Pag-igting sa direksyon ng pinagsama na kapal ng produkto (hanggang 60 mm)		R th	R th= 0.5Run/ g m
Ang pagtatalaga ay pinagtibay sa talahanayan. 1*:
g m - koepisyent ng pagiging maaasahan para sa materyal, na tinutukoy alinsunod sa sugnay 3.2*.

3.2*. Ang mga halaga ng mga koepisyent ng pagiging maaasahan para sa pinagsama na materyal, baluktot na mga seksyon at mga tubo ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 2*.

Talahanayan 2*

Isaad ang pamantayan o teknikal na kondisyon para sa pagrenta	Salik ng pagiging maaasahan ayon sa materyal g m
(maliban sa mga bakal na S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (para sa bilog, parisukat, guhit)	1,025
(bakal S590, S590K); GOST 380 – 71** (para sa bilog at parisukat na may mga sukat na hindi kasama sa TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [para sa isang bilog at isang parisukat na may lakas ng ani na hanggang 380 MPa (39 kgf/mm 2) at mga dimensyon na hindi kasama sa TU 14-1-3023 – 80]; *; *	1,050
GOST 19281 – 73* [para sa isang bilog at isang parisukat na may lakas ng ani na higit sa 380 MPa (39 kgf/mm 2) at mga sukat na hindi kasama sa TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Ang kinakalkula na mga resistensya sa pag-igting, compression at baluktot ng sheet, malawak na banda na unibersal at hugis na pinagsama na mga produkto ay ibinibigay sa talahanayan. 51*, mga tubo – sa mesa. 51, a. Ang kinakalkula na mga pagtutol ng mga baluktot na profile ay dapat kunin na katumbas ng kinakalkula na mga resistensya ng mga pinagsama na mga sheet mula sa kung saan sila ginawa, habang posible na isaalang-alang ang hardening ng pinagsama sheet steel sa bending zone.

Ang mga resistensya ng disenyo ng mga produkto ng bilog, parisukat at strip ay dapat matukoy ayon sa talahanayan. 1*, pagkuha ng mga halaga Ryn At Takbo katumbas, ayon sa pagkakabanggit, sa lakas ng ani at lakas ng makunat ayon sa TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (mula noong 1990 GOST 535 – 88) at GOST 19281 – 73*.

Ang kinakalkula na paglaban ng mga pinagsamang produkto sa pagdurog ng dulong ibabaw, lokal na pagdurog sa mga cylindrical na bisagra at diametric compression ng mga roller ay ibinibigay sa Talahanayan. 52*.

3.3. Ang kinakalkula na mga resistensya ng mga castings na gawa sa carbon steel at gray cast iron ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 53 at 54.

3.4. Ang mga kinakalkula na resistensya ng mga welded joints para sa iba't ibang uri ng joints at stress states ay dapat matukoy gamit ang mga formula na ibinigay sa Table. 3.

Talahanayan 3

Mga welded joints	Estado ng boltahe		Simbolo	Kinakalkula ang paglaban ng mga welded joints
Puwit	Compression. Pag-igting at baluktot sa panahon ng awtomatiko, semi-awtomatikong o manu-manong hinang na may pisikal	Sa pamamagitan ng lakas ng ani	Rwy	Rwy=Ry
	kontrol ng kalidad ng tahi	Ayon sa pansamantalang pagtutol	Rwu	Rwu= R u
	Pag-igting at baluktot sa panahon ng awtomatiko, semi-awtomatikong o manu-manong hinang	Sa pamamagitan ng lakas ng ani	Rwy	Rwy= 0.85Ry
	Paglipat		Rws	Rws= R s
May mga tahi sa sulok	Hiwa (kondisyon)	Para sa weld metal	Rwf
		Para sa mga hangganan ng metal fusion	Rwz	Rwz= 0.45 Takbo
Mga Tala: 1. Para sa mga tahi na ginawa sa pamamagitan ng hand welding, ang mga halaga R wun dapat kunin na katumbas ng mga halaga ng lakas ng makunat ng weld metal na tinukoy sa GOST 9467-75*. 2. Para sa mga tahi na ginawa ng awtomatiko o semi-awtomatikong hinang, ang halaga ng R wun ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 4* sa mga pamantayang ito. 3. Mga halaga ng koepisyent ng pagiging maaasahan para sa weld material g wm dapat kunin katumbas ng: 1.25 - sa mga halaga R wun hindi hihigit sa 490 MPa (5,000 kgf/cm2); 1.35 - sa mga halaga R wun 590 MPa (6,000 kgf/cm2) o higit pa.

Ang kinakalkula na mga resistensya ng butt joints ng mga elemento na gawa sa bakal na may iba't ibang standard resistances ay dapat kunin tulad ng para sa butt joints na gawa sa bakal na may mas mababang halaga ng standard resistance.

Ang kinakalkula na mga resistensya ng weld metal ng welded joints na may fillet welds ay ibinibigay sa Table. 56.

3.5. Ang mga kinakalkula na resistensya ng mga single-bolt na koneksyon ay dapat matukoy gamit ang mga formula na ibinigay sa talahanayan. 5*.

Ang kinakalkula na paggugupit at makunat na lakas ng mga bolts ay ibinibigay sa Talahanayan. 58*, pagbagsak ng mga elemento na konektado sa pamamagitan ng bolts, – sa mesa. 59*.

3.6*. Disenyo ng makunat na lakas ng mga bolt ng pundasyon Rba

Rba = 0,5R. (1)

Disenyo ng Tensile Strength ng U-Bolts R bv, na tinukoy sa sugnay 2.5*, ay dapat matukoy ng formula

R bv = 0,45Takbo. (2)

Ang kinakalkula na tensile strength ng foundation bolts ay ibinibigay sa talahanayan. 60*.

3.7. Idisenyo ang makunat na lakas ng mga bolt na may mataas na lakas Rbh dapat matukoy ng formula

Rbh = 0,7Rtinapay, (3)

saan Rbun – ang pinakamaliit na pansamantalang tensile strength ng bolt, na kinuha ayon sa talahanayan. 61*.

3.8. Idisenyo ang makunat na lakas ng high tensile steel wire Rdh, na ginagamit sa anyo ng mga bundle o strands, ay dapat matukoy ng formula

Rdh = 0,63Takbo. (4)

3.9. Ang halaga ng kinakalkula na paglaban (puwersa) sa pag-igting ng isang bakal na lubid ay dapat kunin na katumbas ng halaga ng pagkasira ng puwersa ng lubid sa kabuuan, na itinatag ng mga pamantayan ng estado o mga teknikal na pagtutukoy para sa mga lubid na bakal, na hinati sa koepisyent ng pagiging maaasahan g m = 1,6.

Talahanayan 4*

Mga marka ng kawad (ayon sa GOST 2246 – 70*) para sa awtomatiko o semi-awtomatikong hinang		Mga grado ng pulbos	Mga karaniwang halaga
nakalubog (GOST 9087 – 81*)	sa carbon dioxide (ayon sa GOST 8050 – 85) o sa pinaghalong argon nito (ayon sa GOST 10157 – 79*)	mga wire (ayon sa GOST 26271 – 84)	weld metal resistance R wun, MPa (kgf/cm 2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* Kapag hinang gamit ang mga halaga ng wire Sv-08G2S R wun dapat kunin na katumbas ng 590 MPa (6000 kgf/cm 2) para lamang sa fillet welds na may binti kf £ 8 mm sa mga istrukturang gawa sa bakal na may lakas ng ani na 440 MPa (4500 kgf/cm2) o higit pa.

Talahanayan 5*

		Disenyo ng mga resistensya ng single-bolt na koneksyon
Tense na estado	Simbolo	paggugupit at pag-igting ng mga bolt ng klase			pagbagsak ng mga konektadong elemento ng bakal na may lakas ng ani na hanggang 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm 2)
	Rbs	R bs = 0.38R na tinapay	Rbs= 0.4R bun	Rbs= 0.4R bun	–
Nagbabanat	R bt	R bt s = 0.38R na tinapay	R bt = 0.38R na tinapay	R bt = 0.38R na tinapay	–
	Rbp
a) bolts ng katumpakan klase A		–	–	–
b) klase B at C bolts		–	–	–
Tandaan. Pinapayagan na gumamit ng mga high-strength bolts na walang adjustable tension na gawa sa steel grade 40X "select", habang ang kinakalkula na pagtutol Rbs At R bt dapat matukoy tulad ng para sa mga bolts ng klase 10.9, at ang paglaban sa disenyo tulad ng para sa mga bolts ng mga klase ng katumpakan B at C. High-strength bolts ayon sa TU 14-4-1345 – Magagamit lamang ang 85 kapag nagtatrabaho sa tensyon.

4*. ACCOUNTING OPERATING CONDITIONS AT LAYUNIN NG MGA ISTRUKTURA

Kapag kinakalkula ang mga istruktura at koneksyon, ang mga sumusunod ay dapat isaalang-alang: mga koepisyent ng pagiging maaasahan para sa nilalayon na layunin g n pinagtibay alinsunod sa Mga Panuntunan para sa pagsasaalang-alang sa antas ng responsibilidad ng mga gusali at istruktura kapag nagdidisenyo ng mga istruktura;

kadahilanan ng pagiging maaasahan g u= 1.3 para sa mga elemento ng istruktura na kinakalkula para sa lakas gamit ang mga resistensya ng disenyo R u;

koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho g c at koneksyon operating condition coefficients g b , kinuha ayon sa talahanayan. 6* at 35*, mga seksyon ng mga pamantayang ito para sa disenyo ng mga gusali, istruktura at istruktura, pati na rin ang app. 4*.

Talahanayan 6*

Mga elemento ng istruktura	Mga koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho g kasama
1. Solid beam at compressed elements ng floor trusses sa ilalim ng mga bulwagan ng mga sinehan, club, sinehan, under stand, sa ilalim ng lugar ng mga tindahan, book depositories at archive, atbp. na may bigat ng mga sahig na katumbas o mas malaki kaysa sa live load	0,9
2. Mga haligi ng mga pampublikong gusali at suporta ng mga water tower	0,95
3. Mga naka-compress na pangunahing elemento (maliban sa mga sumusuporta) ng isang pinagsama-samang T-section na sala-sala mula sa mga sulok ng welded covering at ceiling trusses (halimbawa, rafters at katulad na trusses) na may flexibility l ³ 60	0,8
4. Solid beam kapag kinakalkula ang pangkalahatang katatagan sa j b 1,0	0,95
5. Tightenings, rods, braces, pendants na gawa sa ginulong bakal	0,9
6. Mga elemento ng mga pangunahing istruktura ng mga coatings at kisame:
a) naka-compress (maliban sa mga saradong tubular na seksyon) sa mga kalkulasyon ng katatagan	0,95
b) nakaunat sa mga welded na istruktura	0,95
c) makunat, naka-compress, pati na rin ang mga butt lining sa mga bolted na istruktura (maliban sa mga istruktura na may mataas na lakas na bolts) na gawa sa bakal na may lakas ng ani na hanggang 440 MPa (4500 kgf/cm 2), na may static na pagkarga, sa mga kalkulasyon ng lakas	1,05
7. Solid composite beam, column, pati na rin ang butt plates na gawa sa bakal na may yield strength na hanggang 440 MPa (4500 kgf/cm2), na may static na load at ginawa gamit ang bolted connections (maliban sa mga koneksyon na may high-strength bolts ), sa mga kalkulasyon ng lakas	1,1
8. Mga seksyon ng mga pinagsama at welded na elemento, pati na rin ang mga lining na gawa sa bakal na may lakas ng ani na hanggang 440 MPa (4500 kgf/cm2) sa mga joints na ginawa gamit ang bolts (maliban sa mga joints na may mataas na lakas ng bolts) na may static na pagkarga , sa mga kalkulasyon ng lakas:
a) solid beam at column	1,1
b) mga pangunahing istruktura at sahig	1,05
9. Naka-compress na mga elemento ng sala-sala ng mga istruktura ng spatial na sala-sala mula sa iisang equal-flange (nakakabit ng mas malaking flange) na sulok:
a) direktang nakakabit sa mga sinturon na may isang flange gamit ang mga welds o dalawa o higit pang mga bolts na inilagay sa sulok:
braces ayon sa fig. 9*, a	0,9
mga spacer ayon sa fig. 9*, b, V	0,9
braces ayon sa fig. 9*, sa, G, d	0,8
b) direktang nakakabit sa mga sinturon na may isang istante, isang bolt (maliban sa mga nakasaad sa item 9, sa talahanayang ito), at nakakabit din sa pamamagitan ng isang gusset, anuman ang uri ng koneksyon	0,75
c) na may isang kumplikadong cross grid na may mga single-bolt na koneksyon ayon sa Fig. 9*, e	0,7
10. Ang mga naka-compress na elemento mula sa mga solong anggulo, na ikinakabit ng isang flange (para sa hindi pantay na mga anggulo lamang ng isang mas maliit na flange), maliban sa mga elemento ng istruktura na ipinahiwatig sa pos. 9 ng talahanayang ito, mga braces ayon sa Fig. 9*, b, direktang nakakabit sa mga chord na may mga welds o dalawa o higit pang bolts na inilagay sa kahabaan ng anggulo, at mga flat trusses mula sa iisang anggulo	0,75
11. Mga base plate na gawa sa bakal na may yield strength na hanggang 285 MPa (2900 kgf/cm2), na may static load, kapal, mm:
	1,2
b) higit sa 40 hanggang 60	1,15
c) higit sa 60 hanggang 80	1,1
Mga Tala: 1. Mga koepisyent ng mga kondisyon sa pagpapatakbo g kasama 1 ay hindi dapat isaalang-alang nang sabay-sabay kapag nagkalkula. 2. Mga koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo, na ibinigay ayon sa pagkakabanggit sa pos. 1 at 6, sa; 1 at 7; 1 at 8; 2 at 7; 2 at 8,a; 3 at 6, c, ay dapat isaalang-alang nang sabay-sabay sa pagkalkula. 3. Mga koepisyent ng kundisyon sa pagpapatakbo na ibinigay sa pos. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 at 10, pati na rin sa pos. 5 at 6, b (maliban sa butt welded joints), ang mga itinuturing na elemento ay hindi dapat isaalang-alang kapag kinakalkula ang mga koneksyon. 4. Sa mga kaso na hindi tinukoy sa mga pamantayang ito, ang mga formula ay dapat kunin g c = 1.

5. PAGKUKULALA NG MGA ELEMENTO NG MGA ISTRUKTURANG BAKAL PARA SA AXIAL FORCES AT BENDING

CENTRALLY EXTENSION AT CENTRALLY COMPRESSED ELEMENTS

5.1. Pagkalkula ng lakas ng mga elemento na napapailalim sa gitnang pag-igting o compression sa pamamagitan ng puwersa N maliban sa mga tinukoy sa sugnay 5.2, ay dapat isagawa ayon sa formula

Ang pagkalkula ng lakas ng mga seksyon sa mga lugar ng pangkabit ng mga elemento ng makunat mula sa mga solong anggulo, na nakakabit sa isang flange na may bolts, ay dapat isagawa ayon sa mga formula (5) at (6). Sa kasong ito, ang halaga g kasama sa formula (6) ay dapat kunin ayon sa adj. 4* sa mga pamantayang ito.

5.2. Pagkalkula ng lakas ng makunat na mga elemento ng istruktura ng bakal na may ratio R u/g u > Ry, ang operasyon kung saan ay posible kahit na ang metal ay umabot sa punto ng ani, ay dapat isagawa ayon sa formula

5.3. Pagkalkula ng katatagan ng mga elemento ng solid-wall na napapailalim sa central compression sa pamamagitan ng puwersa N, ay dapat gawin ayon sa formula

Mga halaga j

sa 0 £2.5

; (8)

sa 2.5 £4.5

sa > 4,5

. (10)

Mga numerong halaga j ay ibinigay sa talahanayan. 72.

5.4*. Ang mga rod na ginawa mula sa iisang anggulo ay dapat na idinisenyo para sa central compression alinsunod sa mga kinakailangan na itinakda sa sugnay 5.3. Kapag tinutukoy ang kakayahang umangkop ng mga rod na ito, ang radius ng gyration ng seksyon ng anggulo i at mabisang haba kaliwa dapat kunin ayon sa mga talata. 6.1 – 6.7.

Kapag kinakalkula ang mga chord at mga elemento ng sala-sala ng mga spatial na istruktura mula sa mga solong sulok, ang mga kinakailangan ng sugnay 15.10* ng mga pamantayang ito ay dapat matugunan.

5.5. Mga naka-compress na elemento na may mga solidong dingding ng isang bukas na seksyong hugis-U na may l x 3l y , Saan l x At l y – kinakalkula ang flexibility ng elemento sa mga eroplano na patayo sa mga axes, ayon sa pagkakabanggit x– x At y -y (Larawan 1), inirerekomenda na palakasin ito gamit ang mga slats o gratings, at dapat matugunan ang mga kinakailangan ng mga talata. 5.6 at 5.8*.

Sa kawalan ng mga strips o gratings, ang mga naturang elemento, bilang karagdagan sa mga kalkulasyon gamit ang formula (7), ay dapat suriin para sa katatagan sa panahon ng flexural-torsional mode ng buckling ayon sa formula

saan j y – buckling coefficient, kinakalkula ayon sa mga kinakailangan ng sugnay 5.3;

Sa

(12)

saan ;

a = isang x/ h – relatibong distansya sa pagitan ng sentro ng grabidad at ng sentro ng baluktot.

J w - sektoral na sandali ng pagkawalang-galaw ng seksyon;

b i At t i – ayon sa pagkakabanggit ang lapad at kapal ng mga hugis-parihaba na elemento na bumubuo sa seksyon.

Para sa seksyon na ipinapakita sa Fig. 1, a, mga halaga At a dapat matukoy ng mga formula:

saan b = b/h.

5.6. Para sa composite compressed rods, ang mga sanga nito ay konektado sa pamamagitan ng strips o gratings, ang coefficient j na may kaugnayan sa libreng axis (patayo sa eroplano ng mga slats o gratings) ay dapat matukoy ng mga formula (8) – (10) na may kapalit sa kanila ng ef. Ibig sabihin ef dapat matukoy depende sa mga halaga kaliwa ibinigay sa talahanayan. 7.

Talahanayan 7

Uri			Scheme			Ibinigay ang kakayahang umangkop kaliwa pinagsama-samang through-section bar
mga seksyon			mga seksyon			na may mga slats sa		may mga bar
						J s l /( J b b) 5	J s l /( J b b) ³ 5
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Pinagtibay ang mga pagtatalaga sa talahanayan. 7:
b				- distansya sa pagitan ng mga palakol ng mga sanga;
l				- distansya sa pagitan ng mga sentro ng mga tabla;
l				– ang pinakamalaking flexibility ng buong baras;
l 1, l 2, l 3				– kakayahang umangkop ng mga indibidwal na sanga kapag baluktot ang mga ito sa mga eroplano na patayo sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit 1 – 1 , 2 – 2 at 3 – 3, sa mga lugar sa pagitan ng mga welded strips (sa malinaw) o sa pagitan ng mga sentro ng mga panlabas na bolts;
A				– cross-sectional area ng buong baras;
Isang d1 at A d2				– cross-sectional area ng grid braces (na may cross grid – dalawang braces) na nakahiga sa mga eroplanong patayo sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit 1 – 1 At 2 – 2;
Ad				– cross-sectional area ng lattice brace (na may cross lattice – dalawang braces) na nakahiga sa eroplano ng isang mukha (para sa isang tatsulok na equilateral rod);
a 1 At a 2				– mga coefficient na tinutukoy ng formula
saan				– tinutukoy ang mga sukat mula sa Fig. 2;
	n, n 1, n 2, n 3			– mga coefficient na tinutukoy ng naaayon sa pamamagitan ng mga formula;
Dito			J b1 At J b3		– mga sandali ng pagkawalang-galaw ng mga seksyon ng mga sanga na may kaugnayan sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit 1 – 1 at 3 – 3 (para sa mga seksyon ng mga uri 1 at 3);
			J b1 At J b2		– pareho, dalawang sulok na nauugnay sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit 1 – 1 at 2 – 2 (para sa uri ng seksyon 2);
					– sandali ng pagkawalang-galaw ng seksyon ng isang bar na may kaugnayan sa sarili nitong axis x– x (Larawan 3);
			Js1 At J s2		- mga sandali ng pagkawalang-galaw ng seksyon ng isa sa mga piraso na nakahiga sa mga eroplano na patayo sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit 1 – 1 at 2 – 2 (para sa uri ng seksyon 2).

Sa mga composite rod na may mga sala-sala, bilang karagdagan sa pagkalkula ng katatagan ng baras sa kabuuan, ang katatagan ng mga indibidwal na sanga sa mga lugar sa pagitan ng mga node ay dapat suriin.

Kakayahang umangkop ng mga indibidwal na sangay l 1 , l 2 At l 3 sa lugar sa pagitan ng mga slats ay dapat na hindi hihigit sa 40.

Kung mayroong isang solidong sheet sa isa sa mga eroplano sa halip na mga slats (Fig. 1, b, V) ang flexibility ng sangay ay dapat kalkulahin sa pamamagitan ng radius ng gyration ng kalahating seksyon na may kaugnayan sa axis nito na patayo sa eroplano ng mga slats.

Sa mga composite bar na may mga sala-sala, ang flexibility ng mga indibidwal na sangay sa pagitan ng mga node ay hindi dapat lumampas sa 80 at hindi dapat lumampas sa ibinigay na flexibility kaliwa ang pamalo sa kabuuan. Pinapayagan na tumanggap ng mas mataas na mga halaga ng flexibility ng sangay, ngunit hindi hihigit sa 120, sa kondisyon na ang pagkalkula ng naturang mga rod ay isinasagawa ayon sa isang deformed scheme.

5.7. Ang pagkalkula ng mga pinagsama-samang elemento na gawa sa mga anggulo, channel, atbp., na konektado nang mahigpit o sa pamamagitan ng mga spacer, ay dapat gawin bilang solid-walled, sa kondisyon na ang pinakamalaking distansya sa mga lugar sa pagitan ng mga welded strips (sa malinaw) o sa pagitan ng mga sentro ng panlabas ang mga bolts ay hindi lalampas sa:

para sa mga naka-compress na elemento 40 i

para sa mga elemento ng makunat 80 i

Narito ang radius ng inertia i dapat kunin ang sulok o channel para sa mga T- o I-section na may kaugnayan sa isang axis na parallel sa eroplano ng mga spacer, at para sa mga cross section – minimal.

Sa kasong ito, hindi bababa sa dalawang spacer ang dapat na mai-install sa loob ng haba ng naka-compress na elemento.

5.8*. Ang pagkalkula ng mga elemento ng pagkonekta (mga tabla, grating) ng mga naka-compress na composite rod ay dapat isagawa para sa isang conditional transverse force Qfic, kinuha na pare-pareho sa buong haba ng baras at tinutukoy ng formula

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/Ry)N/j, (23)*

saan N – longitudinal force sa composite rod;

j – tinatanggap ang longitudinal bending coefficient para sa isang composite rod sa eroplano ng mga elemento ng pagkonekta.

May kondisyong puwersa ng paggugupit Qfic dapat ipamahagi:

kung mayroon lamang mga connecting strips (grids), pantay-pantay sa pagitan ng mga strips (grids) na nakahiga sa mga eroplano na patayo sa axis na nauugnay kung saan ang katatagan ay nasuri;

sa pagkakaroon ng solid sheet at connecting strips (grids) – sa kalahati sa pagitan ng sheet at slats (sala-sala) na nakahiga sa mga eroplano na kahanay sa sheet;

kapag kinakalkula ang equilateral triangular composite rods, ang conditional transverse force na ginawa sa isang sistema ng mga elemento ng pagkonekta na matatagpuan sa parehong eroplano ay dapat kunin na katumbas ng 0.8 Qfic.

5.9. Ang pagkalkula ng mga connecting strips at ang kanilang attachment (Fig. 3) ay dapat isagawa bilang isang pagkalkula ng mga elemento ng braceless trusses sa:

puwersa F, cutting bar, ayon sa formula

F = Q s l/b; (24)

sandali M 1, baluktot ang bar sa eroplano nito, ayon sa formula

M 1 = Q s l/2 (25)

saan Q s – conditional transverse force na inilapat sa bar ng isang mukha.

5.10. Ang pagkalkula ng pagkonekta ng mga sala-sala ay dapat isagawa bilang isang pagkalkula ng mga truss lattices. Kapag kinakalkula ang mga cross braces ng isang cross lattice na may struts (Fig. 4), ang karagdagang puwersa ay dapat isaalang-alang N ad, na nagmumula sa bawat brace mula sa compression ng mga sinturon at tinutukoy ng formula

(26)

saan N – puwersa sa isang sangay ng pamalo;

A - cross-sectional area ng isang sangay;

Ad – cross-sectional area ng isang brace;

a – koepisyent na tinutukoy ng formula

a = a l 2 /(a 3 =2b 3) (27)

saan a, l At b - mga sukat na ipinapakita sa Fig. 4.

5.11. Ang pagkalkula ng mga rod na nilayon upang bawasan ang haba ng disenyo ng mga naka-compress na elemento ay dapat isagawa para sa puwersa na katumbas ng kumbensyonal na transverse force sa pangunahing naka-compress na elemento, na tinutukoy ng formula (23)*.

MGA ELEMENTO NG BENGKO

5.12. Ang pagkalkula ng lakas ng mga elemento (maliban sa mga beam na may nababaluktot na pader, na may butas-butas na dingding at mga crane beam) na nakatungo sa isa sa mga pangunahing eroplano ay dapat isagawa ayon sa formula

(28)

Shear stress value t sa mga seksyon ng mga baluktot na elemento ay dapat masiyahan ang kondisyon

(29)

Kung ang pader ay humina ng bolt hole, ang mga halaga t sa formula (29) ay dapat i-multiply sa coefficient a , tinutukoy ng formula

a = a/(a – d), (30)

saan a - butas na pitch;

b - diameter ng butas.

5.13. Upang makalkula ang lakas ng dingding ng beam sa mga lugar kung saan inilalapat ang pag-load sa itaas na chord, pati na rin sa mga seksyon ng suporta ng beam na hindi pinalakas ng mga stiffener, dapat matukoy ang lokal na stress. s loc ayon sa pormula

(31)

saan F - kinakalkula na halaga ng pagkarga (puwersa);

kaliwa – kondisyonal na haba ng pamamahagi ng pagkarga, na tinutukoy depende sa mga kondisyon ng suporta; para sa kaso ng suporta ayon sa Fig. 5.

kaliwa = b + 2t f, (32)

saan t f – kapal ng upper chord ng beam, kung ang lower beam ay welded (Fig. 5, A), o ang distansya mula sa panlabas na gilid ng flange hanggang sa simula ng panloob na pag-ikot ng dingding, kung ang ibabang sinag ay pinagsama (Larawan 5, b).

5.14*. Para sa beam wall na kinakalkula gamit ang formula (28), ang mga sumusunod na kondisyon ay dapat matugunan:

saan – normal na mga stress sa midplane ng dingding, parallel sa axis ng beam;

s y – pareho, patayo sa axis ng beam, kasama s loc , tinutukoy ng formula (31);

t xy – tangential stress na kinakalkula gamit ang formula (29) na isinasaalang-alang ang formula (30).

Mga boltahe s x At s y , kinuha sa formula (33) na may sariling mga palatandaan, pati na rin t xy dapat matukoy sa parehong punto sa sinag.

5.15. Pagkalkula ng katatagan ng mga I-section beam na nakayuko sa eroplano ng dingding at nakakatugon sa mga kinakailangan ng mga talata. 5.12 at 5.14*, dapat isagawa ayon sa formula

saan W c – dapat matukoy para sa isang naka-compress na sinturon;

j b – koepisyent na tinutukoy ng adj. 7*.

Kapag tinutukoy ang halaga j b para sa tinantyang haba ng sinag kaliwa ang distansya sa pagitan ng mga punto ng pangkabit ng naka-compress na sinturon mula sa mga transverse displacement (mga node ng longitudinal o transverse link, mga punto ng pangkabit ng matibay na sahig) ay dapat kunin; sa kawalan ng mga koneksyon kaliwa = l(Saan l – beam span) ang haba ng disenyo ng cantilever ay dapat kunin tulad ng sumusunod: kaliwa = l sa kawalan ng pag-fasten ng naka-compress na sinturon sa dulo ng console sa pahalang na eroplano (dito l - haba ng console); ang distansya sa pagitan ng mga pangkabit na punto ng naka-compress na sinturon sa pahalang na eroplano kapag ikinakabit ang sinturon sa dulo at kasama ang haba ng console.

5.16*. Ang katatagan ng mga beam ay hindi kailangang suriin:

a) kapag inililipat ang pag-load sa pamamagitan ng isang tuluy-tuloy na matibay na sahig, na patuloy na sinusuportahan ng naka-compress na sinturon ng sinag at ligtas na nakakonekta dito (reinforced concrete slab na gawa sa mabigat, magaan at cellular concrete, flat at profiled metal flooring, corrugated steel, atbp. );

b) na may kaugnayan sa kinakalkula na haba ng sinag kaliwa sa lapad ng naka-compress na sinturon b, hindi lalampas sa mga halaga na tinutukoy ng mga formula sa talahanayan. 8* para sa mga beam ng simetriko I-section at may mas binuo na compressed chord, kung saan ang lapad ng tensioned chord ay hindi bababa sa 0.75 ng lapad ng compressed chord.

Talahanayan 8*

I-load ang lokasyon ng application	Pinakamalaking halaga kaliwa /b, kung saan ang mga kalkulasyon ng katatagan para sa mga pinagsama at welded beam ay hindi kinakailangan (sa 1 £ h/b 6 at 15 £ b/t £35)
Sa itaas na sinturon	(35)
Sa lower belt	(36)
Anuman ang antas ng aplikasyon ng pagkarga kapag kinakalkula ang seksyon ng beam sa pagitan ng mga brace o sa purong baluktot	(37)
Pinagtibay ang mga pagtatalaga sa talahanayan 8*: b At t – ayon sa pagkakabanggit ang lapad at kapal ng naka-compress na sinturon; h – distansya (taas) sa pagitan ng mga palakol ng mga sheet ng sinturon. Mga Tala: 1. Para sa mga beam na may mga koneksyon sa chord sa mga high-strength bolts, ang mga halaga kaliwa/b, na nakuha mula sa mga formula sa Talahanayan 8* ay dapat na i-multiply sa isang salik na 1.2. 2. Para sa mga beam na may ratio b/t /t= 15.

Ang pangkabit ng naka-compress na sinturon sa pahalang na eroplano ay dapat na idinisenyo para sa aktwal o kondisyon na pag-ilid na puwersa. Sa kasong ito, dapat matukoy ang conditional lateral force:

kapag naayos sa mga indibidwal na punto ayon sa formula (23)*, kung saan j dapat matukoy nang may kakayahang umangkop l = kaliwa/i(Dito i – radius ng inertia ng seksyon ng naka-compress na sinturon sa pahalang na eroplano), at N dapat kalkulahin gamit ang formula

N = (A f + 0,25A W)Ry; (37, a)

na may tuluy-tuloy na pangkabit ayon sa formula

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

saan qfic – conditional transverse force bawat yunit ng haba ng beam chord;

Qfic – conditional transverse force, na tinutukoy ng formula (23)*, kung saan dapat itong kunin j = 1, a N – tinutukoy ng formula (37,a).

5.17. Ang pagkalkula ng lakas ng mga elemento na nakabaluktot sa dalawang pangunahing eroplano ay dapat isagawa ayon sa formula

(38)

saan x At y – mga coordinate ng section point na isinasaalang-alang na may kaugnayan sa mga pangunahing axes.

Sa mga beam na kinakalkula gamit ang formula (38), ang mga halaga ng stress sa beam web ay dapat suriin gamit ang mga formula (29) at (33) sa dalawang pangunahing baluktot na eroplano.

Kung ang mga kinakailangan ng sugnay 5.16* ay natutugunan, A hindi kinakailangan ang pagsuri sa katatagan ng mga beam na nakabaluktot sa dalawang eroplano.

5.18*. Pagkalkula ng lakas ng split beams ng solid section na gawa sa bakal na may yield strength na hanggang 530 MPa (5400 kgf/cm2), na nagdadala ng static load, napapailalim sa mga talata. 5.19* – Ang 5.21, 7.5 at 7.24 ay dapat isagawa na isinasaalang-alang ang pagbuo ng mga plastic deformation ayon sa mga formula

kapag baluktot sa isa sa mga pangunahing eroplano sa ilalim ng tangential stresses t £0.9 R s(maliban sa mga seksyon ng suporta)

(39)

kapag baluktot sa dalawang pangunahing eroplano sa ilalim ng tangential stresses t £0.5 R s(maliban sa mga seksyon ng suporta)

(40)

Dito M, M x At M y - ganap na mga halaga ng mga baluktot na sandali;

c 1 – koepisyent na tinutukoy ng mga formula (42) at (43);

c x At c y – tinatanggap ang mga coefficient ayon sa talahanayan. 66.

Pagkalkula sa seksyon ng suporta ng mga beam (na may M = 0; M x= 0 at M y= 0) ay dapat isagawa ayon sa formula

Sa pagkakaroon ng isang zone ng purong baluktot sa mga formula (39) at (40) sa halip na mga coefficient c 1, c x At kasama si y dapat kunin nang naaayon:

mula 1m = 0,5(1+c); c xm = 0,5(1+c x); kasama si ym = 0,5(1+c y).

Sa sabay-sabay na pagkilos sa seksyon ng sandali M at puwersa ng paggugupit Q koepisyent mula 1 dapat matukoy gamit ang mga formula:

sa t £0.5 R s c 1 = c; (42)

sa 0.5 R s t £0.9 R s c 1 = 1,05b c , (43)

saan (44)

Dito Sa – tinatanggap ang koepisyent ayon sa talahanayan. 66;

t At h – kapal at taas ng pader, ayon sa pagkakabanggit;

a – koepisyent katumbas ng a = 0.7 para sa isang I-section na nakatungo sa eroplano ng dingding; a = 0 – para sa iba pang mga uri ng mga seksyon;

mula 1 – isang coefficient na kinuha na hindi bababa sa isa at hindi hihigit sa isang coefficient Sa.

Upang ma-optimize ang mga beam kapag kinakalkula ang mga ito na isinasaalang-alang ang mga kinakailangan ng mga talata. 5.20, 7.5, 7.24 at 13.1 coefficient value Sa, c x At kasama si y sa mga formula (39) at (40) pinapayagang kumuha ng mas mababa kaysa sa mga halaga na ibinigay sa talahanayan. 66, ngunit hindi bababa sa 1.0.

Kung ang pader ay humina sa pamamagitan ng mga butas ng bolt, ang mga halaga ng paggugupit ng stress t dapat i-multiply sa coefficient na tinutukoy ng formula (30).

Opisyal na publikasyon

ESTADO COMMITTEE NG USSR COUNCIL OF MINISTERS FOR CONSTRUCTION (GOSSTROY USSR)

UDC *27.9.012.61 (083.75)

Kabanata SNiP 11-56-77 "Konkreto at reinforced concrete structures ng hydraulic structures" ay binuo ng VNIIG na pinangalanan. B. E. Vedeneev, Institute "Gndroproekt* pinangalanan. S. Ya. Zhuk ng Ministry of Energy ng USSR at Giprorechtrans ng Ministry of River Fleet ng RSFSR kasama ang pakikilahok ng GruzNIIEGS ng Ministry of Energy ng USSR. Soyuzmornniproekt Miimorflot, Giprovodchoea Ministry of Water Resources ng USSR at NIIZhB Gosstroy USSR

Kabanata SNiP 11-56-77 "Konkreto at reinforced concrete structures ng hydraulic structures" ay binuo batay sa chapter SNiP P-A.10-71 "Building structures and foundations. Mga pangunahing prinsipyo ng disenyo."

kabanata SNiP N-I.14-69 “Concrete reinforced concrete structures ng hydraulic structures. Mga pamantayan sa disenyo";

mga pagbabago sa kabanata ng SNiP N-I.14-69, fine linen sa pamamagitan ng resolusyon ng USSR State Construction Committee na may petsang Marso 16, 1972 X* 42.

Mga editor -iizh. E. A. TROITSKIP (Gosstroy USSR), Ph.D. tech. Sciences A. V. SHVETSOV (VNIIG na pinangalanang B. E. Vedeneev. Ministry of Energy ng USSR), mananaliksik. S. F. LIVES AND I (Gndroproekt na pinangalanang S. Ya. Zhuk ng USSR Ministry of Energy), at NNG. S. P. SHIPILOVA (Giprorechtrans Ministry of River Fleet ng RSFSR).

N metro at.-mormat., II km. - I.*-77

© Stroykzdat, 1977

Komite ng Estado ng Konseho ng mga Ministro ng USSR para sa Construction Affairs (Gosstroy USSR)

I. PANGKALAHATANG PROBISYON

1.1. Ang mga pamantayan ng kabanatang ito ay dapat sundin kapag nagdidisenyo ng load-bearing concrete at reinforced concrete structures ng hydraulic structures na patuloy o pana-panahong nakalantad sa aquatic na kapaligiran.

Mga Tala:!. Ang mga pamantayan ng kabanatang ito ay hindi dapat ilapat kapag nagdidisenyo ng kongkreto at reinforced concrete structures ng mga tulay, transport tunnels, pati na rin ang mga tubo na matatagpuan sa ilalim ng mga embankment ng mga kalsada at mga riles.

2. Ang mga konkreto at reinforced concrete structure na hindi nakalantad sa aquatic na kapaligiran ay dapat na idinisenyo alinsunod sa mga kinakailangan ng kabanata SNiP II-2I-75 "Mga konkreto at reinforced concrete structures".

1.2. Kapag nagdidisenyo ng kongkreto at reinforced kongkreto na mga istruktura ng haydroliko na istruktura, kinakailangang magabayan ng mga kabanata ng SNiP at iba pang mga dokumento ng regulasyon ng all-Union na kumokontrol sa mga kinakailangan para sa mga materyales, mga patakaran para sa gawaing pagtatayo, mga espesyal na kondisyon ng konstruksiyon sa mga lugar ng seismic, sa Northern construction-climatic zone at sa zone ng pamamahagi ng mga subsidence soils, pati na rin ang mga kinakailangan para sa pagprotekta sa mga istraktura mula sa kaagnasan sa pagkakaroon ng mga agresibong kapaligiran.

1.3. Kapag nagdidisenyo, kinakailangang magbigay para sa naturang kongkreto at reinforced concrete structures (monolithic, prefabricated monolithic, prefabricated, kabilang ang prestressed), ang paggamit nito ay nagsisiguro sa industriyalisasyon at mekanisasyon ng gawaing konstruksyon, pagbabawas ng pagkonsumo ng materyal, intensity ng paggawa, pagbabawas ng tagal. at pagbabawas ng gastos sa pagtatayo.

1.4. Mga uri ng mga istraktura, ang pangunahing sukat ng kanilang mga elemento, pati na rin ang antas ng saturation ng reinforced concrete structures na may reinforcement ay dapat

Kami ay tinatanggap batay sa isang paghahambing ng teknikal at pang-ekonomiyang mga tagapagpahiwatig ng mga opsyon. Sa kasong ito, ang napiling opsyon ay dapat magbigay ng pinakamainam na pagganap. pagiging maaasahan, tibay at pagiging epektibo sa gastos ng istraktura.

1.5. Ang mga disenyo ng mga yunit at koneksyon ng mga prefabricated na elemento ay dapat matiyak ang maaasahang paghahatid ng mga puwersa, ang lakas ng mga elemento mismo sa magkasanib na lugar, ang koneksyon ng kongkreto na karagdagan na inilatag sa magkasanib na may kongkreto ng istraktura, pati na rin ang katigasan, paglaban sa tubig (sa ilang mga kaso, pagkamatagusin ng lupa) at tibay ng mga koneksyon.

1.6. Kapag nagdidisenyo ng mga bagong disenyo ng mga haydroliko na istruktura na hindi pa sapat na nasubok sa disenyo at kasanayan sa konstruksiyon, para sa mga kumplikadong kondisyon ng static at dynamic na operasyon ng mga istraktura, kapag ang likas na katangian ng kanilang stress at deformed na estado ay hindi matukoy na may kinakailangang pagiging maaasahan sa pamamagitan ng pagkalkula, pang-eksperimentong pag-aaral ay dapat isagawa.

1.7. Ang mga proyekto ay dapat magsama ng mga hakbang sa teknolohiya at disenyo. pagtulong upang mapataas ang paglaban ng tubig at paglaban sa hamog na nagyelo ng kongkreto at bawasan ang presyon sa likod: paglalagay ng kongkreto na may tumaas na resistensya ng tubig at paglaban sa hamog na nagyelo sa gilid ng mukha ng presyon at panlabas na mga ibabaw (lalo na sa lugar ng mga variable na antas ng tubig); ang paggamit ng mga espesyal na surface-active additives sa kongkreto (air-entraining, plasticizing, atbp.); waterproofing at thermal insulation ng mga panlabas na ibabaw ng mga istraktura; compression ng kongkreto mula sa pressure faces o panlabas na ibabaw ng mga istrukturang nakakaranas ng tensyon mula sa operational load.

1.8. Kapag nagdidisenyo ng mga haydroliko na istruktura, kinakailangan na magbigay para sa

ang saklaw ng yelo ng kanilang konstruksyon, ang sistema para sa pagputol ng mga ito gamit ang mga pansamantalang tahi at ang paraan ng kanilang pagsasara, na tinitiyak ang pinakamabisang operasyon ng mga istruktura sa panahon ng konstruksiyon at pagpapatakbo.

PANGUNAHING KINAKAILANGAN SA PAGKUKULANG

1.9. Ang mga konkreto at reinforced concrete structures ay dapat matugunan ang mga kinakailangan sa pagkalkula para sa load-bearing capacity (mga estado ng limitasyon ng unang grupo) - para sa lahat ng kumbinasyon ng mga load at impact, at para sa pagiging angkop para sa normal na operasyon (limit states ng pangalawang grupo) - para lamang sa pangunahing kumbinasyon ng mga karga at epekto.

Ang mga konkretong istruktura ay dapat kalkulahin:

sa mga tuntunin ng kapasidad ng tindig - para sa lakas sa pagsuri sa katatagan ng posisyon at hugis ng istraktura;

para sa pag-crack - alinsunod sa Seksyon 5 ng mga pamantayang ito.

Dapat kalkulahin ang reinforced concrete structures:

sa mga tuntunin ng kapasidad ng tindig - para sa lakas sa pagsuri sa katatagan ng posisyon at hugis ng istraktura, pati na rin para sa pagtitiis ng mga istraktura sa ilalim ng impluwensya ng paulit-ulit na mga pagkarga;

sa pamamagitan ng mga deformation - sa mga kaso kung saan ang magnitude ng mga paggalaw ay maaaring limitahan ang posibilidad ng normal na operasyon ng istraktura o ang mga mekanismo na matatagpuan dito;

sa pagbuo ng mga bitak - sa mga kaso kung saan, sa ilalim ng mga kondisyon ng normal na operasyon ng istraktura, ang pagbuo ng mga bitak ay hindi pinapayagan, o sa pagbubukas ng mga bitak.

1.10. Konkreto at reinforced kongkreto na mga istraktura kung saan ang mga kondisyon para sa pagsisimula ng isang limitasyon ng estado ay hindi maaaring ipahayag sa mga tuntunin ng mga puwersa sa seksyon (gravity at arch dam, buttresses, makapal na slab, beam-wall, atbp.) ay dapat kalkulahin gamit ang mga pamamaraan. ng continuum mechanics, na isinasaalang-alang, kung kinakailangan, inelastic deformations at mga bitak sa kongkreto.

Sa ilang mga kaso, ang pagkalkula ng mga istruktura sa itaas ay maaaring isagawa gamit ang paraan ng lakas ng mga materyales alinsunod sa mga pamantayan ng disenyo para sa ilang mga uri ng haydroliko na istruktura.

Para sa mga kongkretong istruktura, ang mga compressive stress sa ilalim ng mga pag-load ng disenyo ay hindi dapat lumampas sa mga halaga ng kaukulang mga resistensya ng disenyo ng kongkreto; para sa reinforced concrete structures, ang compressive stresses sa kongkreto ay hindi dapat lumampas sa kalkulasyon

kongkreto paglaban sa compression, at makunat pwersa sa seksyon sa stresses sa kongkreto na lumampas sa halaga ng kanyang disenyo pagtutol ay dapat na ganap na hinihigop ng reinforcement, kung ang pagkabigo ng tensioned kongkreto zone ay maaaring humantong sa pagkawala ng tindig kapasidad ng elemento; sa kasong ito, ang mga coefficient ay dapat kunin alinsunod sa mga talata. 1.14, 2.12 at 2.18 ng mga pamantayang ito.

1.11. Ang mga karaniwang pag-load ay tinutukoy sa pamamagitan ng pagkalkula alinsunod sa kasalukuyang mga dokumento ng regulasyon, at, kung kinakailangan, batay sa mga resulta ng teoretikal at eksperimentong pag-aaral.

Ang mga kumbinasyon ng mga load at impact, pati na rin ang mga overload factor l ay dapat gamitin alinsunod sa kabanata SNiP II-50-74 “River hydraulic structures. Mga pangunahing prinsipyo ng disenyo".

Kapag kinakalkula ang mga istruktura para sa pagtitiis at para sa mga estado ng limitasyon ng pangalawang pangkat, dapat kunin ang isang labis na karga na kadahilanan ng isa.

1.12. Ang mga deformation ng reinforced concrete structures at ang kanilang mga elemento, na tinutukoy na isinasaalang-alang ang pangmatagalang pagkilos ng mga naglo-load, ay hindi dapat lumampas sa mga halaga na itinatag ng proyekto, batay sa mga kinakailangan ng normal na operasyon ng mga kagamitan at mekanismo.

Ang pagkalkula ng mga pagpapapangit ng mga istruktura at ang kanilang mga elemento ng haydroliko na istruktura ay maaaring hindi isagawa kung, batay sa karanasan sa pagpapatakbo ng mga katulad na istruktura, ito ay itinatag na ang katigasan ng mga istrukturang ito at ang kanilang mga elemento ay sapat upang matiyak ang normal na operasyon ng istraktura na idinisenyo.

1.13. Kapag kinakalkula ang mga prefabricated na istruktura para sa mga puwersa na nagmumula sa panahon ng kanilang pag-aangat, transportasyon at pag-install, ang pagkarga mula sa sariling timbang ng elemento ay dapat isama sa pagkalkula na may isang dynamic na koepisyent na katumbas ng

1.3, habang ang overload coefficient sa sarili nitong timbang ay kinuha katumbas ng pagkakaisa.

Sa wastong pagbibigay-katwiran, ang dynamism coefficient ay maaaring kunin na higit pa

1.3, ngunit hindi hihigit sa 1.5.

1.14. Sa mga kalkulasyon ng kongkreto at reinforced kongkreto na mga istruktura ng haydroliko na istruktura, kabilang ang mga kinakalkula alinsunod sa sining. 1.10 ng mga pamantayang ito, kinakailangang isaalang-alang ang mga kadahilanan ng pagiging maaasahan A i n load combinations p s. ang mga halaga ay dapat kunin ayon sa sugnay 3.2 ng kabanata SNiP 11-50-74.

1.15. Ang magnitude ng water back pressure sa mga seksyon ng disenyo ng mga elemento ay dapat matukoy na isinasaalang-alang ang aktwal na mga kondisyon ng operating

mga istruktura sa panahon ng pagpapatakbo, pati na rin ang pagsasaalang-alang sa disenyo at mga teknolohikal na hakbang (sugnay 1.7 ng mga ito

pamantayan) na tumutulong sa pagtaas ng resistensya ng tubig ng kongkreto at bawasan ang presyon sa likod.

Sa mga elemento ng pressure at underwater concrete at reinforced concrete structures ng hydraulic structures, na kinakalkula alinsunod sa clause 1.10 ng mga pamantayang ito, ang water back pressure ay isinasaalang-alang bilang volumetric force.

Sa natitirang mga elemento, ang water back pressure ay isinasaalang-alang bilang isang makunat na puwersa na inilapat sa seksyon ng disenyo na isinasaalang-alang.

Ang presyon ng likod ng tubig ay isinasaalang-alang kapwa kapag kinakalkula ang mga seksyon na tumutugma sa mga concreting seams at monolithic na mga seksyon.

1.16. Kapag kinakalkula ang lakas ng mga elemento ng centrally-tensioned at eccentrically-tensioned na may isang hindi malabo na diagram ng stress at kinakalkula ang lakas ng mga seksyon ng reinforced concrete elements na nakakiling sa longitudinal axis ng elemento, pati na rin kapag kinakalkula ang reinforced concrete elements para sa pagbuo ng mga bitak , ang presyon sa likod ay dapat ipagpalagay na mag-iiba ayon sa isang linear na batas sa loob ng buong taas ng seksyon.

Sa mga seksyon ng bending, eccentrically compressed at eccentrically tensile elements na may dalawang-digit na stress diagram na kinakalkula ng lakas nang hindi isinasaalang-alang ang gawain ng kongkreto sa tensioned section zone, ang back pressure ng tubig ay dapat isaalang-alang sa loob ng tensioned zone ng ang seksyon sa anyo ng kabuuang hydrostatic pressure sa gilid ng makunat na mukha at hindi isinasaalang-alang sa loob ng compressed zone ng seksyon.

Sa mga seksyon ng mga elemento na may isang hindi malabo na diagram ng compressive stresses, ang presyon sa likod ay hindi isinasaalang-alang.

Ang taas ng compressed zone ng kongkretong seksyon ay tinutukoy batay sa hypothesis ng mga flat na seksyon; sa kasong ito, sa mga di-crack-resistant na elemento, ang gawain ng makunat na kongkreto ay hindi isinasaalang-alang, at ang hugis ng kongkretong stress diagram sa compressed section zone ay ipinapalagay na tatsulok.

Sa mga elemento na may cross-section ng kumplikadong pagsasaayos, sa mga elemento na gumagamit ng mga istruktura at teknolohikal na mga panukala at sa mga elemento na kinakalkula alinsunod sa sugnay 1.10 ng mga pamantayang ito, ang mga halaga ng mga puwersa ng presyon sa likod ng tubig ay dapat matukoy batay sa mga resulta ng mga eksperimentong pag-aaral o mga kalkulasyon ng pagsasala.

Tandaan. Ang uri ng estado ng stress ng elemento ay itinatag batay sa hypothesis ng mga patag na seksyon nang hindi isinasaalang-alang ang puwersa ng backpressure ng tubig.

1.17. Kapag tinutukoy ang mga puwersa sa statically indeterminate reinforced concrete structures na dulot ng mga epekto sa temperatura o pag-aayos ng mga suporta, pati na rin kapag tinutukoy ang reaktibong presyon ng lupa, ang katigasan ng mga elemento ay dapat matukoy na isinasaalang-alang ang pagbuo ng mga bitak sa kanila at ang paggapang ng kongkreto, ang mga kinakailangan para sa kung saan ay ibinigay para sa mga talata. 4.6 at 4.7 ng mga pamantayang ito.

Sa paunang mga kalkulasyon, pinapayagan na kunin ang baluktot at makunat na tigas ng mga elementong hindi lumalaban sa crack na katumbas ng 0.4 ng baluktot at makunat na tigas. tinutukoy sa paunang modulus ng elasticity ng kongkreto.

Tandaan. Ang mga elementong hindi lumalaban sa basag ay kinabibilangan ng mga elementong kinakalkula ayon sa laki ng pagbubukas ng crack; sa crack-resistant - kinakalkula ayon sa pagbuo ng mga bitak.

1.18. Ang pagkalkula ng mga elemento ng istruktura para sa pagtitiis ay dapat isagawa sa isang bilang ng mga cycle ng pagbabago ng pagkarga ng 2-10® o higit pa sa buong buhay ng disenyo ng istraktura (mga bahagi ng daloy ng mga hydraulic unit, spillway, water tank slab, sub-generator structures, atbp.).

1.19. Kapag nagdidisenyo ng prestressed reinforced concrete structures ng hydraulic structures, ang mga kinakailangan ng chapter SNiP P-21-75 ay dapat matugunan at ang mga coefficient na pinagtibay sa mga pamantayang ito ay dapat isaalang-alang.

1.20. Kapag nagdidisenyo ng mga prestressed na malalaking istruktura na naka-angkla sa base, kasama ang kanilang mga kalkulasyon, ang mga pang-eksperimentong pag-aaral ay dapat isagawa upang matukoy ang kapasidad ng pagkarga ng mga anchor device, mga halaga ng pagpapahinga ng stress sa kongkreto at mga anchor, pati na rin upang magreseta ng mga hakbang upang maprotektahan. angkla mula sa kaagnasan. Ang disenyo ay dapat magbigay para sa posibilidad ng muling pag-igting sa mga anchor o pagpapalit sa kanila, pati na rin ang pagsasagawa ng mga obserbasyon ng kontrol sa kondisyon ng mga anchor at kongkreto.

2. MGA MATERYAL PARA SA KONKRITONG KONKRITONG STRUCTURE

2.1. Para sa kongkreto at reinforced concrete structures ng hydraulic structures, ang kongkreto ay dapat ibigay na nakakatugon sa mga kinakailangan ng mga pamantayang ito, pati na rin ang mga kinakailangan ng mga nauugnay na GOST.

2.2. Kapag nagdidisenyo ng kongkreto at reinforced concrete structures ng hydraulic structures, depende sa kanilang uri at disenyo

Sa panahon ng trabaho, ang mga kinakailangang kongkretong katangian, na tinatawag na mga marka ng disenyo, ay itinalaga.

Ang mga proyekto ay dapat magsama ng mabibigat na kongkreto, ang mga marka ng disenyo na dapat italaga ayon sa sumusunod na pamantayan:

a) sa pamamagitan ng axial compression strength (kubo lakas), na kung saan ay kinuha na ang axial compression resistance ng isang reference sample - isang kubo, nasubok alinsunod sa mga kinakailangan ng mga kaugnay na GOSTs. Ang katangiang ito ay ang pangunahing isa at dapat na ipahiwatig sa mga proyekto sa lahat ng mga kaso batay sa mga kalkulasyon ng istruktura. Ang mga proyekto ay dapat magbigay ng mga sumusunod na grado ng kongkreto sa mga tuntunin ng lakas ng compressive (pinaikli bilang "mga marka ng disenyo>): M 75, M 100, M 150, M 200. M 250, M 300. M 350, M 400, M 450, M 500, M 600;

b) sa pamamagitan ng axial tensile strength, na itinuturing na axial tensile resistance ng mga control sample na nasubok alinsunod sa mga pamantayan ng GOST. Ang katangiang ito ay dapat italaga sa mga kaso kung saan ito ay pangunahing kahalagahan at kinokontrol sa produksyon, ibig sabihin, kapag ang mga katangian ng pagganap ng istraktura o mga elemento nito ay tinutukoy ng gawa ng makunat na kongkreto o ang pagbuo ng mga bitak sa mga elemento ng istruktura ay hindi pinapayagan. . Dapat isama ng mga proyekto ang mga sumusunod na grado ng kongkreto sa mga tuntunin ng lakas ng axial tensile: R10, R15, R20, R25, RZO, R35;

c) sa pamamagitan ng frost resistance, na kung saan ay kinuha bilang ang bilang ng mga cycle ng alternating freezing at lasaw ng mga sample na nasubok alinsunod sa mga kinakailangan ng mga pamantayan ng GOST; ang katangiang ito ay itinalaga ayon sa mga nauugnay na GOST depende sa klimatiko na kondisyon at ang bilang ng mga siklo ng disenyo ng alternating pagyeyelo at lasaw sa panahon ng taon (ayon sa mga pangmatagalang obserbasyon) na isinasaalang-alang ang mga kondisyon ng operating. Dapat kasama sa mga proyekto ang mga sumusunod na grado ng kongkreto para sa frost resistance: Mrz 50, Mrz 75, Mrz 100, Mrz 150, Mrz 200, Mrz 300, Mrz 400, Mrz 500;

d) sa pamamagitan ng paglaban ng tubig, na itinuturing na pinakamataas na presyon ng tubig kung saan ang pagpasok ng tubig ay hindi pa sinusunod kapag sinusuri ang mga sample alinsunod sa mga kinakailangan ng GOST. Ang katangiang ito ay itinalaga depende sa gradient ng presyon, na tinukoy bilang ratio ng pinakamataas na presyon sa metro sa kapal ng kono

mga istraktura sa metro. Dapat isama ng mga proyekto ang mga sumusunod na grado ng kongkreto para sa water resistance: B2, B4, B6, B8, B10, B12. Sa non-crack-resistant pressure reinforced concrete structures at sa non-crack-resistant non-pressure structures ng offshore structures, ang design grade ng concrete para sa water resistance ay dapat na hindi bababa sa B4.

2.3. Para sa napakalaking kongkretong istruktura na may kongkretong dami ng higit sa 1 milyong m 1 sa proyekto, pinapayagan na magtatag ng mga intermediate na halaga ng karaniwang pagtutol ng kongkreto, na tumutugma sa gradation ng mga grado para sa compressive strength na naiiba sa gradation ng mga grado para sa compressive strength na itinatag sa talata 2.2 ng mga pamantayang ito.

2.4. Ang mga konkretong istruktura ng haydroliko na istruktura ay dapat sumailalim sa mga karagdagang kinakailangan na itinatag sa proyekto at kinumpirma ng mga eksperimentong pag-aaral para sa:

matinding pagpahaba;

paglaban sa agresibong tubig;

kawalan ng nakakapinsalang pakikipag-ugnayan sa pagitan ng mga alkalis ng semento at mga pinagsama-samang;

paglaban sa abrasion sa pamamagitan ng daloy ng tubig na may sediment at suspendido na mga sediment;

paglaban laban sa cavitation;

pagkakalantad ng kemikal sa iba't ibang mga kargamento;

pagbuo ng init sa panahon ng pagpapatigas ng kongkreto.

2.5. Ang panahon ng hardening (edad) ng kongkreto, na naaayon sa mga marka ng disenyo nito para sa compressive strength, axial tensile strength at water resistance, ay karaniwang tinatanggap para sa mga istruktura ng hydraulic structures ng ilog 180 araw, para sa prefabricated at monolithic na istruktura ng marine at prefabricated na istruktura ng ilog. mga istruktura ng transportasyon 28 araw. Ang panahon ng paggamot (edad) ng kongkreto na naaayon sa grado ng disenyo nito para sa frost resistance ay ipinapalagay na 28 araw.

Kung ang oras ng aktwal na pag-load ng mga istraktura, mga pamamaraan ng kanilang pagtatayo, mga kondisyon ng kongkreto na hardening, uri at kalidad ng semento na ginamit, pinapayagan na itakda ang grado ng disenyo ng kongkreto sa ibang edad.

Para sa mga prefabricated na istraktura, kabilang ang mga prestressed na istraktura, ang lakas ng tempering ng kongkreto ay dapat kunin na mas mababa sa 70% ng lakas ng kaukulang grado ng disenyo.

2.6. Para sa reinforced concrete elements na gawa sa mabibigat na kongkreto, na idinisenyo para sa pagkilos ng paulit-ulit na pagkarga, at reinforced concrete compressed elements ng rod structures (embankments tulad ng overpass sa mga piles, shell piles, atbp.) ito ay kinakailangan

gumamit ng grado ng disenyo ng kongkreto na hindi bababa sa M 200.

2.7. Para sa mga prestressed na elemento, ang mga marka ng disenyo ng kongkreto para sa lakas ng compressive ay dapat gamitin:

hindi kukulangin sa M 200 - para sa mga istruktura na may pampalakas ng baras;

hindi bababa sa M 250 - para sa mga istruktura na may mataas na lakas na nagpapatibay ng kawad;

hindi bababa sa M 400 - para sa mga elemento na nahuhulog sa lupa sa pamamagitan ng pagmamaneho o pag-vibrate.

2.8. Upang mag-embed ng mga joints ng mga elemento ng mga prefabricated na istraktura, na sa panahon ng operasyon ay maaaring malantad sa mga negatibong temperatura ng hangin sa labas o agresibong tubig, ang kongkreto ng mga marka ng disenyo ay dapat gamitin para sa frost resistance at water resistance na hindi mas mababa kaysa sa tinatanggap na mga elemento na pinagsama.

2.9. Kinakailangang magbigay para sa malawakang paggamit ng mga surfactant additives (SDB, SNV, atbp.). pati na rin ang paggamit ng fly ash mula sa mga thermal power plant at iba pang finely dispersed additives na nakakatugon sa mga kinakailangan ng mga nauugnay na regulasyon bilang aktibong mineral additive

mga dokumento para sa paghahanda ng kongkreto at mortar.

Tandaan. Sa mga lugar ng mga istraktura na napapailalim sa alternating freezing at lasaw, ang paggamit ng fly ash o iba pang mga pinong mineral additives sa kongkreto ay hindi pinahihintulutan.

2.10. Kung, para sa teknikal at pang-ekonomiyang mga kadahilanan, ipinapayong bawasan ang pag-load mula sa patay na bigat ng istraktura, pinapayagan na gumamit ng kongkreto sa mga porous aggregates, ang mga marka ng disenyo na kung saan ay pinagtibay alinsunod sa Kabanata SNiP 11-21-75 .

STANDARD AT DESIGN NA KATANGIAN NG KONkreto

2.11. Ang mga halaga ng pamantayan at disenyo ng mga resistensya ng kongkreto, depende sa mga marka ng disenyo ng kongkreto para sa compressive strength at axial tensile strength, ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 1.

2.12. Ang mga koepisyent ng kongkretong mga kondisyon ng pagpapatakbo para sa pagkalkula ng mga istruktura batay sa mga estado ng limitasyon ng unang pangkat ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 2.

Kapag kinakalkula ayon sa mga estado ng limitasyon ng pangalawang pangkat, ang koepisyent ng kongkretong mga kondisyon ng pagpapatakbo ay kinuha katumbas ng pagkakaisa, para sa ns-

Talahanayan 1

Vmh kongkretong pagtutol

Disenyo ng grado ng mabigat na kongkreto	standard resistances: design resistances para sa limit states ng pangalawang grupo, kgf/cm 1		kinakalkula ang mga resistensya para sa mga estado ng limitasyon ng unang pangkat, kgf/cm"
	axial compression (pangunahing lakas) Jpr "Y"r at	pag-igting ng ehe	axial compression (lakas) I V p	axial tension *9
		Kasing lakas ng hedgehog
	Sa pamamagitan ng tensile strength

Tandaan. Ang pagkakaloob ng mga halaga ng karaniwang mga pagtutol na ipinahiwatig sa talahanayan. 1. ay nakatakdang katumbas ng 0.95 (na may base coefficient ng variation na 0.135), maliban sa napakalaking hydraulic structure: gravity. arched, mass-buttress dams, atbp. kung saan ang probisyon ng standard resistance ay nakatakda sa 0.9 (na may basic coefficient of variation na 0.17).

pagsasama ng mga kalkulasyon sa ilalim ng pagkilos ng isang paulit-ulit na paulit-ulit na pagkarga.

talahanayan 2

2.13. Disenyo ng paglaban ng kongkreto kapag kinakalkula ang reinforced concrete structures para sa tibay /? Ang P r at R r ay kinakalkula sa pamamagitan ng pagpaparami ng katumbas na halaga ng kongkretong pagtutol /?pr n /? p sa koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo ng TV. tinanggap ayon sa talahanayan 3 sa mga pamantayang ito.

2.14. Ang karaniwang paglaban ng kongkreto sa ilalim ng all-round compression R& ay dapat matukoy ng formula

**„, + * d-o,) a at (1)

kung saan ang A ay ang koepisyent na pinagtibay batay sa mga resulta ng mga eksperimentong pag-aaral; sa kanilang kawalan, para sa kongkreto ng mga marka ng disenyo M 200, M 250, M 300, M 350, ang koepisyent A ay dapat matukoy ng formula

oj - ang pinakamaliit na absolute value ng principal stress, kgf/cm g; ag ay ang koepisyent ng epektibong porosity, na tinutukoy ng mga eksperimentong pag-aaral;

Ang mga resistensya sa disenyo ay tinutukoy ayon sa talahanayan. 1 depende sa halaga sa pamamagitan ng interpolation.

2.15. Ang halaga ng paunang modulus ng elasticity ng kongkreto sa compression at tension £ 0 ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 4.

Ang paunang transverse deformation coefficient ng kongkreto c ay ipinapalagay na katumbas ng 0.15, at ang shear modulus ng kongkreto G ay katumbas ng 0.4 ng mga katumbas na halaga £в-

Talahanayan 3

kung saan at a byaks ay ayon sa pagkakabanggit ang pinakamaliit at ang pinakamalaking stresses sa kongkreto sa loob ng mga limitasyon

cycle ng pagbabago ng load.

Tandaan. Ang mga halaga ng koepisyent ng m61 para sa kongkreto, ang grado na kung saan ay itinatag sa edad na 28 araw, ay pinagtibay alinsunod sa kabanata SNiP 11-21-75.

Talahanayan 4

Tandaan. Mga halaga ng talahanayan 4 na paunang modulus ng elasticity ng kongkreto para sa mga istruktura ng klase 1 ay dapat na linawin batay sa mga resulta ng mga eksperimentong pag-aaral.

Ang volumetric na bigat ng mabibigat na kongkreto, sa kawalan ng pang-eksperimentong data, ay maaaring kunin na katumbas ng 2.3-2.5 t/m*.

FITTINGS

2.16. Upang mapalakas ang reinforced concrete structures ng hydraulic structures, dapat gamitin ang reinforcement alinsunod sa mga kabanata ng SNiP P-21-75. SNiP 11-28-73 proteksyon ng mga istruktura ng gusali mula sa kaagnasan", kasalukuyang GOST o teknikal na mga pagtutukoy na naaprubahan sa inireseta na paraan.

STANDARD AT DESIGN NA KATANGIAN NG MGA FITTING

2.17. Mga halaga ng pamantayan at disenyo ng mga resistensya ng mga pangunahing uri ng pampalakas na ginagamit sa reinforced concrete structures

Talahanayan 5

	Regulatoryo	Disenyo ng resistensya ng reinforcement para sa mga limitasyon ng estado ng unang pangkat, kgf/cm*
	paglaban	lumalawak
Uri at klase ng mga kabit	Rg at nakalkulang lakas ng tensile para sa mga estado ng limitasyon ng pangalawang pangkat *a 11 - kgf/cm*	longitudinal, transverse (clamp at bent rods) kapag kinakalkula ang mga hilig na seksyon sa puntong ito, baluktot ko ang pinakamababang sandali na "a"	nakahalang (mga clamp at BAKU rods) kapag kinakalkula ang mga hilig na seksyon at ang pagkilos ng p- paminta si-*a-x
Bar reinforcement class:
Klase ng wire fittings:
B-I diameter
VR-I na may diameter na 3-4 mm
VR-I na may diameter na 5 mm

* Sa mga welded frame para sa mga clamp na gawa sa class A IM reinforcement. ang diameter nito ay mas mababa sa */" ang diameter ng longitudinal rods, ang halaga ng /?".* ay kinuha katumbas ng 2400 kgf/cm*.

Mga Tala: I. Ang mga halaga ng L napeke ay ibinibigay para sa kaso ng paggamit ng wire reinforcement ng mga klase B-I at Bp I sa ayashma frame.

2. Sa kawalan ng pagdirikit sa pagitan ng reinforcement at ng kongkreto, c ay kinuha katumbas ng zero.

3. Ang pagpapatibay ng bakal ng mga klase A-IV at A-V ay pinapayagan sa ilalim. baguhin lamang para sa mga prestressed na istruktura

ang mga haydroliko na istruktura, depende sa klase ng reinforcement, ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 5.

Ang mga katangian ng regulasyon at disenyo ng iba pang mga uri ng mga kabit ay dapat gawin ayon sa mga tagubilin ng kabanata ng SNiP 11-21-75.

2.18. Ang mga koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo para sa hindi prestressed na reinforcement ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 6 sa mga pamantayang ito, at prestressed reinforcement ayon sa talahanayan. 24 na kabanata ng SNiP 11-21-75.

Talahanayan b

Tandaan. Sa pagkakaroon ng ilang mga kadahilanan. sabay-sabay na gumagana, ang produkto ng kaukulang mga koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo ay ipinakilala sa pagkalkula.

Ang koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo ng reinforcement para sa mga kalkulasyon batay sa mga limitasyon ng estado ng pangalawang pangkat ay kinuha katumbas ng pagkakaisa.

2.19. Ang paglaban sa disenyo ng non-prestressed tensile rod reinforcement R kapag kinakalkula ang reinforced concrete structures para sa tibay ay dapat matukoy ng formula

/? sa ■ t a, R t , (3)

kung saan ang t w\ ay ang koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho, na kinakalkula ng formula

nasaan ang co-factor, na isinasaalang-alang ang klase ng reinforcement, na pinagtibay ayon sa talahanayan.

k i - koepisyent na isinasaalang-alang ang diameter ng reinforcement, na kinuha ayon sa talahanayan. 8;

k c - koepisyent na isinasaalang-alang ang uri ng welded joint, pinagtibay ayon sa talahanayan. 9;

p, = cycle asymmetry coefficient,

kung saan ang *i*n at a, μs ay ang pinakamababa at pinakamataas na stress sa tensile reinforcement, ayon sa pagkakabanggit.

Ang tensile reinforcement para sa endurance ay hindi kinakalkula kung ang halaga ng coefficient t a1, na tinutukoy ng formula (4), ay mas malaki kaysa sa isa.

Talahanayan 7

Reinforcement class

Coefficient value * in

Talahanayan 8

Diameter ng mga kabit, mm
Coefficient value

Tandaan. Para sa mga intermediate na halaga ng diameter ng reinforcement, ang halaga ng coefficient »d ay tinutukoy ng interpolation.

Talahanayan 9

Tandaan. Para sa reinforcement na walang welded butt joints, ang halaga ng k e ay kinukuha na katumbas ng isa.

2.20. Ang disenyo ng paglaban ng reinforcement kapag kinakalkula ang tibay ng mga prestressed na istruktura ay tinutukoy alinsunod sa kabanata SNiP 11-21-75.

2.21. Ang mga halaga ng modulus ng elasticity ng non-prestressed reinforcement at prestressed rod reinforcement ay kinukuha ayon sa talahanayan. 10 sa mga pamantayang ito; Ang mga halaga ng nababanat na modulus ng reinforcement ng iba pang mga uri ay kinuha mula sa talahanayan. Kabanata 29 ng SNiP P-21-75.

2.22. Kapag kinakalkula ang reinforced concrete structures para sa tibay, ang hindi nababanat na mga deformation sa compressed zone ng kongkreto ay dapat isaalang-alang.

Talahanayan 10

sa pamamagitan ng pagbabawas ng elastic modulus ng kongkreto, pagkuha ng mga coefficient ng pagbabawas ng reinforcement sa kongkreto n" ayon sa Talahanayan 11.

Talahanayan II

Disenyo ng grado ng kongkreto
Salik ng pagbabawas n"

3. PAGKUKULANG NG MGA ELEMENTO

MGA KONKRETONG KONKRETONG ISTRUKTURA NG KONKRETONG PINATANDA AT PINAKAMATUBANG AYON SA MGA LIMITADO NA ESTADO NG UNANG GRUPO

PAGKUKULALA NG MGA KONKRETONG ELEMENTO AYON SA LAKAS

3.1. Ang pagkalkula ng lakas ng mga elemento ng kongkretong istruktura ay dapat isagawa para sa mga seksyon. normal sa kanilang longitudinal axis, at mga elemento na kinakalkula alinsunod sa sugnay 1.10 ng mga pamantayang ito - para sa mga lugar ng pagkilos ng mga pangunahing stress.

Depende sa mga kondisyon ng operating ng mga elemento, kinakalkula ang mga ito nang hindi isinasaalang-alang at isinasaalang-alang ang paglaban ng kongkreto sa tensile section zone.

Nang hindi isinasaalang-alang ang paglaban ng kongkreto sa tensile section zone, ang mga eccentrically compressed na elemento ay kinakalkula, kung saan, ayon sa mga kondisyon ng operating, ang pagbuo ng mga bitak ay pinapayagan.

Isinasaalang-alang ang paglaban ng kongkreto sa tensile section zone, ang lahat ng mga elemento ng baluktot ay kinakalkula, pati na rin ang mga elementong naka-compress na centrically kung saan, ayon sa mga kondisyon ng operating, ang pagbuo ng mga bitak ay hindi pinapayagan.

3.2. Mga konkretong istruktura, ang lakas nito ay tinutukoy ng lakas ng kongkreto

Ang iginuhit na seksyon ng zone ay pinapayagan para sa paggamit kung ang pagbuo ng mga bitak sa kanila ay hindi humantong sa pagkawasak, hindi katanggap-tanggap na mga deformasyon o isang paglabag sa waterproofness ng istraktura. Sa kasong ito, ipinag-uutos na suriin ang crack resistance ng mga elemento ng naturang mga istraktura, na isinasaalang-alang ang mga impluwensya ng temperatura at halumigmig alinsunod sa Seksyon 5 ng mga pamantayang ito.

3.3. Ang pagkalkula ng mga panlabas na naka-compress na mga elemento ng kongkreto nang hindi isinasaalang-alang ang paglaban ng kongkreto sa tensile section zone ay isinasagawa batay sa paglaban ng kongkreto sa compression, na kung saan ay conventionally nailalarawan sa pamamagitan ng mga stress na katumbas ng /? at iba pa na pinarami ng mga coefficient ng kongkretong kondisyon ng pagpapatakbo, mga.

3.4. Ang impluwensya ng pagpapalihis ng centrically compressed concrete elements sa kanilang load-bearing capacity ay isinasaalang-alang sa pamamagitan ng pagpaparami ng magnitude ng maximum na puwersa na nakikita ng seksyon sa pamamagitan ng coefficient<р, принимаемый по табл. 12.

Talahanayan 12

Pinagtibay ang mga pagtatalaga sa talahanayan. 12:

U-kinakalkula ang haba ng elemento;

b - ang pinakamaliit na sukat ng isang tuwid na seksyon; r - ang pinakamaliit na radius ng gyration ng seksyon.

Kapag kinakalkula ang mga nababaluktot na kongkretong elemento sa -->10 o ->35, dapat itong isaalang-alang

ang impluwensya ng pangmatagalang pagkarga sa kapasidad na nagdadala ng pagkarga ng istraktura alinsunod sa kabanata SNiP 11-21-75 kasama ang pagpapakilala ng mga coefficient ng disenyo na pinagtibay sa mga pamantayang ito.

Nababaluktot na mga elemento

3.5. Ang pagkalkula ng mga konkretong elemento ng baluktot ay dapat gawin ayon sa formula

/k M< т А те /?„ 1Г Т, (5)

kung saan ang t A ay isang koepisyent na tinutukoy depende sa taas ng seksyon ayon sa talahanayan. 13;

sandali ng paglaban para sa tensioned na mukha ng seksyon, tinutukoy sa

Talahanayan 13

isinasaalang-alang ang mga inelastic na katangian ng kongkreto ayon sa formula B\-y1Gr. (6)

kung saan ang y ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang impluwensya ng mga plastic deformation ng kongkreto depende sa hugis at ratio ng mga cross-sectional na sukat, na tinatanggap ayon sa lril. 1;

Ang Nop ay ang sandali ng paglaban para sa makunat na mukha ng seksyon, na tinutukoy bilang para sa isang nababanat na materyal.

Para sa mga seksyon ng mas kumplikadong mga hugis, kabaligtaran sa data na ibinigay sa apendiks. 1, dapat matukoy ang W r alinsunod sa sugnay 3.5 ng kabanata SNiP 11-21-75.

Eccentrically compressed elemento

3.6. Ang mga eccentrically compressed concrete elements na hindi nalantad sa agresibong tubig at hindi nakatiis sa presyon ng tubig ay dapat kalkulahin nang hindi isinasaalang-alang ang paglaban ng kongkreto sa tensioned section zone, sa pag-aakalang

kanin. 1. Scheme of forces at stress diagram sa isang seksyon na normal sa longitudinal axis ng isang ancestrally compressed concrete element, na kinakalkula nang hindi isinasaalang-alang ang paglaban ng kongkreto sa tensile zone sa -■ sa pag-aakalang isang parihabang diagram ng compressive stresses; b - ■ ipinapalagay ang isang tatsulok na diagram ng compressive stresses

Zhenin rectangular diagram ng compressive stresses (Fig. 1, a) ayon sa formula

k n n c N /P<5 Рпр Рб>AT)

kung saan ang Гс ay ang cross-sectional area ng compressed zone ng kongkreto, na tinutukoy mula sa kondisyon na ang sentro ng grabidad nito ay tumutugma sa punto ng aplikasyon ng mga resultang panlabas na puwersa.

Tandaan. Sa mga seksyon na kinakalkula gamit ang formula (7), ang halaga ng eccentricity e 0 ng puwersa ng disenyo na nauugnay sa sentro ng grabidad ng seksyon ay hindi dapat lumampas sa 0.9 ng distansya y mula sa sentro ng grabidad ng seksyon hanggang sa pinaka-stressed na gilid nito.

3.7. Ang mga viscentrically compressed na elemento ng mga kongkretong istruktura na nakalantad sa agresibong presyon o madaling kapitan sa presyon ng tubig, nang hindi isinasaalang-alang ang paglaban ng tensile section zone, ay dapat kalkulahin sa pag-aakalang isang tatsulok na diagram ng mga compressive stress (Fig. 1.6); sa kasong ito, ang edge compressive stress c ay dapat masiyahan ang kondisyon

<р т<5 /? П р ° < 8)

Ang mga parihabang seksyon ay kinakalkula gamit ang formula

3 M0.5A-,o) S " Pm

3.8. Kung isinasaalang-alang ang paglaban ng tensile section zone, ang mga naka-sentro na naka-compress na mga elemento ng mga kongkretong istruktura ay dapat kalkulahin mula sa kondisyon ng paglilimita sa laki ng marginal tensile at compressive stress gamit ang mga formula:

*vp e y’)<* Y «а "Ь Яр: O0)

"s (°.v -■ +-7)< Ф «в. О»

kung saan at W c ay ang mga sandali ng paglaban, ayon sa pagkakabanggit, para sa nakaunat at naka-compress na mukha ng seksyon.

Gamit ang formula (11), posible ring kalkulahin ang eccentrically compressed concrete structures na may hindi malabo na diagram ng stress.

PAGKUKULALA NG MGA PINAGPAPATAY NA KONKRETONG ELEMENTO NG LAKAS

3.9. Ang pagkalkula ng lakas ng mga elemento ng reinforced concrete structures ay dapat isagawa para sa mga seksyon na simetriko na may kaugnayan sa eroplano ng kumikilos na pwersa M. N at Q, normal sa kanilang longitudinal axis, pati na rin para sa mga seksyon na hilig dito sa karamihan. mapanganib na direksyon.

3.10. Kapag nag-i-install ng mga elemento ng reinforcement ng iba't ibang uri at klase sa isang seksyon, kasama ito sa pagkalkula ng lakas na may kaukulang mga resistensya sa disenyo.

3.11. Ang pagkalkula ng mga elemento para sa pamamaluktot na may baluktot at para sa lokal na pagkilos ng mga naglo-load (lokal na compression, pagtulak, pagpunit at pagkalkula ng mga naka-embed na bahagi) ay maaaring isagawa alinsunod sa pamamaraan na itinakda sa kabanata SNiP P-21-75, na isinasaalang-alang ang mga coefficient na pinagtibay sa mga pamantayang ito.

PAGKUKULANG AYON SA LAKAS NG MGA SEKSYON NA NORMAL SA LONGITUDINAL AXIS NG ELEMENTO

3.12. Ang pagpapasiya ng mga puwersang naglilimita sa seksyong normal sa longitudinal axis ng elemento ay dapat gawin sa ilalim ng pag-aakalang nabigo ang tensile zone ng kongkreto, na may kondisyong ipinapalagay na ang mga stress sa compressed zone ay ipamahagi sa isang parihabang diagram at katumbas ng motfnp. at ang mga stress sa reinforcement ay hindi hihigit sa t l I a at t «/?, ayon sa pagkakabanggit, para sa tensile at compressed reinforcement.

3.13. Para sa baluktot, sira-sira na naka-compress o sira-sira na nakaunat na mga elemento na may malaking eccentricity, ang pagkalkula ng mga seksyon na normal sa longitudinal axis ng elemento, kapag ang panlabas na puwersa ay kumikilos sa eroplano ng symmetry axis ng seksyon at ang reinforcement ay puro sa mga gilid ng elementong patayo sa tinukoy na eroplano, ay dapat isagawa depende sa ratio sa pagitan ng kamag-anak na taas ng compressed zone £=

Natukoy mula sa kondisyon ng ekwilibriyo, at

halaga ng hangganan ng kamag-anak na taas ng compressed zone Ir. kung saan ang paglilimita ng estado ng elemento ay nangyayari nang sabay-sabay sa pagkamit ng stress sa tensile reinforcement. katumbas ng kinakalkula na paglaban m a R t .

Ang mga reinforced concrete elements na baluktot at eccentrically stretched na may malalaking eccentricities, bilang panuntunan, ay dapat masiyahan ang kondisyon Para sa mga elemento, sim.

metric na may kaugnayan sa eroplano ng pagkilos ng sandali at normal na puwersa, na pinalakas ng non-prestressing reinforcement, ang mga halaga ng hangganan |i ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 14.

Talahanayan 14

3.14. Kung ang taas ng compressed zone, na tinutukoy nang hindi isinasaalang-alang ang compressed reinforcement, ay mas mababa sa 2a", kung gayon ang compressed reinforcement ay hindi isinasaalang-alang sa pagkalkula.

Nababaluktot na mga elemento

3.15. Ang pagkalkula ng nabaluktot na reinforced concrete elements (Fig. 2), na napapailalim sa mga kondisyon ng clause 3.13 ng mga pamantayang ito, ay dapat gawin ayon sa mga formula:

k l p s M ^ /i$ R a r S& 4* i? a I a> c S*; (12)

kanin. 2. Scheme of forces at stress diagram sa seksyong normal sa longitudinal axis ng bending reinforced concrete element, kapag kinakalkula ang lakas nito

3.16. Ang pagkalkula ng mga nababaluktot na elemento ng hugis-parihaba na cross-section ay dapat gawin:

sa £^£i ayon sa mga formula:

p s M< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T,/?, e ^(A,-a"); (14)

/ya at/?| - ako| I a _ c fj * yage Rnp A x\ (15

para sa £>£« ayon sa formula (15). kumukuha ng r «=» «ъпЛо-

Occentrically compressed elemento

3.17. Pagkalkula ng eccentrically compressed reinforced concrete elements (Fig. 3) sa £<|я следует производить по формулам:

l kasama si N e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l s ^ “ t 6 I pr Fa -1- /i, I a- s F" - /i a Ya. F, . (17)

3.18. Ang pagkalkula ng mga eccentrically compressed na elemento ng rectangular cross-section ay dapat isagawa:

para sa £^|i ayon sa mga formula:

A at ako sa /V e

T,I,.c^ (A#-o"); (18)

A n p s LG ^tvYaprAdg + t* I a s F" - m t I. F a ; (19)

Para sa £>|i - ayon din sa formula (18) at ang mga formula:

*N l s A "- t b Yapr A lg ■+ t„ I a s F" - /I, a a I*; (20)

at para sa mga elemento na gawa sa mga kongkretong grado na mas mataas kaysa sa M 400, ang pagkalkula ay dapat gawin alinsunod sa sugnay 3.20 ng Kabanata SNiP P-21-75, na isinasaalang-alang ang mga koepisyent ng disenyo na pinagtibay sa mga pamantayang ito.

3.19. Ang pagkalkula ng mga eccentrically compressed na elemento na may flexibility ---^35, at mga elemento ng rectangular cross-section na may -~^10 ay dapat gawin

isasagawa na isinasaalang-alang ang pagpapalihis pareho sa eroplano ng eccentricity ng longitudinal na puwersa at sa eroplanong normal dito alinsunod sa mga talata. 3.24. at 3.25 kabanata ng SNiP 11-21-75.

Mga elementong nakaunat sa gitna

3.20. Ang pagkalkula ng centrally tensioned reinforced concrete elements ay dapat gawin ayon sa formula

*.p kasama si AG<т,Я в Г.. (22)

3.21. Ang pagkalkula ng tensile strength ng steel-reinforced concrete shells ng round water pipelines sa ilalim ng pagkilos ng pare-parehong panloob na presyon ng tubig ay dapat isagawa ayon sa formula

A„p kasama si AG<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

kung saan ang N ay ang puwersa sa shell dahil sa hydrostatic pressure, na isinasaalang-alang ang hydrodynamic component;

Ang F 0 at R ay, ayon sa pagkakabanggit, ang cross-sectional area at ang kinakalkula na tensile strength ng steel shell, na tinutukoy alinsunod sa kabanata SNiP I-V.3-72 "Mga istruktura ng bakal. Mga pamantayan sa disenyo

Eccentrically stretched elemento

kanin. 3- Scheme ng mga puwersa at diagram ng mga stress sa isang seksyon na normal sa longitudinal axis ng isang angularly compressed reinforced concrete element, kapag kinakalkula ang lakas nito

3.22. Ang pagkalkula ng mga eccentrically tensioned reinforced concrete elements ay dapat isagawa: sa mga maliliit na eccentricities, kung ang puwersa N

inilapat sa pagitan ng mga resultang pwersa sa reinforcement (Fig. 4, a), ayon sa mga formula:

^ fn t R t S t ‘, (25)

kanin. 4. Scheme of forces at stress diagram sa seksyong normal sa longitudinal axis ng isang non-corroded reinforced concrete element, kapag kinakalkula ang lakas nito

a - ang longitudinal force N ay inilapat sa pagitan ng mga resultang pwersa sa reinforcement A at L"; 6 - longitudinal force N ay inilapat "sa loob ng distansya sa pagitan ng mga resultang pwersa sa reinforcement A at A"

sa malalaking eccentricities, kung ang puwersa N ay inilapat sa labas ng distansya sa pagitan ng mga resultang pwersa sa reinforcement (Larawan 4.6), ayon sa mga formula:

^pr $$ + i*a I Shsh e ^a * (26)

*■ i e LG ■■ t w Yash F»~~ /i, R t t - fflj /?or ^v (27)

3.23. Ang pagkalkula ng mga eccentrically tensioned na elemento ng rectangular cross-section ay dapat isagawa:

a) kung ang puwersa N ay inilapat sa pagitan ng mga resultang pwersa sa reinforcement, ayon sa mga formula:

* > n c ArB

k a n c Ne"

b) kung ang puwersa N ay inilapat sa labas ng distansya sa pagitan ng mga resultang pwersa sa reinforcement:

sa K£l ayon sa mga formula:

kuncNt^m^Rap bх (A* - 0.5х) +

+ "b*sh.shK (30)

ku^N Ш| /? # Fj - m, e - nij /? pr b x (31) na may 1>Ir no formula (31), kumukuha ng x=.

PAGKUKULANG AYON SA LAKAS NG SEKSYON. INCLINED SA LONGITUDINAL AXIS NG ELEMENTO.

SA PAGKILOS NG TRANSVERSE FORCE AT BENDING MOMENT

3.24. Kapag kinakalkula ang mga seksyon na nakahilig sa longitudinal axis ng elemento, ang kondisyon * at l 0 ay dapat matugunan para sa pagkilos ng transverse force<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

kung saan ang b ay ang pinakamababang lapad ng elemento sa seksyon.

3.25. Ang pagkalkula ng transverse reinforcement ay hindi isinasagawa para sa mga seksyon ng mga elemento kung saan natutugunan ang kundisyon

A, p e<г

kung saan ang Qc ay ang lateral force na nakikita ng kongkreto ng compressed zone sa isang hilig na seksyon, na tinutukoy ng formula<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gdr k - coefficient na tinanggap ng L - 0.5+ +25-

Ang kamag-anak na taas ng naka-compress na zone ng seksyon £ ay tinutukoy ng mga formula: para sa mga elemento ng baluktot:

para sa eccentrically compressed at eccentrically stretched elements na may malaking eccentricity

» Fa Yash, * f36.

BA* /? vr * BA,/?„р * 1 *

kung saan ang plus sign ay kinuha para sa sira-sira compressed elemento, at ang minus sign para sa sira-sira stretched elemento.

Ang anggulo sa pagitan ng inclined section at ang longitudinal axis ng elemento 0 ay tinutukoy ng formula

teP--*7sr~t (37)

kung saan ang M at Q ay, ayon sa pagkakabanggit, ang bending moment at shear force sa normal na seksyon na dumadaan sa dulo ng inclined section sa compressed zone.

Para sa mga elemento na may taas na seksyon na 60 cm, ang halaga ng Qc, na tinutukoy ng formula (34), ay dapat bawasan ng 1.2 beses.

Ang halaga ng tgP na tinutukoy ng formula (37) ay dapat matugunan ang kundisyong 1.5^ >W>0.5.

Tandaan. Para sa mga panlabas na nakaunat na elemento na may maliliit na eccentricities, dapat isa kumuha

3.26. Para sa pagtatayo ng slab, spatially operating at sa isang nababanat na pundasyon, ang pagkalkula ng transverse reinforcement ay hindi isinasagawa kung ang kondisyon ay natutugunan

3.27. Ang pagkalkula ng transverse reinforcement sa mga hilig na seksyon ng mga elemento ng pare-pareho ang taas (Larawan 5) ay dapat gawin ayon sa formula

p na may Q| % £ m t /? a _ x F\ 4- 2 m t /? a _ X G 0 sin o-tQe. (39)

kanin. 5. Scheme ng mga puwersa sa isang seksyon na nakahilig sa longitudinal axis ng isang reinforced concrete element, kapag kinakalkula ang lakas nito sa ilalim ng pagkilos ng load force a - ang load ay inilapat mula sa gilid ng restriated gr * "at chalked-t" ; b - inilapat ang pag-load mula sa gilid ng naka-compress na mukha ng memsite

kung saan ang Qi ay ang transverse force na kumikilos sa hilig na seksyon, i.e. ang resulta ng lahat ng nakahalang pwersa mula sa panlabas na load na matatagpuan sa isang gilid ng hilig na seksyon na isinasaalang-alang;

2m a R ax Fx at Smatfa-xfoSincc - ang kabuuan ng mga transverse forces na nakikita, ayon sa pagkakabanggit, sa pamamagitan ng mga clamp at baluktot na rod na tumatawid sa hilig na seksyon; a ay ang anggulo ng pagkahilig ng mga baluktot na rod sa longitudinal axis ng elemento sa isang hilig na seksyon.

Kung ang isang panlabas na load ay kumikilos sa isang elemento mula sa gilid ng tensioned edge nito, tulad ng ipinapakita sa Fig. 5, l, ang kinakalkula na halaga ng transverse force na Qi ay tinutukoy ng formula Q.* co* p. (40)

kung saan ang Q ay ang magnitude ng puwersa ng paggugupit sa seksyon ng suporta;

Ang Qo ay ang resulta ng panlabas na load na kumikilos sa elemento sa loob ng haba ng projection ng inclined section c papunta sa longitudinal axis ng elemento;

Ang W ay ang magnitude ng puwersa ng backpressure na kumikilos sa inclined center, na tinutukoy alinsunod sa sugnay 1.16 ng mga pamantayang ito.

Kung ang isang panlabas na pagkarga ay inilapat sa naka-compress na mukha ng elemento, tulad ng ipinapakita sa Fig. 5.6, kung gayon ang halaga Q 0 sa formula (40) ay hindi isinasaalang-alang.

3.28. Kung ang ratio ng kinakalkula na haba ng elemento sa taas nito ay mas mababa sa 5, ang pagkalkula ng reinforced concrete elements sa ilalim ng pagkilos ng transverse force ay dapat isagawa alinsunod sa sugnay 1.10 ng mga pamantayang ito para sa mga pangunahing tensile stress.

3.29. Ang pagkalkula ng baluktot at viscoously-compressed na mga elemento ng pare-pareho ang taas, na pinalakas ng mga clamp, ay maaaring isagawa alinsunod sa talata 3.34 ng Kabanata SNNP 11-21-75, na isinasaalang-alang ang mga coefficient ng disenyo k„. p.s. gp (t i. pinagtibay sa mga pamantayang ito.

3.30. Ang distansya sa pagitan ng mga transverse rod (clamp), sa pagitan ng dulo ng nakaraan at simula ng susunod na liko, pati na rin sa pagitan ng suporta at dulo ng liko na pinakamalapit sa suporta, ay dapat na hindi hihigit sa halaga u* palakol. tinutukoy ng formula

M

3.31. Para sa mga elemento ng variable na taas na may hilig na stretched edge (Fig. 6), isang karagdagang transverse force Q* ang ipinapasok sa kanang bahagi ng formula (39). katumbas ng projection ng puwersa sa longitudinal reinforcement na matatagpuan sa hilig na mukha papunta sa normal sa axis ng elemento, na tinutukoy ng formula

Р'с 6. Scheme ng mga puwersa sa isang hilig na seksyon ng isang reinforced concrete structural element na may hilig na stretched edge kapag kinakalkula ang lakas nito sa ilalim ng pagkilos ng transverse force

kung saan ang M ay ang baluktot na sandali sa seksyon na normal sa longitudinal axis ng elemento, na dumadaan sa simula ng hilig na seksyon sa tension zone; r ay ang distansya mula sa resultang puwersa sa reinforcement A hanggang sa resultang puwersa sa compressed zone ng kongkreto sa parehong seksyon;

O - anggulo ng pagkahilig ng reinforcement A sa axis ng elemento.

Tandaan. Sa mga kaso kung saan ang taas ng elemento ay bumababa sa pagtaas ng baluktot na sandali, ang halaga

3.32. Ang pagkalkula ng isang cantilever, ang haba kung saan /* ay katumbas o mas mababa sa taas nito sa seksyon ng sanggunian L (maikling cantilever), ay dapat isagawa gamit ang paraan ng teorya ng pagkalastiko, tulad ng para sa isang homogenous na isotropic na katawan.

Ang mga puwersa ng makunat na tinutukoy sa pamamagitan ng pagkalkula sa mga seksyon ng console ay dapat na ganap na hinihigop ng reinforcement sa mga stress na hindi lalampas sa kinakalkula na pagtutol /? A. isinasaalang-alang ang mga coefficient na pinagtibay sa mga pamantayang ito.

Para sa mga cantilever na may pare-pareho o variable na taas ng seksyon sa I*^2 m, pinapayagan na kunin ang diagram ng pangunahing tensile stress sa seksyon ng suporta sa anyo ng isang tatsulok na may oryentasyon ng mga pangunahing stress sa isang anggulo na 45 ° nauugnay sa seksyon ng suporta.

Ang cross-sectional area ng mga clamp o bends na tumatawid sa sumusuporta sa seksyon ay dapat matukoy gamit ang mga formula:

P* » 0.71 F x , (44)

kung saan ang P ay ang resultang panlabas na pagkarga; a ay ang distansya mula sa resultang panlabas na pagkarga sa seksyon ng suporta.

3.33. Ang pagkalkula ng mga seksyon na hilig sa longitudinal axis ng elemento sa ilalim ng pagkilos ng isang baluktot na sandali ay dapat gawin ayon sa formula

*sa p s M^m t R t F t z + S t, R, F 0 z 0 +2 t l R t F x z x , (45)

kung saan ang M ay ang sandali ng lahat ng panlabas na pwersa (isinasaalang-alang ang backpressure) na matatagpuan sa isang gilid ng hilig na seksyon na isinasaalang-alang, na may kaugnayan sa axis. pagdaan sa punto ng aplikasyon ng mga resultang pwersa sa compressed zone at patayo sa eroplano ng pagkilos ng sandali; m M R x F a z, 2m x R x F o z 0 . Zm a R x F x z x - ang kabuuan ng mga sandali tungkol sa parehong axis, ayon sa pagkakabanggit, mula sa mga puwersa sa longitudinal reinforcement, sa mga baluktot na rod at stirrups na tumatawid sa stretched zone ng hilig na seksyon; g. g 0 . z x - puwersahin ang mga balikat sa longitudinal reinforcement. sa mga baluktot na rod at clamp na may kaugnayan sa parehong axis (Larawan 7).

kanin. 7. Diagram ng mga puwersa sa isang seksyon na nakakiling sa longitudinal axis ng isang reinforced concrete element, kapag kinakalkula ang lakas nito sa ilalim ng pagkilos ng isang baluktot na sandali

Ang taas ng compressed zone sa isang hilig na seksyon, na sinusukat normal sa longitudinal axis ng elemento, ay tinutukoy alinsunod sa mga talata. 3.14-3.23 ng mga pamantayang ito.

Ang pagkalkula gamit ang formula (45) ay dapat gawin para sa mga seksyon na sinubukan para sa lakas sa ilalim ng pagkilos ng mga transverse forces, pati na rin ang:

sa mga seksyon na dumadaan sa mga punto ng pagbabago sa lugar ng longitudinal tensile reinforcement (mga punto ng teoretikal na break ng reinforcement o pagbabago sa diameter nito);

sa mga lugar kung saan mayroong isang matalim na pagbabago sa mga cross-sectional na sukat ng elemento.

3.34. Ang mga elemento na may pare-pareho o maayos na iba't ibang taas ng seksyon ay hindi kinakalkula batay sa lakas ng hilig na seksyon sa ilalim ng pagkilos ng isang baluktot na sandali sa isa sa mga sumusunod na kaso:

a) kung ang lahat ng longitudinal reinforcement ay dinadala sa suporta o sa dulo ng elemento at may sapat na anchorage;

b) kung ang reinforced concrete elements ay kinakalkula alinsunod sa clause 1.10 ng mga pamantayang ito;

c) sa slab, spatially working structures o sa mga istruktura sa isang nababanat na pundasyon;

d) kung ang mga longhitudinal stretched rods, na nasira kasama ang haba ng elemento, ay ipinasok lampas sa normal na seksyon, kung saan hindi sila kinakailangan sa pamamagitan ng pagkalkula, sa isang haba<о, определяемую по формуле

kung saan ang Q ay ang transverse force sa normal na seksyon na dumadaan sa punto ng theoretical break ng baras;

F 0 . a - ayon sa pagkakabanggit, ang cross-sectional area at ang anggulo ng pagkahilig ng mga baluktot na rod na matatagpuan sa loob ng isang seksyon ng haba<о;

Yr" ay ang puwersa sa mga clamp bawat yunit ng haba ng elemento sa isang seksyon ng haba hanggang, na tinutukoy ng formula

d - diameter ng sirang baras, cm.

3.35. Sa mga kasukasuan ng sulok ng napakalaking reinforced concrete structures (Larawan 8), ang kinakailangang halaga ng reinforcement ng disenyo F 0 ay tinutukoy mula sa kondisyon ng lakas ng hilig na seksyon na dumadaan sa bisector ng reentrant angle sa ilalim ng pagkilos ng isang baluktot na sandali *

kanin. 8. Scheme ng reinforcement ng corner joints ng napakalaking reinforced concrete structures

ta. Sa kasong ito, ang balikat ng panloob na pares ng pwersa r sa hilig na seksyon ay dapat kunin katumbas ng balikat ng panloob na pares ng mga puwersa ng pinakamaliit na taas A* ng root section ng mga elemento ng isinangkot.

PAGKUKULALA NG MGA PINAGTIBAY NA KONKRETONG ELEMENTO PARA SA PAGTATATAG

3.36. Ang pagkalkula ng mga elemento ng reinforced concrete structures para sa endurance ay dapat isagawa sa pamamagitan ng paghahambing ng edge stresses sa kongkreto at tensile reinforcement na may katumbas na kalkuladong # concrete resistances

at reinforcement R%, na tinutukoy alinsunod sa mga talata. 2.13 at 2.19 ng mga pamantayang ito. Ang compressed reinforcement ay hindi kinakalkula para sa tibay.

3.37. Sa mga elementong lumalaban sa crack, ang mga edge stress sa kongkreto at reinforcement ay tinutukoy sa pamamagitan ng pagkalkula tulad ng para sa isang nababanat na katawan ngunit para sa mga ibinigay na seksyon alinsunod sa sugnay 2.22 ng mga pamantayang ito.

Sa mga elemento na lumalaban sa stress, ang lugar at sandali ng paglaban ng pinababang seksyon ay dapat matukoy nang hindi isinasaalang-alang ang makunat na zone ng kongkreto. Ang mga stress sa reinforcement ay dapat matukoy alinsunod sa sugnay 4.5 ng mga pamantayang ito.

3.38. Sa mga elemento ng reinforced concrete structures, kapag kinakalkula ang tibay ng mga hilig na seksyon, ang pangunahing tensile stresses ay hinihigop ng kongkreto kung ang kanilang halaga ay hindi lalampas sa R ​​p. Kung ang pangunahing

Ang mga tensile stress ay lumampas sa R ​​p, kung gayon ang kanilang resulta ay dapat na ganap na mailipat sa transverse reinforcement sa mga stress sa loob nito na katumbas ng paglaban ng disenyo R,.

3.39. Ang magnitude ng pangunahing tensile stresses tungkol sa g ay dapat matukoy gamit ang mga formula:

4. PAGKUKULALA NG MGA ELEMENTO NG REINFORCED CONCRETE STRUCTURES AYON SA LIMIT ESTADO NG IKALAWANG GRUPO

PAGKUKULALA NG REINFORCED CONCRETE ELEMENTS PARA SA PAGBUO NG MGA BITIK

Sa mga formula (48) -(50): o* at m - normal at shear stress sa kongkreto, ayon sa pagkakabanggit;

Ang Ia ay ang sandali ng pagkawalang-kilos ng pinababang seksyon na may kaugnayan sa sentro ng grabidad nito;

Ang S n ay ang static na sandali ng bahagi ng pinababang seksyon na nakahiga sa isang gilid ng axis, sa antas kung saan natutukoy ang tangential stresses;

y ay ang distansya mula sa sentro ng grabidad ng pinababang seksyon hanggang sa linya sa antas kung saan tinutukoy ang diin;

b - lapad ng seksyon sa parehong antas.

Para sa mga elemento ng rectangular cross-section, ang tangential stress t ay maaaring matukoy ng formula

kung saan 2=0.9 Lo-

Sa formula (48), ang tensile stresses ay dapat ilagay na may "plus" sign, at compressive stresses na may "minus" sign.

Sa formula (49), ang minus sign ay kinukuha para sa eccentrically compressed elements, at ang plus sign para sa eccentrically stretched elements.

Kapag isinasaalang-alang ang mga normal na stress na kumikilos sa direksyon na patayo sa axis ng elemento, ang mga pangunahing tensile stress ay tinutukoy alinsunod sa sugnay 4.11 ng kabanata SNiP N-21-75 (formula 137).

4.1. Ang pagkalkula ng mga reinforced concrete elements para sa pagbuo ng mga bitak ay dapat isagawa:

para sa mga elemento ng presyon na matatagpuan sa isang lugar ng variable na antas ng tubig at napapailalim sa pana-panahong pagyeyelo at lasaw, pati na rin para sa mga elemento na napapailalim sa mga kinakailangan sa higpit ng tubig na isinasaalang-alang ang mga tagubilin ng LP. 1.7 at 1.15 ng mga pamantayang ito;

kung mayroong mga espesyal na kinakailangan para sa mga pamantayan ng disenyo ng ilang mga uri ng haydroliko na istruktura.

4.2. Ang pagkalkula ng pagbuo ng mga bitak na normal sa longitudinal axis ng elemento ay dapat isagawa:

a) para sa mga centrally stretched na elemento ayon sa formula

n c ff

b) para sa mga nababaluktot na elemento ayon sa formula

"cm<т л у/?рц V, . (53)

kung saan ang shi at y ay mga coefficient na pinagtibay ayon sa mga tagubilin ng sugnay 3.5 ng mga pamantayang ito;

Sandali ng paglaban ng pinababang seksyon, na tinutukoy ng formula

dito 1 a ay ang sandali ng pagkawalang-galaw ng pinababang seksyon;

y с ay ang distansya mula sa sentro ng grabidad ng pinababang seksyon hanggang sa naka-compress na mukha;

c) para sa mga eccentrically compressed na elemento ayon sa formula

kung saan ang F a ay ang pinababang cross-sectional area;

d) para sa mga eccentrically stretched na elemento ayon sa formula

4.3. Ang pagkalkula ng pagbuo ng mga bitak sa ilalim ng pagkilos ng isang paulit-ulit na paulit-ulit na pagkarga ay dapat gawin mula sa kondisyon

n s ** YATs * n (57)

kung saan ang op ay ang pinakamataas na normal na tensile stress sa kongkreto, na tinutukoy sa pamamagitan ng pagkalkula alinsunod sa mga kinakailangan ng sugnay 3.37 ng mga pamantayang ito.

PAGKUKULALA NG MGA PINAG-REINFORCED CONCRETE ELEMENTS SA PAMAMAGITAN NG CRACK OPENING

4.4. Ang lapad ng pagbubukas ng crack a t mm na normal sa longitudinal axis ng elemento ay dapat matukoy ng formula

o t -*S d "1 7 (4-100 c) V"d.

kung saan ang k ay ang koepisyent na kinuha katumbas ng: para sa baluktot at eccentrically compressed elemento - 1; para sa centrally at eccentrically stretched elemento - 1,2; na may isang multi-row na pag-aayos ng reinforcement - 1.2;

C d - koepisyent na kinuha pantay kapag isinasaalang-alang:

panandaliang pagkarga - 1;

permanenteng at pansamantalang pangmatagalang pagkarga - 1.3;

paulit-ulit na paulit-ulit na pagkarga: sa isang air-dry na estado ng kongkreto - C a -2-p a. kung saan ang p* ay ang cycle asymmetry coefficient;

sa tubig-puspos na estado ng kongkreto - 1.1;

1) - koepisyent na kinuha katumbas ng: para sa bar reinforcement: periodic profile - 1; makinis - 1.4.

na may wire reinforcement:

pana-panahong profile - 1,2; makinis - 1.5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

kinuha katumbas ng p=.---, ngunit hindi

higit sa 0.02; d - diameter ng mga reinforcement bar, mm.

para sa mga elementong nakaunat sa gitna

para sa eccentrically stretched at eccentrically compressed elements sa malalaking eccentricities

N (e ± z) F*z

Sa mga formula (59) at (61): r - ang balikat ng panloob na pares ng mga puwersa, na kinuha batay sa mga resulta ng pagkalkula ng lakas ng seksyon;

e ay ang distansya mula sa sentro ng grabidad ng cross-sectional area ng reinforcement A hanggang sa punto ng aplikasyon ng longitudinal force JV.

Sa formula (61), ang "plus" na tanda ay kinuha para sa sira-sira na pag-igting, at ang "minus" na tanda para sa sira-sira na compression.

Para sa eccentrically stretched elements sa maliliit na eccentricities, ang o a ay dapat matukoy gamit ang formula (61) na may halaga ng e-far b na pinalitan

Sa halaga -- --- para sa mga kabit

A at „a _- --- para sa mga kabit A".

Ang lapad ng pagbubukas ng crack na tinutukoy sa pamamagitan ng pagkalkula sa kawalan ng mga espesyal na hakbang sa proteksyon na ibinigay sa sugnay 1.7 ng mga pamantayang ito ay dapat na hindi hihigit sa mga halaga na ibinigay sa talahanayan. 15.

USSR STATE COMMITTEE FOR CONSTRUCTION

(GOSSTROY USSR)

KONSTRUKSYON

NORMA AT PANUNTUNAN

PANGKALAHATANG PROBISYON

KONSTRUKSYON

TERMINOLOHIYA

MOSCOW STROYIZDAT 1980

Ang Kabanata SNiP I-2 "Construction Terminology" ay binuo ng Central Institute of Scientific Information on Construction and Architecture (TSINIS), ang Department of Technical Regulation and Standardization at ang Department of Estimating Norms and Pricing in Construction ng USSR State Construction Committee na may ang pakikilahok ng mga institusyong pananaliksik at disenyo - ang mga may-akda ng kaukulang mga kabanata ng SNiP.

Isinasaalang-alang na ang kabanatang ito, na kasama sa istraktura ng Construction Norms and Rules (SNiP), ay binuo sa unang pagkakataon, ito ay inisyu sa anyo ng isang draft na may kasunod na paglilinaw, pag-apruba ng USSR State Construction Committee at muling inilabas noong 1983.

Ang mga mungkahi at komento sa mga indibidwal na termino at ang kanilang mga kahulugan na lumitaw kapag inilapat ang kabanata, pati na rin sa pagsasama ng mga karagdagang termino na ibinigay sa mga kabanata ng SNiP, mangyaring ipadala sa VNIIIS (125047, Moscow, A-47, Gorky St., 38 ).

Komite ng editoryal: mga inhinyero Sychev V.I., Govorovsky B.Ya., Shkinev A.N., Lysogorsky A.A., Bayko V.I., Shlemin F.M., Tishenko V.V., Demin I.D., Denisov N. .AND.(Gosstroy USSR), mga kandidato ng teknikal. mga agham Eingorn M.A. At Komarov I.A.(VNIIIS).

1. PANGKALAHATANG INSTRUKSYON

1.1 . Ang mga termino at ang kanilang mga kahulugan na ibinigay sa kabanatang ito ay dapat gamitin kapag bumubuo ng mga dokumento ng regulasyon, mga pamantayan ng estado at teknikal na dokumentasyon para sa konstruksyon.

Ang mga ibinigay na kahulugan ay maaaring, kung kinakailangan, baguhin sa anyo ng pagtatanghal, nang hindi lumalabag sa mga hangganan ng mga konsepto.

1.2 . Kasama sa kabanatang ito ang mga pangunahing termino na ibinigay sa kaukulang mga kabanata I - IV ng Building Codes and Rules (SNiP), kung saan walang mga kahulugan o iba't ibang interpretasyon ang lumitaw.

1.3 . Ang mga termino ay nakaayos sa alpabetikong pagkakasunud-sunod. Sa mga tambalang termino na binubuo ng mga kahulugan at tinukoy na mga salita, ang pangunahing salita na tinukoy ng kahulugan ay binibigyan ng unang lugar, maliban sa mga terminong tinatanggap ng pangkalahatan na nagsasaad ng mga pangalan ng mga dokumento (Pinag-isang presyo ng yunit ng rehiyon - EREP; Mga code at regulasyon ng gusali - SNiP; Mga pinagsama-samang tagapagpahiwatig ng mga gastos sa konstruksiyon - UPSS ; Pinalaking mga pamantayan sa pagtatantya - USN), mga sistema (Automated na sistema ng pamamahala ng konstruksiyon - ASUS), pati na rin ang mga termino na may pangkalahatang tinatanggap na mga pagdadaglat (master plan - pangkalahatang plano; construction master plan - construction plan; general contractor - general contractor ).

Sa Index ng Mga Tuntunin, ang mga tambalang termino ay ipinakita sa pinakakaraniwang anyo sa normatibo at siyentipikong teknikal na panitikan (nang hindi binabago ang pagkakasunud-sunod ng salita).

Pangunahing ibinibigay ang mga pangalan ng mga termino sa isahan, ngunit minsan, alinsunod sa tinatanggap na terminolohiyang pang-agham, sa maramihan.

Kung ang isang termino ay may ilang mga kahulugan, kung gayon ang mga ito ay karaniwang pinagsama sa isang kahulugan, ngunit ang bawat kahulugan ay naka-highlight sa loob ng huling isa.

2. MGA TERMINO AT ANG KANILANG MGA KAHULUGAN

AUTOMATED CONTROL SYSTEMKONSTRUKSYON(ASUS)- isang hanay ng mga pamamaraang pang-administratibo, organisasyon, pang-ekonomiya at matematika, kagamitan sa kompyuter, kagamitan sa opisina at kagamitan sa komunikasyon, na magkakaugnay sa proseso ng kanilang paggana, para sa paggawa ng mga naaangkop na desisyon at pagpapatunay ng kanilang pagpapatupad.

ADHESION- pagdikit ng magkakaibang solid o likidong katawan na humahawak sa kanilang mga ibabaw, sanhi ng intermolecular interaction.

ANCHOR- isang pangkabit na aparato na naka-embed sa anumang nakapirming istraktura o sa lupa.

ANTI-FIRE NA KAHOY - malalim o ibabaw na impregnation ng kahoy na may solusyon ng mga kemikal o pinaghalong (fire retardant) upang mapataas ang paglaban nito sa apoy.

ANTISEPTIKO- paggamot ng iba't ibang mga non-metallic na materyales (mga produktong gawa sa kahoy at kahoy, plastik, atbp.) na may mga kemikal (antiseptics) upang mapabuti ang kanilang biostability at mapataas ang buhay ng serbisyo ng mga istruktura.

ENTRESOL- isang platform na sumasakop sa itaas na bahagi ng dami ng isang tirahan, pampubliko o pang-industriya na gusali, na nilayon upang madagdagan ang lugar nito, mapaunlakan ang auxiliary, imbakan at iba pang mga lugar.

FITTINGS- 1) mga elemento, reinforcement, organikong kasama sa materyal ng mga istruktura ng gusali; 2) mga pantulong na aparato at mga bahagi na hindi bahagi ng pangunahing kagamitan, ngunit kinakailangan upang matiyak ang normal na operasyon nito (pipeline fitting, electrical fitting, atbp.).

REINFORCEMENT PARA SA REINFORCED CONCRETE STRUCTURES- isang mahalagang bahagi (steel rod o wire) ng reinforced concrete structures, na, ayon sa layunin nito, ay nahahati sa:

nagtatrabaho (pagkalkula), na kung saan perceives higit sa lahat makunat (at sa ilang mga kaso compressive) pwersa na nagmumula sa mga panlabas na load at impluwensya, ang patay na bigat ng mga istraktura, at din nilayon upang lumikha ng pre-stress;

pamamahagi (istruktura), pag-secure ng mga rod sa frame sa pamamagitan ng hinang o pagniniting gamit ang gumaganang reinforcement, tinitiyak ang kanilang magkasanib na trabaho at pagpapadali

pare-parehong pamamahagi ng load sa pagitan nila;

pag-mount, na sumusuporta sa mga indibidwal na rod ng gumaganang reinforcement kapag nag-assemble ng mga frame at pinapadali ang kanilang pag-install sa posisyon ng disenyo;

clamp na ginagamit upang maiwasan ang mga pahilig na bitak sa mga konkretong istruktura (beam, purlin, column, atbp.) at para sa paggawa ng mga reinforcement cage mula sa mga indibidwal na rod para sa parehong mga istraktura.

INDIRECT FITTINGS- transverse (spiral, ring) reinforcement ng centrally compressed elements ng reinforced concrete structures, na idinisenyo upang mapataas ang kanilang load-bearing capacity.

BEARING FITTINGS - reinforcement ng monolithic reinforced concrete structures, na may kakayahang makatiis sa pag-install at transport load na nagmumula sa panahon ng trabaho, pati na rin ang mga load mula sa sariling bigat ng kongkreto at formwork.

FITTINGSPIPELINE - mga device na nagpapahintulot sa regulasyon at pamamahagi ng mga likido at gas na dinadala sa pamamagitan ng mga pipeline, at nahahati sa mga shut-off valve (taps, gate valves), safety valves (valves), regulating valves (valves, pressure regulators), outlet valves (air vents). , condensate drains), emergency valves (signaling device) at iba pa.

ASUS- tingnan ang Automated construction management system.

WATER AERATION- saturation ng tubig na may air oxygen, natupad: sa mga water treatment plant para sa layunin ng deferrization, pati na rin upang alisin ang libreng carbon dioxide at hydrogen sulfide mula sa tubig; sa biological wastewater treatment facility (aeration tank, aerofilters, biofilters) upang mapabilis ang proseso ng mineralization ng mga organikong sangkap at iba pang contaminants na natunaw sa wastewater.

AERATION NG MGA GUSALI - organisadong natural na pagpapalitan ng hangin, na isinasagawa dahil sa pagkakaiba sa densidad ng panlabas at panloob na hangin.

AEROTANK- isang istraktura para sa biological na paggamot ng wastewater sa panahon ng artipisyal na aeration nito (i.e. kapag ang tubig ay puspos ng air oxygen) sa isang pinaghalong may activated sludge.

AEROTANK-DISPLUSTER - isang tangke ng aeration kung saan ang wastewater at activated sludge ay itinuturok nang puro mula sa isang dulong bahagi ng koridor, at puro din idinidischarge mula sa kabilang dulo ng koridor.

AEROTANK-SETTENTION TANK - isang istraktura kung saan ang isang aeration tank at isang settling tank ay istruktura at functional na pinagsama at nasa direktang teknolohikal na koneksyon sa isa't isa.

AEROTANK-MIXER - isang tangke ng aeration kung saan ang wastewater at activated sludge ay ibinibigay nang pantay-pantay sa isang mahabang gilid ng koridor, at discharge sa kabilang panig ng koridor.

AIR FILTER- biofilter na may mga device para sa sapilitang bentilasyon.

PRODUCTION BASE CONSTRUCTIONMGA ORGANISASYON- isang kumplikadong mga negosyo at istruktura ng isang organisasyon ng konstruksiyon na inilaan para sa agarang pagkakaloob ng mga bagay na nasa ilalim ng konstruksyon na may kinakailangang materyal at teknikal na mapagkukunan, pati na rin para sa paggawa (pagproseso, pagpapayaman) ng mga materyales, produkto at istruktura na ginamit sa proseso ng konstruksiyon sa kanilang sariling.

BYPASS- isang bypass pipeline na may mga shut-off valve para sa pag-alis ng transported medium (likido, gas) mula sa pangunahing pipeline at pagbibigay nito sa parehong pipeline.

EXPANSION TANK - isang reservoir sa isang saradong sistema ng pagpainit ng tubig upang matanggap ang labis na dami ng tubig na nabuo kapag ito ay pinainit sa pinakamataas na temperatura ng pagpapatakbo nito.

BANQUET- 1) isang earthen rampart na inilagay sa upland side ng road excavation upang protektahan ito mula sa surface water runoff; 2) isang prisma na puno ng bato sa itaas at ibabang bahagi ng dam, na ginawa mula sa mga materyales sa lupa.

SPLAY POOL - isang bukas na tangke na may isang sistema ng mga pipeline ng presyon upang mapababa ang temperatura ng nagpapalipat-lipat na tubig sa pamamagitan ng pag-spray nito sa hangin, na ginagamit sa nagpapalipat-lipat na mga sistema ng supply ng tubig ng mga pang-industriyang negosyo na gumagamit ng mga thermal power plant, compressor, atbp.

TOWER- isang free-standing high-rise na istraktura, ang katatagan nito ay sinisiguro ng pangunahing istraktura nito (nang walang mga wire ng lalaki).

BERM- isang ungos na nakaayos sa mga slope ng earthen (bato) embankment, dam, kanal, pinatibay na bangko, quarry, atbp. o sa pagitan ng base ng isang pilapil (kalsada o riles) at isang reserba (drainage ditch) upang magbigay ng katatagan sa nakapatong na bahagi ng istraktura at protektahan ito mula sa pagguho ng tubig sa atmospera, gayundin upang mapabuti ang mga kondisyon ng pagpapatakbo ng istraktura.

BIOSTABILITY- ang pag-aari ng mga materyales at produkto upang labanan ang pagkabulok o iba pang mapanirang biological na proseso.

PAGPAPABUTI- isang hanay ng mga gawa (sa paghahanda sa engineering ng teritoryo, pagtatayo ng mga kalsada, pagbuo ng mga network ng komunikasyon at istruktura para sa supply ng tubig, alkantarilya, supply ng enerhiya, atbp.) at mga hakbang (sa paglilinis, pagpapatuyo at landscaping ng teritoryo, pagpapabuti ng microclimate, na nagpoprotekta laban sa polusyon ng air basin, bukas na mga katawan ng tubig at lupa , paglilinis ng sanitary, pagbabawas ng ingay, atbp.), na isinasagawa upang dalhin ang isang partikular na teritoryo sa isang estado na angkop para sa pagtatayo at normal na paggamit para sa nilalayon nitong layunin, paglikha malusog, komportable at kultural na kondisyon ng pamumuhay para sa populasyon.

VOLUMETRIC BLOCK- isang prefabricated na bahagi ng dami ng isang gusaling itinatayo para sa tirahan, pampubliko o pang-industriya na layunin (sanitary cabin, silid, apartment, utility room, transpormer substation, atbp.).

BLOCK SECTION- isang volumetric-spatial na elemento ng isang gusali, independiyente sa mga functional na termino, na maaaring magamit kapwa sa kumbinasyon ng iba pang mga elemento ng gusali at nang nakapag-iisa.

BLOCK CONSTRUCTION AND TECHNOLOGY- magkakaugnay na mga elemento ng pinagsama-samang mga istruktura at kagamitan ng gusali, na dating pinagsama sa isang negosyo o lugar ng konstruksiyon sa isang solong hindi nababagong volumetric-spatial system.

LAHI- isang bukas o saradong haydroliko na istraktura para sa pagkonekta ng mga seksyon ng libreng daloy ng isang pipeline ng tubig (reservoir), na matatagpuan sa iba't ibang antas, kung saan ang pagpasa ng tubig mula sa itaas na seksyon hanggang sa ibaba ay isinasagawa sa mas mataas (mas kritikal) na bilis nang walang paghihiwalay ng daloy mula sa tabas ng istraktura mismo.

PAGPASOK NG PIPELINE- isang sangay ng pipeline mula sa panlabas na network patungo sa isang yunit na may mga shut-off valve na matatagpuan sa loob ng gusali (istraktura).

VENTILATION - natural o artipisyal na kinokontrol na pagpapalitan ng hangin sa mga silid (mga nakakulong na espasyo), tinitiyak ang paglikha ng kapaligiran ng hangin alinsunod sa mga kinakailangan sa sanitary, kalinisan at teknolohikal.

VERANDA- isang bukas o glazed na hindi pinainit na silid na nakakabit sa o nakapaloob sa isang gusali, pati na rin itinayo nang hiwalay mula sa gusali sa anyo ng isang light pavilion.

LOBBY- isang silid sa harap ng pasukan sa mga panloob na bahagi ng gusali, na idinisenyo upang matanggap at ipamahagi ang daloy ng mga bisita.

MOISTURE RESISTANCE- ang kakayahan ng mga materyales sa pagtatayo na mapaglabanan ang mga mapanirang epekto ng kahalumigmigan sa panahon ng pana-panahong basa at pagpapatuyo ng materyal.

APRON- isang elemento para sa pag-fasten sa ilalim ng isang daluyan ng tubig nang direkta sa likod ng spillway (spillway) ng dam sa anyo ng isang napakalaking slab na idinisenyo upang makuha ang mga epekto ng mga jet at basain ang enerhiya ng umaapaw na daloy ng tubig, gayundin upang protektahan ang kama ng daluyan ng tubig at ang lupa ng base ng istraktura mula sa pagguho.

KAPANGYARIHAN NG TUBIG- isang istraktura sa anyo ng isang tunel, channel, tray o pipeline para sa pagpasa (supply) ng tubig sa ilalim ng presyon o gravity mula sa isang water intake (water intake structure) patungo sa lugar ng pagkonsumo nito.

WATER INTERCEPTION (WATER INTERCEPTION STRUCTURE)- isang haydroliko na istraktura para sa pagkolekta ng tubig mula sa isang bukas na daluyan ng tubig o imbakan ng tubig (ilog, lawa, imbakan ng tubig) o mga pinagmumulan sa ilalim ng lupa at pagbibigay nito sa mga pipeline ng tubig para sa kasunod na transportasyon at paggamit para sa mga layuning pang-ekonomiya (irigasyon, supply ng tubig, pagbuo ng kuryente, atbp.).

DRAINAGE- isang hanay ng mga panukala at kagamitan na nagsisiguro sa pag-alis ng tubig sa lupa at (o) ibabaw ng tubig mula sa mga bukas na paghuhukay (mga hukay), quarry o tubig sa lupa mula sa mga adits, minahan at iba pang mga minahan.

PAGGAgamot sa TUBIG- isang hanay ng mga teknolohikal na proseso kung saan ang kalidad ng tubig na pumapasok sa sistema ng supply ng tubig mula sa pinagmumulan ng supply ng tubig ay dinadala sa itinatag na mga pamantayang tagapagpahiwatig.

PAGGAgamot sa TUBIG- paggamot ng tubig (deferrization, desalting, desalination, atbp.), na ginagawa itong angkop para sa pagpapagana ng mga steam at hot water boiler o para sa iba't ibang teknolohikal na proseso.

PAGBAWAS NG TUBIG - isang paraan ng pagpapababa ng antas ng tubig sa lupa o isang reservoir na katabi ng isang katawan ng lupa sa panahon ng konstruksiyon gamit ang mga drainage device na naka-install sa aquifers, deep pumps, wellpoints, atbp.

WATER INTERMINER- 1) bahagi ng istraktura ng paggamit ng tubig na ginagamit upang direktang tumanggap ng tubig mula sa bukas (ilog, lawa, reservoir) o pinagmumulan sa ilalim ng lupa; 2) isang daluyan ng tubig, reservoir o guwang na tumatanggap at naglalabas ng tubig na kinokolekta ng isang reclamation drainage system mula sa katabing teritoryo.

MGA TUBIG NG TUBIG- isang kumplikadong mga istruktura ng engineering at mga aparato para sa pagkuha ng tubig mula sa mga likas na mapagkukunan, paglilinis nito, pagdadala nito sa iba't ibang mga mamimili sa kinakailangang dami at kinakailangang kalidad.

SPILLWAY (SPILLOW STRUCTURE)- isang haydroliko na istraktura para sa pagpasa ng tubig na ibinubuhos mula sa itaas hanggang sa ibaba ng agos upang maiwasan ang paglampas sa pinakamataas na disenyo ng antas ng tubig sa reservoir, sa pamamagitan ng mga pagbubukas sa ibabaw (spillways) sa dam crest o sa pamamagitan ng malalim na mga butas (spillways) na matatagpuan sa ibaba ng antas ng tubig sa upstream, o sa pamamagitan ng pareho sa parehong oras.

Spillway- 1) surface spillway na may libreng (non-pressure) na pag-apaw ng tubig sa tuktok ng barrier; 2) isang balakid, isang threshold kung saan dumadaloy ang isang stream ng tubig.

SUPPLY NG TUBIG- isang hanay ng mga hakbang upang magbigay ng tubig sa iba't ibang mga mamimili (populasyon, industriyal na negosyo, transportasyon, agrikultura) sa kinakailangang dami at kinakailangang kalidad.

WATERWAY (WATERWAY STRUCTURE)- malalim na spillway sa anyo ng mga butas (pipe) sa isang haydroliko na istraktura o isang hiwalay na istraktura para sa pag-alis ng laman ng reservoir, paghuhugas ng mga ilalim na sediment na idineposito sa itaas na pool, at para sa pagpasa (pagdiskarga) ng tubig sa ibabang pool.

AQUITTER- tingnan ang hindi tinatagusan ng tubig na layer ng lupa.

EPEKTO- isang kababalaghan na nagdudulot ng mga panloob na puwersa sa mga elemento ng istruktura (mula sa hindi pantay na mga deformation ng base, mula sa mga deformation ng ibabaw ng lupa sa mga lugar na naiimpluwensyahan ng mga minahan at sa mga lugar ng karst, mula sa mga pagbabago sa temperatura, mula sa pag-urong at paggapang ng mga materyales sa istruktura, mula sa seismic, paputok, halumigmig at iba pang katulad na phenomena).

MALIIT NA TUBO- isang pipeline (duct) para sa paglipat ng hangin, na ginagamit sa mga sistema ng bentilasyon, pagpainit ng hangin, air conditioning, pati na rin para sa pagdadala ng hangin para sa mga teknolohikal na layunin.

PALIT NG HANGIN- bahagyang o kumpletong pagpapalit ng maruming hangin sa loob ng bahay ng malinis na hangin.

PAGGAgamot sa hangin - paggamot sa hangin (pag-alis ng alikabok, nakakapinsalang gas, mga dumi, pag-init, pagpapalamig, humidification, dehumidification, atbp.) upang bigyan ito ng mga katangiang nakakatugon sa mga teknolohikal o sanitary-hygienic na kinakailangan.

TRABAHO SA PAGMIMINA - isang lukab sa crust ng lupa na nabuo bilang resulta ng mga operasyon ng pagmimina para sa layunin ng paggalugad at pagkuha ng mga mineral, geotechnical survey at pagtatayo ng mga istruktura sa ilalim ng lupa.

TAMPING ANG HUBAY - ang proseso ng pagbuo ng isang hukay sa malaking-porous subsidence o bulk soil sa pamamagitan ng compaction gamit ang mechanical impact compactors na may gumaganang katawan sa anyo ng isang stamp.

LAGING EPEKTO- isang kondisyong mekanikal na katangian ng isang materyal na sinusuri ang paglaban nito sa malutong na bali.

SIZE- maximum na panlabas na mga balangkas o sukat ng mga istruktura, gusali, istruktura, kagamitan, sasakyan, atbp.

LOADING DIMENSION- ang maximum na transverse (patayo sa axis ng riles ng tren) outline kung saan dapat ilagay ang kargamento (isinasaalang-alang ang packaging at fastening) sa isang bukas na rolling stock kapag ito ay nasa isang tuwid na pahalang na track.

LAKI NG ROLLING STOCK - ang maximum na transverse (patayo sa axis ng track) na outline kung saan dapat ilagay ang rolling stock na naka-install sa isang tuwid na pahalang na track, parehong nasa isang walang laman at load na estado, na may pinakamataas na normalized tolerances at wear, maliban sa lateral inclination sa mga spring .

SA ILALIM NG TULAY NA NAVIGABLE- transverse (patayo sa direksyon ng daloy ng tubig) outline ng espasyo sa ilalim ng tulay, na nabuo sa ilalim ng span, ang disenyo na navigable horizon at ang mga gilid ng mga suporta, kung saan matatagpuan ang mga elemento ng istruktura ng tulay o mga aparato. sa ilalim nito ay hindi dapat pumunta.

LAKI NG MALAPIT NA MGA BUILDING- limitahan ang transverse (patayo sa axis ng track) outline, kung saan, bilang karagdagan sa rolling stock, walang mga bahagi ng mga istraktura at aparato, pati na rin ang mga materyales, ekstrang bahagi at kagamitan, ay hindi dapat pumasok sa loob, maliban sa bahagi ng mga device na nilayon para sa direktang pakikipag-ugnayan sa rolling stock, sa kondisyon na ang posisyon ng mga device na ito sa panloob na espasyo ay naka-link sa mga bahagi ng rolling stock kung saan maaari silang makipag-ugnayan, at hindi sila maaaring maging sanhi ng pakikipag-ugnay sa iba pang mga elemento ng ang rolling stock.

PAGLILINIS NG GAS- teknolohikal na proseso ng paghihiwalay ng solid, likido o gas na mga dumi mula sa mga gas na pang-industriya.

GAS PIPELINE- isang hanay ng mga pipeline, kagamitan at kagamitan na nilayon para sa pagdadala ng mga nasusunog na gas mula sa anumang punto patungo sa mga mamimili.

PANGUNAHING GAS PIPELINE - isang gas pipeline para sa pagdadala ng mga nasusunog na gas mula sa lugar ng kanilang pagkuha (o produksyon) patungo sa mga istasyon ng pamamahagi ng gas, kung saan ang presyon ay nabawasan sa antas na kinakailangan upang matustusan ang mga mamimili.

SUPPLY NG GAS- organisadong supply at pamamahagi ng gasolina para sa mga pangangailangan ng pambansang ekonomiya at populasyon.

GALLERY- 1) sa ibabaw ng lupa o sa itaas ng lupa, ganap o bahagyang sarado, pahalang o hilig na pinahabang istraktura na nag-uugnay sa mga lugar ng mga gusali o istruktura, na nilayon para sa engineering at teknolohikal na komunikasyon, pati na rin para sa pagpasa ng mga tao; 2) ang itaas na baitang ng auditorium.

ANTI-CLAVE GALLERY - isang istraktura na nagpoprotekta sa isang seksyon ng isang riles o highway mula sa pagguho ng lupa sa bundok.

DEVELOPMENT DAMPENER - isang aparato sa isang palanggana ng tubig na nagsisilbing baguhin ang direksyon ng mga jet at kumalat (sa buong lapad) ng daloy ng tubig upang mapatay ang labis na kinetic energy ng tubig at muling ipamahagi ang mga bilis ng daloy sa ibaba ng agos ng spillway dam.

PANGKALAHATANG PLANO (GEN PLAN) - bahagi ng proyekto na naglalaman ng isang komprehensibong solusyon sa mga isyu ng pagpaplano at pagpapabuti ng site ng konstruksiyon, paglalagay ng mga gusali, istruktura, komunikasyon sa transportasyon, mga network ng utility, organisasyon ng mga sistema ng pang-ekonomiya at pampublikong serbisyo.

PANGKALAHATANG KONTRAKTOR (PANGKALAHATANG KONTRAKTOR)- isang organisasyon ng konstruksiyon na, sa batayan ng isang natapos na kasunduan sa kontrata sa customer, ay responsable para sa napapanahon at mataas na kalidad na pagpapatupad ng lahat ng gawaing konstruksiyon na itinakda ng kontrata sa pasilidad na ito, na kinasasangkutan, kung kinakailangan, iba pang mga organisasyon bilang mga subcontractor.

PANGKALAHATANG PLANO- tingnan ang Pangkalahatang plano.

PANGKALAHATANG KONTRAKTOR- tingnan ang General contractor.

MGA SEALANT- elastic o plastoelastic na materyales na ginagamit upang matiyak ang higpit ng mga joints at koneksyon ng mga elemento ng istruktura ng mga gusali at istruktura.

COOLING TOWER- isang istraktura para sa paglamig ng tubig na nag-aalis ng init mula sa mga kagamitan sa pagbuo ng gasolina na may hangin sa atmospera sa pag-recycle ng mga sistema ng supply ng tubig ng mga pang-industriya na negosyo at sa mga air conditioning device dahil sa pagsingaw ng bahagi ng tubig na dumadaloy sa sprinkler.

PRIMING- isang pangkalahatang pangalan para sa lahat ng uri ng mga bato na layunin ng mga aktibidad ng engineering at konstruksiyon ng tao.

PRESSURE- isang dami na nagpapakilala sa intensity ng mga puwersa na kumikilos sa anumang bahagi ng ibabaw ng isang katawan sa mga direksyon na patayo sa ibabaw na ito, at tinutukoy ng ratio ng puwersa na pantay na ipinamamahagi sa ibabaw ng ibabaw na normal dito sa lugar ng ibabaw na ito .

PRESSURE NG BUNDOK- mga puwersang kumikilos sa lining (suporta) ng isang underground mine mula sa nakapalibot na bato, ang estado ng balanse na kung saan ay nabalisa dahil sa natural (gravity, tectonic phenomena) at produksyon (underground work) na proseso.

DAM- isang haydroliko na istraktura sa anyo ng isang pilapil para sa pagprotekta sa mga ilog at dagat sa baybayin ng mababang lupain mula sa pagbaha, para sa mga embanking kanal, pagkonekta ng mga presyon ng haydroliko na istruktura sa mga bangko (pressure dams), para sa pag-regulate ng mga channel ng ilog, pagpapabuti ng mga kondisyon ng nabigasyon at pagpapatakbo ng mga culvert at mga istruktura ng paggamit ng tubig (gravity dam).

DERIVATION- isang sistema ng mga istraktura para sa pag-draining ng tubig mula sa isang ilog, reservoir o iba pang anyong tubig at pagdadala nito sa station node ng isang hydroelectric power station (inlet D.), pati na rin para sa pag-draining ng tubig mula dito (outlet D.).

DETALYE NG KONSTRUKSYON- bahagi ng isang istraktura ng gusali na gawa sa homogenous na materyal nang hindi gumagamit ng mga operasyon ng pagpupulong.

DEFORMATIVITY - ang pag-aari ng mga materyales na nababaluktot upang mabago sa orihinal na hugis.

DEFORMATION- pagbabago sa hugis o sukat ng katawan (bahagi ng katawan) sa ilalim ng impluwensya ng anumang pisikal na mga kadahilanan (mga panlabas na puwersa, pag-init at paglamig, pagbabago sa kahalumigmigan at iba pang mga impluwensya).

DEFORMATION NG ISANG GUSALI (STRUCTURE)- pagbabago sa hugis at sukat, pati na rin ang pagkawala ng katatagan (settlement, shear, roll, atbp.) ng isang gusali o istraktura sa ilalim ng impluwensya ng iba't ibang mga load at impluwensya.

PAGBABAGO NG ISTRUKTURA - pagbabago sa hugis at sukat ng isang istraktura (o bahagi nito) sa ilalim ng impluwensya ng mga karga at impluwensya.

BASE DEFORMATION - pagpapapangit na nagreresulta mula sa paglipat ng mga puwersa mula sa isang gusali (istraktura) patungo sa pundasyon o mga pagbabago sa pisikal na estado ng pundasyon ng lupa sa panahon ng pagtatayo at pagpapatakbo ng gusali (istraktura).

RESIDUAL DEFORMATION - bahagi ng pagpapapangit na hindi nawawala pagkatapos ng pag-alis ng mga load at mga impluwensyang nagdulot nito.

PAGKASIRA NG PLASTIK - natitirang pagpapapangit na walang microscopic disturbances sa pagpapatuloy ng materyal, na nagreresulta mula sa impluwensya ng mga kadahilanan ng puwersa.

ELASTIC DEFORMATION - deformation na nawawala pagkatapos maalis ang load na naging sanhi nito.

DIAPHRAGM DESIGN- isang solid o sala-sala na elemento ng isang spatial na istraktura na nagpapataas ng higpit nito.

DAM DIAPHRAGM - isang anti-filtration device sa loob ng katawan ng isang dam na ginawa mula sa mga materyales sa lupa, na ginawa sa anyo ng isang pader na gawa sa mga non-soil na materyales (kongkreto, reinforced concrete, metal, kahoy o polymer film na materyales).

DISPATCHING - isang sistema ng sentralisadong pamamahala sa pagpapatakbo ng lahat ng antas ng produksyon ng konstruksiyon upang matiyak ang maindayog at pinagsama-samang produksyon ng mga gawaing konstruksyon at pag-install sa pamamagitan ng pag-regulate at pagsubaybay sa pagpapatupad ng mga plano sa pagpapatakbo at mga iskedyul ng produksyon at upang mabigyan ito ng materyal at teknikal na mga mapagkukunan, pag-uugnay sa gawain ng lahat ng subcontractor, auxiliary production at mga pasilidad ng serbisyo.

DOKUMENTONG REGULATORYONG DEPARTMENTAL- isang dokumento ng regulasyon na nagtatatag ng mga kinakailangan sa mga isyung partikular sa industriya at hindi kinokontrol ng mga dokumento ng regulasyon ng lahat ng Unyon, na inaprubahan sa inireseta na paraan ng ministeryo o departamento.

NATIONAL UNION REGULATIVE DOCUMENT- isang dokumento ng regulasyon na naglalaman ng mga kinakailangang kinakailangan para sa disenyo at konstruksyon.

REPUBLICAN NORMATIVE DOCUMENT- isang normatibong dokumento na nagtatatag ng mga kinakailangan sa mga isyung partikular sa Union republic at hindi kinokontrol ng all-Union normative documents.

DOKUMENTASYON SA PRODUKSYON- isang hanay ng mga dokumento na sumasalamin sa pag-unlad ng konstruksiyon at pag-install ng trabaho at ang teknikal na kondisyon ng proyekto ng konstruksiyon (as-built na mga diagram at mga guhit, mga iskedyul ng trabaho, mga sertipiko ng pagtanggap at mga pahayag ng mga nakumpletong volume ng trabaho, pangkalahatan at espesyal na mga log ng trabaho, atbp. ).

tibay - ang kakayahan ng isang gusali o istraktura at mga elemento nito na mapanatili ang mga tinukoy na katangian sa paglipas ng panahon sa ilalim ng ilang mga kundisyon sa ilalim ng isang itinatag na mode ng pagpapatakbo nang walang pagkasira o pagpapapangit.

PAGPApasok- ang pagkakaiba sa pagitan ng pinakamalaki at pinakamaliit na sukat ng limitasyon, katumbas ng arithmetic sum ng mga pinahihintulutang paglihis mula sa nominal na laki.

DRAIN- underground artificial device (pipe, well, cavity) para sa pagkolekta at pagpapatuyo ng tubig sa lupa.

DRAINAGE- isang sistema ng mga tubo (drain), balon at iba pang kagamitan para sa pagkolekta at pagpapatuyo ng tubig sa lupa upang mapababa ang antas nito, maubos ang masa ng lupa malapit sa gusali (istraktura), at bawasan ang presyon ng pagsasala.

DUKER- isang seksyon ng presyon ng isang pipeline na inilatag sa ilalim ng isang kama ng ilog (kanal), kasama ang mga slope o ilalim ng isang malalim na lambak (ravine), sa ilalim ng isang kalsada na matatagpuan sa isang paghuhukay.

UNIFORM DISTRICT UNIT RATES (EREP)- mga presyo ng yunit para sa pangkalahatang konstruksyon at espesyal na trabaho, na sentral na binuo batay sa mga pamantayan ng pagtatantya ng Bahagi IV ng Mga Pamantayan at Panuntunan sa Konstruksyon (SNiP) at naaprubahan para sa mga rehiyon ng bansa ayon sa tinatanggap na dibisyon ng teritoryo.

ENDOVA- ang espasyo sa pagitan ng dalawang magkatabing slope ng bubong, na bumubuo ng tray (papasok na sulok) para sa pagkolekta ng tubig sa bubong.

EREP- tingnan ang Pinag-isang mga presyo ng yunit ng rehiyon.

higpit- katangian ng isang istraktura na sinusuri ang kakayahang labanan ang pagpapapangit.

Pagkatay- isang lugar ng trabaho kung saan nagaganap ang pag-unlad ng lupa sa bukas o sa ilalim ng lupa, na gumagalaw sa panahon ng proseso ng trabaho.

AIR-THERMAL CURTAIN - isang aparato na pumipigil sa pagpasok ng malamig na hangin sa labas sa isang silid sa pamamagitan ng mga bukas na siwang (pinto, pintuan) sa pamamagitan ng pagbomba ng pinainit na hangin gamit ang isang bentilador patungo sa daloy na sinusubukang tumagos sa silid.

ANTI-FILTRATION CURTAIN- isang artipisyal na hadlang sa daloy ng pagsasala ng tubig, na nilikha sa lupa ng base ng isang retaining hydraulic structure at sa mga coastal abutment nito (sa pamamagitan ng pag-iniksyon ng mga solusyon, mga mixture) upang pahabain ang mga landas ng pagsasala, bawasan ang presyon ng pagsasala sa base ng istraktura , at bawasan ang pagkawala ng tubig dahil sa pagsasala.

BACKGROUND- ang dami ng hindi natapos na konstruksyon sa mga tuntunin ng kapasidad, ang dami ng kapital na pamumuhunan at ang dami ng konstruksyon at pag-install na trabaho, na dapat aktwal na makumpleto sa mga start-up na pasilidad at mga complex na lumilipat sa mga panahon kasunod ng mga nakaplano, upang matiyak ang sistematikong pagkomisyon ng mga fixed asset at ang ritmo ng produksyon ng konstruksiyon.

POWER BACKGROUND - ang kabuuang kapasidad ng disenyo ng mga negosyo na dapat ay nasa ilalim ng konstruksiyon sa pagtatapos ng panahon ng pagpaplano, na binawasan ang mga kapasidad na ipinakilala mula sa simula ng kanilang pagtatayo hanggang sa katapusan ng panahon ng pagpaplano.

BACKGROUND PARA SA CAPITAL INVESTMENTS- ang gastos ng konstruksiyon at pag-install ng trabaho at iba pang mga gastos na kasama sa tinantyang halaga ng mga bagay, na dapat na hinihigop sa pagtatapos ng panahon ng pagpaplano sa mga transitional construction site.

BACKGROUND PARA SA GAWAING KONSTRUKSYON AT PAG-INSTALL- bahagi ng backlog para sa dami ng mga pamumuhunan sa kapital, kabilang ang gastos ng konstruksiyon at pag-install ng trabaho na dapat makumpleto sa mga transisyonal na lugar ng konstruksiyon sa pagtatapos ng panahon ng pagpaplano.

CUSTOMER(developer) - isang organisasyon, negosyo o institusyon kung saan inilalaan ang mga pondo sa mga pambansang planong pang-ekonomiya para sa pagtatayo ng kapital o kung saan may sariling mga pondo para sa mga layuning ito at, sa loob ng mga limitasyon ng mga karapatang ipinagkaloob sa kanila, pumasok sa isang kasunduan para sa disenyo, survey, construction at installation work sa isang contractor ( contractor).

PLEDGE- isang serye ng mga suntok ng martilyo sa isang tumpok na itinutulak sa lupa, na ginawa upang sukatin ang average na halaga ng pagkabigo nito.

MAGBABADLUPA- isang paraan ng pag-compact ng subsidence soils sa pamamagitan ng pagbaha ng tubig hanggang sa isang naibigay na stabilization ng subsidence.

NAGIGING LUPA- isang paraan ng pansamantalang pagpapalakas ng mga mahihinang lupang puspos ng tubig na may pagbuo ng isang ice-soil massif ng mga ibinigay na sukat at lakas sa pamamagitan ng nagpapalipat-lipat na coolant sa pamamagitan ng mga tubo na nahuhulog sa frozen na lupa.

WATER SEAL- tingnan ang Hydraulic shutter.

HYDRAULIC VALVE (WATER VALVE)- isang aparato na pumipigil sa pagtagos ng mga gas mula sa isang puwang patungo sa isa pa (mula sa isang pipeline hanggang sa isang silid, mula sa isang seksyon ng isang pipeline patungo sa isa pa), kung saan ang daloy ng mga gas sa isang hindi kanais-nais na direksyon ay pinipigilan ng isang layer ng tubig.

HYDRAULIC VALVE - isang movable waterproof device para sa pagsasara at pagbubukas ng mga culvert ng isang hydraulic structure (spillway dam, sluice, pipeline, hydraulic tunnel, fish passage, atbp.) upang makontrol ang daloy ng tubig na dumadaan sa kanila.

DIREKTANG GASTOS- ang pangunahing bahagi ng tinantyang halaga ng gawaing pagtatayo at pag-install, kabilang ang halaga ng lahat ng mga materyales, produkto at istruktura, mapagkukunan ng enerhiya, sahod ng mga manggagawa at ang gastos ng pagpapatakbo ng mga makina at mekanismo ng konstruksiyon.

PAHIGPIT- isang elemento ng baras na sumisipsip ng mga puwersa ng makunat sa istraktura ng spacer ng mga arko, vault, rafters, atbp. at pagkonekta sa mga dulong node ng mga istruktura ng gusali.

MAKUHA- isang seksyon ng isang gusali o istraktura na inilaan para sa patuloy na pagpapatupad ng konstruksiyon at pag-install ng trabaho na may komposisyon at saklaw ng trabaho na paulit-ulit sa ito at kasunod na mga seksyon.

PAGLILINIS NG PITCH- pag-alis ng isang layer ng lupa mula sa ibabaw ng ilalim at mga dingding ng hukay, na binuo na may kakulangan.

BUILDING- isang sistema ng gusali na binubuo ng load-bearing at enclosing o pinagsama (load-bearing at enclosing) na mga istruktura na bumubuo ng closed ground volume na nilayon para sa paninirahan o pananatili ng mga tao, depende sa functional na layunin at para sa pagsasagawa ng iba't ibang uri ng mga proseso ng produksyon.

MGA GUSALING PAMBAHAY- mga gusali ng apartment para sa permanenteng tirahan ng mga tao at mga hostel para sa pamumuhay sa panahon ng trabaho o pag-aaral.

MGA BUILDING AT STRUKTURA PANSAMANTALA- espesyal na itinayo o pansamantalang inangkop (permanenteng) mga gusali (residential, kultural, panlipunan at iba pa) at mga istruktura (pang-industriya at pantulong na layunin) para sa panahon ng pagtatayo, na kinakailangan upang maglingkod sa mga manggagawa sa konstruksiyon, ayusin at magsagawa ng konstruksiyon at pag-install.

MGA PUBLIC BUILDINGS AND STRUCTURES- mga gusali at istruktura na inilaan para sa mga serbisyong panlipunan sa populasyon at para sa mga institusyong administratibo ng pabahay at mga pampublikong organisasyon.

INDUSTRIAL BUILDINGS- mga gusali para sa pabahay na pang-industriya at pang-agrikulturang produksyon at nagbibigay ng mga kinakailangang kondisyon para sa mga tao na magtrabaho at magpatakbo ng mga teknolohikal na kagamitan.

ROAD-CLIMATE ZONE - isang maginoo na bahagi ng teritoryo ng bansa na may mga klimatikong kondisyon na homogenous sa mga tuntunin ng pagtatayo ng mga highway, na nailalarawan sa pamamagitan ng isang kumbinasyon ng mga kondisyon ng tubig at thermal, lalim, tubig sa lupa, lalim ng pagyeyelo ng lupa at ang dami ng pag-ulan na katangian lamang ng lugar na ito.

SECURITY ZONE- isang zone kung saan itinatag ang isang espesyal na rehimen ng seguridad para sa mga inilagay na bagay.

WORKING AREA- ang lugar kung saan direktang isinasagawa ang konstruksiyon at pag-install at ang mga kinakailangang materyales, natapos na mga istraktura at produkto, makina at aparato ay inilalagay.

SANITARY PROTECTION ZONE- isang zone na naghihiwalay sa isang pang-industriya na negosyo mula sa residential na teritoryo ng mga lungsod at iba pang mga populated na lugar, kung saan ang paglalagay ng mga gusali at istruktura, pati na rin ang landscaping ng teritoryo, ay kinokontrol ng mga pamantayang sanitary.

SANITARY PROTECTION ZONE- teritoryo at lugar ng tubig, sa loob ng ilang mga hangganan kung saan itinatag ang isang espesyal na rehimeng sanitary, hindi kasama ang posibilidad ng impeksyon at kontaminasyon ng mga suplay ng tubig.

DAM TOOTH- isang elemento ng dam sa anyo ng isang protrusion na konektado sa pundasyon at naka-recess sa base, na nagsisilbing pahabain ang landas ng pagsasala ng tubig at dagdagan ang katatagan ng dam.

PRODUKTO NG KONSTRUKSYON- isang elementong gawa sa pabrika na ibinibigay para sa pagtatayo sa tapos na anyo.

ENGINEERING SURVEYS- isang hanay ng mga teknikal at pang-ekonomiyang pag-aaral ng lugar ng konstruksiyon, na nagbibigay-daan upang bigyang-katwiran ang pagiging posible at lokasyon nito, upang mangolekta ng kinakailangang data para sa disenyo ng bago o muling pagtatayo ng mga umiiral na pasilidad.

INDUSTRIALISASYON - organisasyon ng produksyon ng konstruksiyon gamit ang mga kumplikadong proseso ng mekanisado para sa pagtatayo ng mga gusali at istruktura at mga progresibong pamamaraan ng konstruksyon at ang malawakang paggamit ng mga prefabricated na istruktura, kabilang ang mga pinalaki na may mataas na kahandaan sa pabrika.

MGA TAGUBILIN- isang normative all-Union (SN), republican (RSN) o departmental (VSN) na dokumento sa sistema ng mga code at regulasyon ng gusali, na nagtatatag ng mga pamantayan at panuntunan: disenyo ng mga negosyo sa ilang mga industriya, pati na rin ang mga gusali at istruktura para sa iba't ibang mga layunin, istruktura at kagamitan sa engineering; paggawa ng ilang uri ng mga gawaing konstruksyon at pag-install; aplikasyon ng mga materyales, istruktura at produkto; sa organisasyon ng disenyo at survey na trabaho, mekanisasyon ng trabaho, labor standardisasyon at pagbuo ng disenyo at pagtatantya ng dokumentasyon