În schimb, snip i 2 terminologie de construcție. Elemente întinse central și comprimate central

SNiP II-23-81*
În schimb
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

STRUCTURI DE OTEL

1. DISPOZIȚII GENERALE

1.1. Aceste standarde trebuie respectate la proiectarea structurilor din oțel ale clădirilor și structurilor pentru diferite scopuri.

Standardele nu se aplică la proiectarea structurilor din oțel pentru poduri, tuneluri de transport și țevi sub terasamente.

La proiectarea structurilor din oțel în condiții speciale de funcționare (de exemplu, structuri de furnal, conducte principale și de proces, rezervoare cu destinație specială, structuri ale clădirilor expuse efectelor seismice, temperaturi intense sau expunere la medii agresive, structuri ale structurilor hidraulice offshore), structuri de clădiri și structuri unice, precum și tipuri speciale de structuri (de exemplu, precomprimate, spațiale, suspendate), trebuie respectate cerințe suplimentare care reflectă caracteristicile de funcționare ale acestor structuri, prevăzute de documentele de reglementare relevante aprobate sau convenite. de către Comitetul de Stat pentru Construcții al URSS.

1.2. La proiectarea structurilor din oțel, trebuie să respectați standardele SNiP pentru protecția structurilor clădirilor împotriva coroziunii și standardele de siguranță la incendiu pentru proiectarea clădirilor și structurilor. Nu este permisă creșterea grosimii produselor laminate și a pereților țevilor pentru a proteja structurile de coroziune și pentru a crește rezistența la foc a structurilor.

Toate structurile trebuie să fie accesibile pentru observare, curățare, vopsire și nu trebuie să rețină umezeala sau să împiedice ventilația. Profilele închise trebuie sigilate.

1,3*. Când proiectați structuri de oțel, ar trebui:

selectați scheme tehnice și economice optime ale structurilor și secțiunilor transversale ale elementelor;

utilizați profile laminate economice și oțeluri eficiente;

utilizarea, de regulă, a proiectelor standard unificate sau standard pentru clădiri și structuri;

folosirea structurilor progresive (sisteme spațiale din elemente standard; structuri care combină funcțiile portante și de închidere; structuri precomprimate, armate, tablă subțire și combinate din diferite oțeluri);

asigură capacitatea de fabricație a fabricării și instalarea structurilor;

utilizați modele care să asigure cea mai mică intensitate a forței de muncă la fabricarea, transportul și instalarea acestora;

asigură, de regulă, producția în linie a structurilor și instalarea acestora cu transportoare sau blocuri mari;

prevăd utilizarea unor tipuri progresive de îmbinări din fabrică (sudura automată și semiautomată, îmbinări cu flanșe, cu capete frezate, îmbinări cu șuruburi, inclusiv cele de mare rezistență etc.);

asigurați, de regulă, conexiuni de montare cu șuruburi, inclusiv cele de mare rezistență; racordurile de instalare sudate sunt permise cu o justificare corespunzatoare;

respectă cerințele standardelor de stat pentru structurile de tipul corespunzător.

1.4. La proiectarea clădirilor și structurilor, este necesar să se adopte scheme structurale care să asigure rezistența, stabilitatea și imuabilitatea spațială a clădirilor și structurilor în ansamblu, precum și elementele lor individuale în timpul transportului, instalării și exploatării.

1,5*. Oțelurile și materialele de îmbinare, restricțiile privind utilizarea oțelurilor S345T și S375T, precum și cerințele suplimentare pentru oțelul furnizat, prevăzute de standardele de stat și standardele CMEA sau specificațiile tehnice, trebuie indicate în desenele de lucru (DM) și de detaliu (DMC). a structurilor metalice si in documentatia pentru comandarea materialelor.

În funcție de caracteristicile structurilor și ale componentelor acestora, este necesar să se indice clasa de continuitate a oțelului la comanda.

1,6*. Structurile din oțel și calculele acestora trebuie să îndeplinească cerințele "Fiabilitatea structurilor și fundațiilor clădirii. Prevederi de bază pentru calcul" și ST SEV 3972 – 83 "Fiabilitatea structurilor și fundațiilor clădirilor. Structuri din oțel. Prevederi de bază pentru calcule."

1.7. Schemele de proiectare și ipotezele de calcul de bază trebuie să reflecte condițiile reale de funcționare ale structurilor din oțel.

Structurile din oțel ar trebui, în general, să fie proiectate ca sisteme spațiale unificate.

La împărțirea sistemelor spațiale unificate în structuri plate separate, ar trebui să se țină seama de interacțiunea elementelor între ele și cu baza.

Alegerea schemelor de proiectare, precum și a metodelor de calcul al structurilor din oțel, trebuie făcută ținând cont de utilizarea eficientă a computerelor.

1.8. Calculele structurilor din oțel ar trebui, de regulă, să fie efectuate ținând cont de deformațiile inelastice ale oțelului.

Pentru structurile static nedeterminate, metoda de calcul pentru care nu a fost elaborată ținând cont de deformațiile inelastice ale oțelului, forțele de proiectare (momente de încovoiere și de torsiune, forțe longitudinale și transversale) trebuie determinate în ipoteza deformațiilor elastice ale oțelului conform unei schema nedeformata.

Cu un studiu de fezabilitate adecvat, calculul poate fi efectuat folosind o schemă deformată care ia în considerare influența mișcărilor structurale sub sarcină.

1.9. Elementele structurilor din oțel trebuie să aibă secțiuni transversale minime care să îndeplinească cerințele acestor standarde, ținând cont de gama de produse laminate și țevi. În secțiunile compozite stabilite prin calcul, subtensiunea nu trebuie să depășească 5%.

2. MATERIALE PENTRU STRUCTURI ȘI LEGĂRI

2,1*. În funcție de gradul de responsabilitate al structurilor clădirilor și structurilor, precum și de condițiile de funcționare a acestora, toate structurile sunt împărțite în patru grupuri. Oțelurile pentru structurile din oțel ale clădirilor și structurilor trebuie luate conform tabelului. 50*.

Oțelul pentru structurile ridicate în regiunile climatice I 1, I 2, II 2 și II 3, dar exploatate în încăperi încălzite, trebuie luat ca pentru regiunea climatică II 4 conform tabelului. 50*, cu excepția oțelului C245 și C275 pentru construcția grupului 2.

Pentru conexiunile cu flanșe și ansamblurile de cadru, produsele laminate trebuie utilizate conform TU 14-1-4431 – 88.

2,2*. Pentru sudarea structurilor din oțel, ar trebui să se utilizeze următoarele: electrozi pentru sudarea manuală cu arc în conformitate cu GOST 9467-75*; sârmă de sudură conform GOST 2246 – 70*; fluxuri conform GOST 9087 – 81*; dioxid de carbon conform GOST 8050 – 85.

Materialele de sudare și tehnologia de sudare utilizate trebuie să asigure că rezistența la tracțiune a metalului de sudură nu este mai mică decât valoarea standard a rezistenței la tracțiune. Alerga metalul de bază, precum și valorile durității, rezistenței la impact și alungirii relative a metalului îmbinărilor sudate, stabilite prin documentele de reglementare relevante.

2,3*. Piesele turnate (piese de susținere etc.) pentru structurile din oțel trebuie proiectate din oțel carbon de clase 15L, 25L, 35L și 45L, îndeplinind cerințele pentru grupele de turnare II sau III conform GOST 977. – 75*, precum și din fontă cenușie clasele SCh15, SCh20, SCh25 și SCh30, îndeplinind cerințele GOST 1412 – 85.

2,4*. Pentru conexiunile cu șuruburi, trebuie utilizate șuruburi și piulițe din oțel care îndeplinesc cerințele *, GOST 1759.4 – 87* și GOST 1759,5 – 87*, și șaibe care îndeplinesc cerințele*.

Șuruburile trebuie alocate conform Tabelului 57* și *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70* și atunci când limitați deformarea conexiunilor - conform GOST 7805-70*.

Nucile trebuie folosite în conformitate cu GOST 5915 – 70*: pentru șuruburi din clasele de rezistență 4.6, 4.8, 5.6 și 5.8 – nuci de clasa de rezistență 4; pentru șuruburi din clasele de rezistență 6.6 și 8.8 – piulițe din clasele de rezistență 5 și, respectiv, 6, pentru șuruburi din clasa de rezistență 10.9 – nuci din clasa de rezistență 8.

Trebuie folosite șaibe: rotunde conform GOST 11371 – 78*, oblic conform GOST 10906 – 78* și arc normal conform GOST 6402 – 70*.

2,5*. Alegerea claselor de oțel pentru șuruburile de fundație trebuie făcută în funcție de, iar designul și dimensiunile acestora trebuie luate în conformitate cu *.

Șuruburile (în formă de U) pentru fixarea cablurilor de fixare ale structurilor de comunicație antenei, precum și șuruburile în formă de U și de fundație pentru suporturile liniilor electrice aeriene și dispozitivele de distribuție ar trebui să fie utilizate din clasele de oțel: 09G2S-8 și 10G2S1-8 conform GOST 19281 – 73* cu o cerință suplimentară pentru rezistența la impact la o temperatură de minus 60 ° C nu mai puțin de 30 J/cm2 (3 kgf × m/cm 2) în regiunea climatică I 1; 09G2S-6 și 10G2S1-6 conform GOST 19281 – 73* în regiunile climatice I 2, II 2 și II 3; VSt3sp2 conform GOST 380 – 71* (din 1990 St3sp2-1 conform GOST 535 – 88) în toate celelalte regiuni climatice.

2,6*. Trebuie folosite piulițe pentru fundație și șuruburi în U:

pentru șuruburi din oțel de clase VSt3sp2 și 20 – clasa de rezistență 4 conform GOST 1759.5 – 87*;

pentru șuruburi din oțel de clase 09G2S și 10G2S1 – clasa de rezistență nu mai mică de 5 conform GOST 1759.5 – 87*. Este permisă utilizarea piulițelor din clase de oțel acceptate pentru șuruburi.

Piulițele pentru fundație și șuruburile în U cu un diametru mai mic de 48 mm trebuie utilizate în conformitate cu GOST 5915 – 70*, pentru șuruburi cu un diametru mai mare de 48 mm - conform GOST 10605 – 72*.

2,7*. Șuruburile de înaltă rezistență trebuie utilizate în conformitate cu *, * și TU 14-4-1345 – 85; piulițe și șaibe pentru ei - conform GOST 22354 – 77* și *.

2,8*. Pentru elementele portante ale acoperirilor suspendate, cabluri pentru linii aeriene și tablouri de distribuție exterioare, catarge și turnuri, precum și elementele de precomprimare din structurile precomprimate, trebuie utilizate următoarele:

frânghii spiralate conform GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

frânghii duble întinse conform GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

frânghii portante închise conform GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

mănunchiuri și șuvițe de fire paralele formate din sârmă de frânghie care îndeplinește cerințele GOST 7372 – 79*.

2.9. Caracteristicile fizice ale materialelor utilizate pentru structurile din oțel trebuie luate în conformitate cu Ap. 3.

3. CARACTERISTICI DE PROIECTARE ALE MATERIALELOR ȘI LEGĂRILOR

3,1*. Rezistențele calculate ale produselor laminate, secțiunilor îndoite și țevilor pentru diferite tipuri de stări de solicitare trebuie determinate folosind formulele date în tabel. 1*.

Tabelul 1*

Stare tensionată		Simbol	Rezistența calculată a produselor laminate și a țevilor
întindere,	Prin puterea de curgere	Ry	R y = R yn /g m
compresie și încovoiere	Conform rezistenţei temporare	R u	R u = R un /g m
		R s	R s = 0,58 Ryn/ g m
Colapsul suprafeței de capăt (dacă este prevăzut)		Rp	R p = R un /g m
Zdrobire locală în balamale cilindrice (tornioane) la contact strâns		Rlp	Rlp= 0,5 Run/ g m
Compresia diametrală a rolelor (cu contact liber în structuri cu mobilitate limitată)		R cd	R cd= 0,025 Run/ g m
Tensiune în direcția grosimii produsului laminat (până la 60 mm)		R th	R th= 0,5 Run/ g m
Denumirea adoptată în tabel. 1*:
g m - coeficientul de fiabilitate pentru material, determinat în conformitate cu clauza 3.2*.

3,2*. Valorile coeficienților de fiabilitate pentru materialul laminat, profilele îndoite și țevi trebuie luate conform tabelului. 2*.

Masa 2*

Condiții standard sau tehnice de stat pentru închiriere	Factorul de fiabilitate în funcție de material g m
(cu excepția oțelurilor S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (pentru cerc, pătrat, dungă)	1,025
(oțel S590, S590K); GOST 380 – 71** (pentru un cerc și un pătrat cu dimensiuni neincluse în TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [pentru un cerc și un pătrat cu o limită de curgere de până la 380 MPa (39 kgf/mm 2) și dimensiuni neincluse în TU 14-1-3023 – 80]; *; *	1,050
GOST 19281 – 73* [pentru un cerc și un pătrat cu limită de curgere de peste 380 MPa (39 kgf/mm 2) și dimensiuni neincluse în TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Rezistența calculată la întindere, compresiune și încovoiere a tablei, universale cu bandă largă și a produselor laminate profilate sunt date în tabel. 51*, tevi - în tabel. 51, a. Rezistențele calculate ale profilelor îndoite trebuie luate egale cu rezistențele calculate ale tablelor laminate din care sunt fabricate, în timp ce este posibil să se țină seama de întărirea tablei de oțel laminate în zona de îndoire.

Rezistențele de proiectare ale produselor rotunde, pătrate și în bandă trebuie determinate conform tabelului. 1*, luând valori RynȘi Alerga egală, respectiv, cu limita de curgere și rezistența la tracțiune conform TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (din 1990 GOST 535 – 88) și GOST 19281 – 73*.

Rezistența calculată a produselor laminate la strivirea suprafeței de capăt, strivirea locală în balamale cilindrice și compresia diametrală a rolelor sunt date în tabel. 52*.

3.3. Rezistențele calculate ale pieselor turnate din oțel carbon și fontă cenușie trebuie luate conform tabelului. 53 și 54.

3.4. Rezistențele calculate ale îmbinărilor sudate pentru diferite tipuri de îmbinări și stări de solicitare trebuie determinate folosind formulele date în tabel. 3.

Tabelul 3

Imbinari sudate	Stare de tensiune		Simbol	Rezistența calculată a îmbinărilor sudate
la fund	Comprimare. Tensiune și îndoire în timpul sudării automate, semiautomate sau manuale cu fizic	Prin puterea de curgere	Rwy	Rwy=Ry
	controlul calității cusăturii	Conform rezistenţei temporare	R wu	R wu= R u
	Tensiune și îndoire în timpul sudării automate, semiautomate sau manuale	Prin puterea de curgere	Rwy	Rwy= 0,85 Ry
	Schimb		Rws	Rws= R s
Cu cusături de colț	felie (condițional)	Pentru metal de sudura	Rwf
		Pentru limitele de fuziune a metalelor	Rwz	Rwz= 0,45 Run
Note: 1. Pentru cusăturile realizate prin sudare manuală, valorile R wun trebuie luate egale cu valorile rezistenței la tracțiune a metalului de sudură specificate în GOST 9467-75*. 2. Pentru cusăturile realizate prin sudare automată sau semiautomată, valoarea lui R wun trebuie luată conform tabelului. 4* din aceste standarde. 3. Valorile coeficientului de fiabilitate pentru materialul de sudare g wm ar trebui luată egală cu: 1,25 – la valori R wun nu mai mult de 490 MPa (5.000 kgf/cm2); 1.35 – la valori R wun 590 MPa (6.000 kgf/cm2) sau mai mult.

Rezistențele calculate ale îmbinărilor cap la cap ale elementelor din oțel cu diferite rezistențe standard trebuie luate ca pentru îmbinările cap la cap din oțel cu o valoare mai mică a rezistenței standard.

Rezistențele calculate ale metalului de sudură ale îmbinărilor sudate cu suduri de colț sunt date în tabel. 56.

3.5. Rezistențele calculate ale conexiunilor cu un singur șurub trebuie determinate folosind formulele date în tabel. 5*.

Rezistența la forfecare și la tracțiune calculate ale șuruburilor sunt date în tabel. 58*, prăbușirea elementelor legate prin șuruburi, - în tabel. 59*.

3,6*. Rezistența la tracțiune de proiectare a șuruburilor de fundație Rba

Rba = 0,5R. (1)

Rezistența la tracțiune de proiectare a șuruburilor U R bv, specificat în clauza 2.5*, ar trebui determinată de formula

R bv = 0,45Alerga. (2)

Rezistența la întindere calculată a șuruburilor de fundație este dată în tabel. 60*.

3.7. Rezistența la tracțiune de proiectare a șuruburilor de înaltă rezistență Rbh ar trebui determinată de formulă

Rbh = 0,7Rchifla, (3)

Unde Rbun – cea mai mică rezistență temporară la întindere a șurubului, luată conform tabelului. 61*.

3.8. Rezistența la tracțiune de proiectare a sârmei de oțel de înaltă rezistență Rdh, folosit sub formă de mănunchiuri sau șuvițe, ar trebui să fie determinat de formulă

Rdh = 0,63Alerga. (4)

3.9. Valoarea rezistenței (forței) calculate la întindere a unui cablu de oțel trebuie luată egală cu valoarea forței de rupere a cablului în ansamblu, stabilită de standardele de stat sau specificațiile tehnice pentru cablurile de oțel, împărțită la coeficientul de fiabilitate. g m = 1,6.

Tabelul 4*

Clasele firelor (conform GOST 2246 – 70*) pentru sudare automată sau semiautomată		Clase de pulbere	Valori standard
scufundat (GOST 9087 – 81*)	în dioxid de carbon (conform GOST 8050 – 85) sau în amestecul său cu argon (conform GOST 10157 – 79*)	fire (conform GOST 26271 – 84)	rezistența metalului de sudare R wun, MPa (kgf/cm2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* La sudarea cu sarma valorile Sv-08G2S R wun ar trebui luată egală cu 590 MPa (6000 kgf/cm 2) numai pentru sudurile de filet cu picior ce faci £ 8 mm în structurile din oțel cu o limită de curgere de 440 MPa (4500 kgf/cm2) sau mai mult.

Tabelul 5*

		Rezistențele de proiectare ale conexiunilor cu un singur bolț
Stare tensionată	Simbol	forfecarea și tensiunea șuruburilor de clasă			prăbușirea elementelor din oțel conectate cu o limită de curgere de până la 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm2)
	Rbs	R bs = 0.38R chifla	Rbs= 0,4R chifla	Rbs= 0,4R chifla	–
Întinderea	R bt	R bt s = 0.38R chifla	R bt = 0.38R chifla	R bt = 0.38R chifla	–
	Rbp
a) șuruburi de clasa de precizie A		–	–	–
b) șuruburi clasa B și C		–	–	–
Notă. Este permisă utilizarea șuruburilor de înaltă rezistență fără tensiune reglabilă din oțel de calitate 40X „select”, în timp ce rezistența calculată RbsȘi R bt ar trebui determinată ca pentru șuruburile din clasa 10.9, iar rezistența de proiectare ca pentru șuruburile din clasele de precizie B și C. Șuruburi de înaltă rezistență conform TU 14-4-1345 – 85 poate fi folosit numai când se lucrează în tensiune.

4*. CONDITII DE EXPLOATARE CONTABILE SI SCOPUL STRUCTURILOR

La calcularea structurilor și conexiunilor, trebuie luate în considerare următoarele: factori de siguranță pentru utilizarea prevăzută g n adoptate în conformitate cu Regulile pentru luarea în considerare a gradului de responsabilitate al clădirilor și structurilor la proiectarea structurilor;

factor de fiabilitate g u= 1,3 pentru elementele structurale calculate pentru rezistență folosind rezistențele de proiectare R u;

coeficienţii condiţiilor de muncă g c și coeficienții de stare de funcționare a conexiunii g b , luate conform tabelului. 6* și 35*, secțiuni ale acestor standarde pentru proiectarea clădirilor, structurilor și structurilor, precum și aplic. 4*.

Tabelul 6*

Elemente structurale	Coeficienții condițiilor de lucru g cu
1. Grinzi pline și elemente comprimate din ferme de podea sub sălile teatrelor, cluburilor, cinematografelor, sub tribune, sub incinta magazinelor, depozitelor de cărți și arhivelor etc., cu greutatea planșeelor ​​egală sau mai mare decât sarcina reală.	0,9
2. Coloane de clădiri publice și suporturi de turnuri de apă	0,95
3. Elemente principale comprimate (cu excepția celor de susținere) ale unei zăbrele compozite cu secțiune în T de la colțurile acoperirii sudate și ale fermelor de tavan (de exemplu, căpriori și ferme similare) cu flexibilitate l ³ 60	0,8
4. Grinzi solide atunci când se calculează stabilitatea generală la j b 1,0	0,95
5. Strângeri, tije, bretele, pandantive din oțel laminat	0,9
6. Elemente ale structurilor centrale ale acoperirilor și plafoanelor:
a) comprimat (cu excepția secțiunilor tubulare închise) în calculele de stabilitate	0,95
b) întinse în structuri sudate	0,95
c) căptușeli la tracțiune, comprimate, precum și cap la cap în structuri cu șuruburi (cu excepția structurilor cu șuruburi de înaltă rezistență) din oțel cu limită de curgere de până la 440 MPa (4500 kgf/cm 2), suportând o sarcină statică, în calcule de rezistență	1,05
7. Grinzi compozite solide, stâlpi, precum și plăci cap la cap din oțel cu o limită de curgere de până la 440 MPa (4500 kgf/cm2), suportând o sarcină statică și realizate folosind îmbinări cu șuruburi (cu excepția conexiunilor cu șuruburi de înaltă rezistență) ), în calculele de rezistență	1,1
8. Secțiuni de elemente laminate și sudate, precum și căptușeli din oțel cu o limită de curgere de până la 440 MPa (4500 kgf/cm2) la îmbinările realizate cu șuruburi (cu excepția îmbinărilor cu șuruburi de mare rezistență) care suportă o sarcină statică , în calculele de rezistență:
a) grinzi și stâlpi plini	1,1
b) structuri centrale și planșee	1,05
9. Elemente de zăbrele comprimate ale structurilor de zăbrele spațiale din colțuri cu o singură flanșă egală (atașată printr-o flanșă mai mare):
a) atașat direct la curele cu o flanșă folosind suduri sau două sau mai multe șuruburi plasate de-a lungul colțului:
bretele conform fig. 9*, a	0,9
distanţiere conform fig. 9*, b, V	0,9
bretele conform fig. 9*, în, G, d	0,8
b) atașat direct la curele cu un raft, un șurub (cu excepția celor indicate la punctul 9, din acest tabel), și atașat, de asemenea, printr-un gușon, indiferent de tipul de conexiune	0,75
c) cu o rețea transversală complexă cu îmbinări cu un singur bolț conform Fig. 9*, de ex	0,7
10. Elemente comprimate din unghiuri simple, atașate printr-o flanșă (pentru unghiuri inegale doar printr-o flanșă mai mică), cu excepția elementelor structurale indicate la poz. 9 din acest tabel, bretele conform Fig. 9*, b, atașat direct la coarde cu suduri sau două sau mai multe șuruburi plasate de-a lungul unghiului și ferme plate din unghiuri simple	0,75
11. Plăci de bază din oțel cu o limită de curgere de până la 285 MPa (2900 kgf/cm2), suportând o sarcină statică, grosime, mm:
	1,2
b) peste 40 până la 60	1,15
c) peste 60 până la 80	1,1
Note: 1. Coeficienți condiții de funcționare g cu 1 nu trebuie luat în considerare simultan la calcul. 2. Coeficienții condițiilor de funcționare, dați respectiv la poz. 1 și 6, în; 1 și 7; 1 și 8; 2 și 7; 2 și 8,a; 3 și 6, c, ar trebui luate în considerare simultan în calcul. 3. Coeficienții condițiilor de funcționare dați la poz. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 și 10, precum și în poz. 5 și 6, b (cu excepția îmbinărilor sudate cap la cap), elementele luate în considerare nu trebuie luate în considerare la calcularea conexiunilor. 4. În cazurile care nu sunt specificate în aceste standarde, formulele ar trebui să ia g c = 1.

5. CALCULUL ELEMENTELOR STRUCTURILOR DE OȚEL PENTRU FORȚE AXIALE ȘI ÎNCOLARE

EXTENSIUNE CENTRALĂ ȘI ELEMENTE CENTRAL COMPRESATE

5.1. Calculul rezistenței elementelor supuse tensiunii centrale sau compresiunii prin forță N cu excepția celor specificate în clauza 5.2, trebuie efectuate conform formulei

Calculul rezistenței secțiunilor în locurile de fixare a elementelor de tracțiune din unghiuri unice, atașate la o flanșă cu șuruburi, trebuie efectuat conform formulelor (5) și (6). În acest caz, valoarea g cu în formula (6) trebuie luată conform adj. 4* din aceste standarde.

5.2. Calculul rezistenței elementelor structurale din oțel la tracțiune cu raportul R u/g u > Ry, a cărui funcționare este posibilă chiar și după ce metalul atinge punctul de curgere, trebuie efectuată conform formulei

5.3. Calculul stabilității elementelor de perete plin supuse comprimării centrale prin forță N, trebuie efectuată conform formulei

Valori j

la 0 2,5 GBP

; (8)

la 2.5 4,5 GBP

la > 4,5

. (10)

Valori numerice j sunt date în tabel. 72.

5,4*. Tijele realizate din unghiuri unice trebuie să fie proiectate pentru compresie centrală în conformitate cu cerințele stabilite în clauza 5.3. La determinarea flexibilității acestor tije, raza de rotație a secțiunii unghiulare iși lungimea efectivă lef ar trebui luate conform paragrafelor. 6.1 – 6.7.

Atunci când se calculează coardele și elementele de zăbrele ale structurilor spațiale din colțuri unice, trebuie îndeplinite cerințele clauzei 15.10* din aceste standarde.

5.5. Elemente comprimate cu pereți plini de secțiune deschisă în formă de U cu l x 3te iubesc , Unde l x Și te iubesc – flexibilitatea calculată a elementului în planuri perpendiculare pe axele, respectiv X– XȘi y -y (Fig. 1), se recomandă întărirea lui cu șipci sau grătare, iar cerințele paragrafelor trebuie îndeplinite. 5,6 și 5,8*.

În absența benzilor sau grătarelor, astfel de elemente, pe lângă calculele folosind formula (7), ar trebui verificate pentru stabilitatea în timpul modului de flambaj la încovoiere-torsionare conform formulei.

Unde j y – coeficientul de flambaj, calculat conform cerințelor clauzei 5.3;

Cu

(12)

Unde ;

A = un x/ h – distanța relativă dintre centrul de greutate și centrul de îndoire.

J w – momentul de inerție sectorial al secțiunii;

b iȘi t i – respectiv lăţimea şi grosimea elementelor dreptunghiulare care alcătuiesc secţiunea.

Pentru secțiunea prezentată în fig. 1, a, valori Și A trebuie determinată prin formulele:

Unde b = b/h.

5.6. Pentru tijele comprimate compozite, ale căror ramuri sunt legate prin benzi sau grătare, coeficientul j raportat la axa liberă (perpendiculară pe planul lamelelor sau grătarelor) trebuie determinată folosind formulele (8) – (10) cu înlocuire în ele prin ef. Sens ef ar trebui determinată în funcție de valori lef dat în tabel. 7.

Tabelul 7

Tip			Sistem			Flexibilitate dată lef bare compozite cu secțiune transversală
secțiuni			secțiuni			cu lamele la		cu gratii
						J s eu /( J b b) 5	J s eu /( J b b) ³ 5
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Denumiri adoptate în tabel. 7:
b				– distanta dintre axele ramurilor;
l				– distanța dintre centrele scândurilor;
l				– cea mai mare flexibilitate a intregii lansete;
l 1, l 2, l 3				– flexibilitatea ramurilor individuale la îndoirea lor în planuri perpendiculare pe axele, respectiv 1 – 1 , 2 – 2 și 3 – 3, în zonele dintre benzile sudate (în clar) sau între centrele șuruburilor exterioare;
A				– aria secțiunii transversale a întregii tije;
A d1și A d2				– aria secțiunii transversale a bretelor grilei (cu o grilă transversală – două bretele) situate în planuri perpendiculare pe axele, respectiv 1 – 1 Și 2 – 2;
Anunț				– aria secțiunii transversale a bretei de zăbrele (cu rețea transversală – două bretele) situate în planul unei fețe (pentru o tijă echilaterală triunghiulară);
a 1 Și a 2				– coeficienți determinați prin formulă
Unde				– dimensiuni determinate din Fig. 2;
	n, n 1, n 2, n 3			– coeficienți determinați corespunzător prin formule;
Aici			J b1Și J b3		– momentele de inerție ale secțiunilor ramurilor în raport cu axele, respectiv 1 – 1 și 3 – 3 (pentru tronsoane de tipurile 1 și 3);
			J b1Și J b2		– la fel, două colțuri relativ la axe, respectiv 1 – 1 și 2 – 2 (pentru tronson tip 2);
					– momentul de inerție al secțiunii unei bare față de axa proprie X– x (Fig. 3);
			Js1Și J s2		– momentele de inerție ale secțiunii uneia dintre benzi situate în planuri perpendiculare pe axele, respectiv 1 – 1 și 2 – 2 (pentru tronson tip 2).

În tijele compozite cu zăbrele, pe lângă calcularea stabilității tijei în ansamblu, trebuie verificată stabilitatea ramurilor individuale în zonele dintre noduri.

Flexibilitatea ramurilor individuale l 1 , l 2 Și l 3 în zona dintre șipci nu trebuie să fie mai mult de 40.

Dacă există o foaie solidă într-unul dintre planuri în loc de șipci (Fig. 1, b, V) flexibilitatea ramificației trebuie calculată prin raza de rotație a semi-secțiunii față de axa acesteia perpendiculară pe planul șipcilor.

În barele compozite cu zăbrele, flexibilitatea ramurilor individuale între noduri nu trebuie să fie mai mare de 80 și nu trebuie să depășească flexibilitatea dată lef lanseta în ansamblu. Este permisă acceptarea unor valori mai mari ale flexibilității ramurilor, dar nu mai mult de 120, cu condiția ca calculul unor astfel de tije să fie efectuat conform unei scheme deformate.

5.7. Calculul elementelor compozite din unghiuri, canale etc., conectate strâns sau prin distanțiere, ar trebui să fie efectuate cu pereți plini, cu condiția ca distanțe cele mai mari în zonele dintre benzile sudate (în clar) sau între centrele exteriorului. șuruburile nu depășesc:

pentru elemente comprimate 40 i

pentru elemente de tracțiune 80 i

Aici raza de inerție i colțul sau canalul ar trebui luate pentru secțiunile T sau I în raport cu o axă paralelă cu planul distanțierilor și pentru secțiuni transversale - minim.

În acest caz, trebuie instalate cel puțin două distanțiere pe lungimea elementului comprimat.

5,8*. Calculul elementelor de legătură (scânduri, grătare) ale tijelor compozite comprimate trebuie efectuat pentru o forță transversală condiționată Qfic, considerat constant pe toată lungimea tijei și determinat de formulă

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/Ry)N/j, (23)*

Unde N – forța longitudinală în tija compozită;

j – coeficientul de îndoire longitudinală acceptat pentru o tijă compozită în planul elementelor de legătură.

Forța tăietoare condiționată Qfic ar trebui distribuite:

dacă există doar benzi (grile) de legătură, în mod egal între benzile (grile) aflate în planuri perpendiculare pe axa față de care se verifică stabilitatea;

în prezența unei foi solide și a benzilor de legătură (grile) – în jumătate între tablă și șipci (zăbrele) aflate în planuri paralele cu tabla;

la calcularea tijelor compozite triunghiulare echilaterale, forța transversală condiționată exercitată asupra unui sistem de elemente de legătură situate în același plan trebuie luată egală cu 0,8 Qfic.

5.9. Calculul benzilor de conectare și atașarea acestora (Fig. 3) ar trebui să fie efectuat ca un calcul al elementelor de ferme fără bretele pe:

forta F, bara de taiere, dupa formula

F = Q s l/b; (24)

moment M 1, îndoind bara în planul său, conform formulei

M 1 = Q s l/2 (25)

Unde Q s – forță transversală condiționată aplicată barei unei fețe.

5.10. Calculul zăbrelelor de conectare ar trebui să fie efectuat ca calcul al zăbrelelor de ferme. Atunci când se calculează bretele transversale ale unei rețele transversale cu bare (Fig. 4), trebuie luată în considerare forța suplimentară. N ad, care rezultă în fiecare bretele din compresia curelelor și determinată de formula

(26)

Unde N – forta intr-o ramura a tijei;

A – aria secțiunii transversale a unei ramuri;

Anunț – aria secțiunii transversale a unei brete;

A – coeficient determinat de formula

A = a l 2 /(A 3 =2b 3) (27)

Unde A, lȘi b – dimensiunile prezentate în fig. 4.

5.11. Calculul tijelor destinate reducerii lungimii de proiectare a elementelor comprimate trebuie efectuat pentru o forță egală cu forța transversală convențională din elementul principal comprimat, determinată prin formula (23)*.

ELEMENTE DE INDOIR

5.12. Calculul rezistenței elementelor (cu excepția grinzilor cu perete flexibil, cu perete perforat și grinzi de macara) îndoite într-unul dintre planurile principale trebuie efectuată conform formulei

(28)

Valoarea tensiunii de forfecare t în secțiuni de elemente îndoite trebuie să îndeplinească condiția

(29)

Dacă peretele este slăbit de găurile pentru șuruburi, valorile t în formula (29) trebuie înmulțit cu coeficientul A , determinat de formula

A = A/(A – d), (30)

Unde A – pasul gaurii;

b - diametrul găurii.

5.13. Pentru a calcula rezistența peretelui grinzii în locurile în care sarcina este aplicată coardei superioare, precum și în secțiunile de susținere ale grinzii care nu sunt armate cu rigidizări, trebuie determinată tensiunea locală. s loc conform formulei

(31)

Unde F – valoarea calculată a sarcinii (forței);

lef – lungimea condiționată a distribuției sarcinii, determinată în funcție de condițiile de sprijin; pentru cazul suportului conform Fig. 5.

lef = b + 2t f, (32)

Unde t f – grosimea coardei superioare a grinzii, dacă grinda inferioară este sudată (Fig. 5, A), sau distanța de la marginea exterioară a flanșei până la începutul rotunjirii interne a peretelui, dacă grinda inferioară este rulată (Fig. 5, b).

5,14*. Pentru pereții grinzilor calculați folosind formula (28), trebuie îndeplinite următoarele condiții:

Unde – tensiuni normale în planul median al peretelui, paralel cu axa grinzii;

s y – la fel, perpendicular pe axa grinzii, inclusiv s loc , determinat prin formula (31);

t X y – efort tangenţial calculat folosind formula (29) luând în considerare formula (30).

Tensiuni s x Și s y , luate în formula (33) cu semnele proprii, precum și t xy trebuie determinată în același punct al fasciculului.

5.15. Calculul stabilității grinzilor cu secțiune în I care sunt îndoite în planul peretelui și îndeplinesc cerințele paragrafelor. 5.12 și 5.14*, trebuie efectuate conform formulei

Unde WC – ar trebui determinat pentru o centură comprimată;

j b – coeficient determinat de adj. 7*.

La determinarea valorii j b pentru lungimea estimată a grinzii lef trebuie luată distanța dintre punctele de fixare a centurii comprimate de deplasările transversale (noduri de legături longitudinale sau transversale, puncte de fixare a pardoselii rigide); în lipsa conexiunilor lef = l(Unde l – deschiderea grinzii) lungimea proiectată a cantileverului trebuie luată după cum urmează: lef = lîn lipsa prinderii centurii comprimate la capătul consolei în plan orizontal (aici l – lungimea consolei); distanța dintre punctele de prindere ale curelei comprimate în plan orizontal la fixarea centurii la capăt și pe lungimea consolei.

5,16*. Nu este necesar să se verifice stabilitatea grinzilor:

a) la transferul sarcinii printr-o pardoseală rigidă continuă, susținută continuu de centura comprimată a grinzii și legată solid de aceasta (plăci de beton armat din beton greu, ușor și celular, pardoseală metalică plană și profilată, oțel ondulat etc. );

b) în raport cu lungimea calculată a grinzii lef la lăţimea centurii comprimate b, nedepășind valorile determinate de formulele din tabel. 8* pentru grinzi de secțiune în I simetrică și cu o coardă comprimată mai dezvoltată, pentru care lățimea coardei tensionate este de cel puțin 0,75 din lățimea coardei comprimate.

Tabelul 8*

Încărcați locația aplicației	Cele mai mari valori lef /b, pentru care nu sunt necesare calcule de stabilitate pentru grinzile laminate și sudate (la 1 £ h/b 6 și 15 £ b/t 35 GBP)
La centura superioară	(35)
La centura inferioară	(36)
Indiferent de nivelul de aplicare a sarcinii atunci când se calculează secțiunea grinzii între contravântuiri sau în îndoire pură	(37)
Denumiri adoptate în tabelul 8*: bȘi t – respectiv lățimea și grosimea benzii comprimate; h – distanța (înălțimea) dintre axele foilor de centură. Note: 1. Pentru grinzile cu conexiuni coardă pe șuruburi de mare rezistență, valorile lef/b, obținut din formulele din Tabelul 8* trebuie înmulțit cu un factor de 1,2. 2. Pentru grinzi cu raport b/t /t= 15.

Fixarea curelei comprimate în plan orizontal trebuie să fie proiectată pentru forța laterală reală sau condiționată. În acest caz, forța laterală condiționată trebuie determinată:

când este fixat în puncte individuale conform formulei (23)*, în care j ar trebui determinată cu flexibilitate l = lef/i(Aici i – raza de inerție a secțiunii benzii comprimate în plan orizontal), și N trebuie calculat folosind formula

N = (Af + 0,25A W)Ry; (37, a)

cu prindere continuă conform formulei

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Unde qfic – forța transversală condiționată pe unitatea de lungime a coardei grinzii;

Qfic – forța transversală condiționată, determinată prin formula (23)*, în care trebuie luată j = 1, a N – determinat prin formula (37,a).

5.17. Calculul rezistenței elementelor îndoite în două planuri principale trebuie efectuat conform formulei

(38)

Unde XȘi y – coordonatele punctului de secțiune luat în considerare față de axele principale.

În grinzile calculate folosind formula (38), valorile tensiunii din banda grinzii trebuie verificate folosind formulele (29) și (33) în cele două planuri principale de îndoire.

Dacă sunt îndeplinite cerințele clauzei 5.16*, A nu este necesară verificarea stabilităţii grinzilor îndoite în două planuri.

5,18*. Calculul rezistenței grinzilor despicate de secțiune solidă din oțel cu o limită de curgere de până la 530 MPa (5400 kgf/cm2), suportând o sarcină statică, sub rezerva paragrafelor. 5,19* – 5.21, 7.5 și 7.24 trebuie efectuate ținând cont de dezvoltarea deformațiilor plastice conform formulelor

la încovoiere într-unul din planurile principale sub solicitări tangenţiale t 0,9 GBP R s(cu excepția secțiunilor de asistență)

(39)

la încovoiere în două planuri principale sub solicitări tangenţiale t 0,5 GBP R s(cu excepția secțiunilor de asistență)

(40)

Aici M, MxȘi Ale mele – valori absolute ale momentelor încovoietoare;

c 1 – coeficient determinat prin formulele (42) si (43);

c xȘi c y – coeficienți acceptați conform tabelului. 66.

Calculul în secțiunea de susținere a grinzilor (cu M = 0; Mx= 0 și Ale mele= 0) trebuie efectuată conform formulei

În prezența unei zone de îndoire pură în formulele (39) și (40) în locul coeficienților c 1, c xȘi cu y ar trebui luate în consecință:

de la 1m = 0,5(1+c); c xm = 0,5(1+c x); cu ym = 0,5(1+c y).

Cu acțiune simultană în secțiunea moment Mși forța tăietoare Q coeficient de la 1 ar trebui determinate folosind formulele:

la t 0,5 GBP R s c 1 = c; (42)

la 0,5 R s t 0,9 GBP R s c 1 = 1,05b c , (43)

Unde (44)

Aici Cu – coeficient acceptat conform tabelului. 66;

tȘi h – grosimea și respectiv înălțimea peretelui;

A – coeficient egal cu A = 0,7 pentru o secțiune în I îndoită în planul peretelui; A = 0 – pentru alte tipuri de tronsoane;

de la 1 – coeficientul considerat a fi nu mai mic de unu și nu mai mult de un coeficient Cu.

Pentru a optimiza grinzile la calcularea lor ținând cont de cerințele paragrafelor. Valorile coeficientului 5,20, 7,5, 7,24 și 13,1 Cu, c xȘi cu yîn formulele (39) și (40) este permis să se ia mai puține decât valorile date în tabel. 66, dar nu mai puțin de 1,0.

Dacă peretele este slăbit de găurile pentru șuruburi, efortul de forfecare se valorează t trebuie înmulțit cu coeficientul determinat de formula (30).

Publicație oficială

COMITETUL DE STAT AL CONSILIULUI MINISTRILOR URSS PENTRU CONSTRUCTII (URSS GOSSTROY)

UDC *27.9.012.61 (083.75)

Capitolul SNiP 11-56-77 „Structuri din beton și beton armat ale structurilor hidraulice” a fost dezvoltat de VNIIG după numele. B. E. Vedeneev, Institutul „Gndroproekt* numit după. S. Ya Zhuk de la Ministerul Energiei al URSS și Giprorechtrans al Ministerului Flotei Fluviale a RSFSR, cu participarea GruzNIIEGS al Ministerului Energiei al URSS. Soyuzmornniproekt Miimorflot, Giprovodchoea Ministerul Resurselor de Apă al URSS și NIIZhB Gosstroy URSS

Capitolul SNiP 11-56-77 „Structuri din beton și beton armat ale structurilor hidraulice” a fost elaborat pe baza capitolului SNiP P-A.10-71 „Structuri și fundații de construcții. Principii de bază de proiectare.”

capitol SNiP N-I.14-69 „Structuri din beton armat ale structurilor hidraulice. Standarde de proiectare”;

modificări la capitolul SNiP N-I.14-69, lenjerie fină prin rezoluție a Comitetului de Stat pentru Construcții al URSS din 16 martie 1972 X* 42.

Editori -iizh. E. A. TROITSKIP (Gosstroy URSS), Ph.D. tehnologie. Științe A. V. ȘVETSOV (VNIIG numit după B. E. Vedeneev. Ministerul Energiei al URSS), cercetător. S. F. LIVES AND I (Gndroproekt numit după S. Ya. Zhuk de la Ministerul Energiei al URSS) și NNG. S. P. SHIPILOVA (Giprorechtrans Ministerul Flotei Fluviale a RSFSR).

N metru at.-mormat., II km. - I.*-77

© Stroykzdat, 1977

Comitetul de Stat al Consiliului de Miniștri al URSS pentru afaceri de construcții (Gosstroy URSS)

I. DISPOZIȚII GENERALE

1.1. Standardele acestui capitol trebuie respectate la proiectarea structurilor din beton portant și din beton armat ale structurilor hidraulice care sunt expuse constant sau periodic mediului acvatic.

Note: !. Standardele acestui capitol nu trebuie aplicate la proiectarea structurilor din beton și beton armat ale podurilor, tunelurilor de transport, precum și conductelor situate sub terasamentele drumurilor și căilor ferate.

2. Structurile din beton și beton armat care nu sunt expuse mediului acvatic trebuie proiectate în conformitate cu cerințele capitolului SNiP II-2I-75 „Constructii din beton și beton armat”.

1.2. Atunci când proiectați structuri din beton și beton armat ale structurilor hidraulice, este necesar să vă ghidați după capitolele din SNiP și alte documente de reglementare ale Uniunii care reglementează cerințele pentru materiale, regulile pentru lucrările de construcție, condițiile speciale de construcție în zonele seismice, în nordul construcții-zona climatică și în zona de distribuție a solurilor de subsidență, precum și cerințe pentru protejarea structurilor împotriva coroziunii în prezența unor medii agresive.

1.3. La proiectare, este necesar să se prevadă astfel de structuri din beton și beton armat (monolit, prefabricat monolitic, prefabricat, inclusiv precomprimat), a căror utilizare asigură industrializarea și mecanizarea lucrărilor de construcții, reducerea consumului de materiale, a intensității forței de muncă, reducerea duratei. și reducerea costurilor de construcție.

1.4. Tipurile de structuri, dimensiunile principale ale elementelor lor, precum și gradul de saturație al structurilor din beton armat cu armare ar trebui să

Suntem acceptați pe baza unei comparații a indicatorilor tehnici și economici ai opțiunilor. În acest caz, opțiunea aleasă trebuie să ofere performanțe optime. fiabilitatea, durabilitatea și rentabilitatea structurii.

1.5. Proiectele unităților și conexiunile elementelor prefabricate trebuie să asigure transmiterea fiabilă a forțelor, rezistența elementelor în sine în zona îmbinării, conectarea betonului așezat suplimentar în îmbinarea cu betonul structurii, precum și rigiditatea, rezistența la apă. (în unele cazuri, permeabilitatea solului) și durabilitatea legăturilor.

1.6. La proiectarea de noi proiecte de structuri hidraulice care nu au fost suficient testate în practica de proiectare și construcție, pentru condiții complexe de funcționare statică și dinamică a structurilor, când natura stării lor solicitate și deformate nu poate fi determinată cu fiabilitatea necesară prin calcul, experimental ar trebui efectuate studii.

1.7. Proiectele ar trebui să includă măsuri tehnologice și de proiectare. contribuind la creșterea rezistenței la apă și la îngheț a betonului și la reducerea contrapresiunii: așezarea betonului cu rezistență crescută la apă și rezistență la îngheț pe partea laterală a feței de presiune și a suprafețelor exterioare (în special în zona nivelurilor variabile ale apei); utilizarea aditivilor activi de suprafață speciali pentru beton (adrenaj de aer, plastifiant etc.); hidroizolarea și termoizolarea suprafețelor exterioare ale structurilor; comprimarea betonului de pe fețele de presiune sau suprafețele exterioare ale structurilor care suferă tensiune din cauza sarcinilor operaționale.

1.8. La proiectarea structurilor hidraulice, este necesar să se prevadă

acoperirea cu gheață a construcției acestora, sistemul de tăiere a acestora cu cusături temporare și modul de închidere a acestora, asigurând funcționarea cât mai eficientă a structurilor în perioada de construcție și exploatare.

CERINȚE DE BAZĂ DE CALCUL

1.9. Structurile din beton și din beton armat trebuie să îndeplinească cerințele de calcul pentru capacitatea portantă (stările limită ale primului grup) - pentru toate combinațiile de sarcini și impacturi și pentru adecvarea pentru funcționarea normală (stările limită ale celui de-al doilea grup) - numai pentru combinația principală de sarcini și impacturi.

Structurile din beton trebuie calculate:

în ceea ce privește capacitatea portantă - pentru rezistență cu verificarea stabilității poziției și formei structurii;

pentru fisurare - în conformitate cu Secțiunea 5 din aceste standarde.

Structurile din beton armat trebuie calculate:

în ceea ce privește capacitatea portantă - pentru rezistență cu verificarea stabilității poziției și formei structurii, precum și pentru rezistența structurilor sub influența sarcinilor repetate;

prin deformari - in cazurile in care amploarea miscarilor poate limita posibilitatea functionarii normale a structurii sau a mecanismelor amplasate pe aceasta;

privind formarea fisurilor - în cazurile în care, în condițiile de funcționare normală a structurii, nu este permisă formarea fisurilor, sau la deschiderea fisurilor.

1.10. Structurile din beton și beton armat în care condițiile de apariție a unei stări limită nu pot fi exprimate în termeni de forțe în secțiune (diguri de gravitație și arc, contraforturi, plăci groase, pereți-grinzi etc.) trebuie calculate folosind metodele a mecanicii continue, ținând cont, dacă este cazul, de deformațiile inelastice și fisurile din beton.

În unele cazuri, calculul structurilor de mai sus poate fi efectuat folosind metoda rezistenței materialelor în conformitate cu standardele de proiectare pentru anumite tipuri de structuri hidraulice.

Pentru structurile din beton, tensiunile de compresiune sub sarcinile de proiectare nu trebuie să depășească valorile rezistențelor de proiectare corespunzătoare ale betonului; pentru structurile din beton armat, tensiunile de compresiune din beton nu trebuie să depășească calculul

rezistența betonului la compresiune și forțele de tracțiune în secțiune la solicitări în beton care depășesc valoarea rezistenței sale de proiectare trebuie să fie complet absorbite de armătură, dacă defectarea zonei de beton tensionat poate duce la pierderea capacității portante a elementului; în acest caz, coeficienții trebuie luați în conformitate cu paragrafele. 1.14, 2.12 și 2.18 din aceste standarde.

1.11. Sarcinile standard sunt determinate prin calcul în conformitate cu documentele de reglementare în vigoare și, dacă este necesar, pe baza rezultatelor studiilor teoretice și experimentale.

Combinațiile de sarcini și impacturi, precum și factorii de suprasarcină l trebuie adoptate în conformitate cu capitolul SNiP II-50-74 „Structuri hidraulice fluviale. Principii de bază ale designului”.

Când se calculează structuri pentru rezistență și pentru stările limită ale celui de-al doilea grup, ar trebui luat un factor de suprasarcină de unu.

1.12. Deformațiile structurilor din beton armat și ale elementelor acestora, determinate ținând cont de acțiunea pe termen lung a sarcinilor, nu trebuie să depășească valorile stabilite prin proiect, pe baza cerințelor de funcționare normală a echipamentelor și mecanismelor.

Calculul deformațiilor structurilor și elementelor acestora din structurile hidraulice nu poate fi efectuat dacă, pe baza experienței de exploatare a structurilor similare, se stabilește că rigiditatea acestor structuri și a elementelor acestora este suficientă pentru a asigura funcționarea normală a structurii proiectate.

1.13. La calcularea structurilor prefabricate pentru forțele care apar în timpul ridicării, transportului și instalării acestora, sarcina din greutatea proprie a elementului trebuie inclusă în calcul cu un coeficient dinamic egal cu

1.3, în timp ce coeficientul de suprasarcină față de propria sa greutate este luat egal cu unitatea.

Cu o justificare adecvată, coeficientul de dinamism poate fi considerat mai mare

1.3, dar nu mai mult de 1.5.

1.14. În calculele structurilor din beton și beton armat ale structurilor hidraulice, inclusiv cele calculate conform art. 1.10 din aceste standarde, este necesar să se țină cont de factorii de fiabilitate A în combinații de sarcină p s. ale căror valori trebuie luate conform clauzei 3.2 din capitolul SNiP 11-50-74.

1.15. Mărimea contrapresiunii apei în secțiunile de proiectare ale elementelor trebuie determinată ținând cont de condițiile reale de funcționare

structurilor în perioada de exploatare, precum și luarea în considerare a măsurilor de proiectare și tehnologice (clauza 1.7 din prezentele

standarde) care ajută la creșterea rezistenței la apă a betonului și la reducerea contrapresiunii.

În elementele sub presiune și din beton subacvatic și structuri din beton armat ale structurilor hidraulice, calculate în conformitate cu clauza 1.10 din aceste standarde, contrapresiunea apei este luată în considerare ca forță volumetrică.

În elementele rămase, contrapresiunea apei este luată în considerare ca forță de tracțiune aplicată în secțiunea de proiectare luată în considerare.

Contrapresiunea apei este luată în considerare atât la calcularea secțiunilor care coincid cu cusăturile de beton, cât și a secțiunilor monolitice.

1.16. La calcularea rezistenței elementelor tensionate central și excentric cu o diagramă clară a tensiunilor și calcularea rezistenței secțiunilor elementelor din beton armat înclinate pe axa longitudinală a elementului, precum și la calcularea elementelor din beton armat pentru formarea fisurilor , se presupune că contrapresiunea variază conform unei legi liniare pe toată înălțimea secțiunii.

În secțiunile elementelor de încovoiere, comprimate excentric și de tracțiune excentric cu o diagramă de tensiuni cu două cifre calculată în funcție de rezistență, fără a lua în considerare munca betonului în zona secțiunii tensionate, contrapresiunea apei trebuie luată în considerare în zona tensionată a secțiunea sub formă de presiune hidrostatică totală pe partea feței de tracțiune și nu se ia în considerare în zona comprimată a secțiunii.

În secțiunile elementelor cu o diagramă neechivocă a tensiunilor de compresiune, contrapresiunea nu este luată în considerare.

Înălțimea zonei comprimate a secțiunii de beton se determină pe baza ipotezei secțiunilor plane; în acest caz, în elementele nerezistente la fisuri, nu se ia în considerare lucrul betonului la întindere, iar forma diagramei de tensiuni din beton în zona secțiunii comprimate se presupune a fi triunghiulară.

În elementele cu o secțiune transversală de configurație complexă, în elementele care utilizează măsuri structurale și tehnologice și în elementele calculate în conformitate cu clauza 1.10 din aceste standarde, valorile forțelor de contrapresiune a apei trebuie determinate pe baza rezultatelor studiilor experimentale. sau calcule de filtrare.

Notă. Tipul stării de solicitare a elementului se stabilește pe baza ipotezei secțiunilor plane fără a ține cont de forța contrapresiunii apei.

1.17. La determinarea forțelor în structurile din beton armat static nedeterminate, cauzate de efectele temperaturii sau tasarea suporturilor, precum și la determinarea presiunii reactive a solului, rigiditatea elementelor trebuie determinată ținând cont de formarea de fisuri în ele și de curajul betonului, cerințe pentru care sunt prevăzute la paragrafe. 4.6 și 4.7 din aceste standarde.

În calculele preliminare, este permis să se ia rigiditatea la încovoiere și la tracțiune a elementelor nerezistente la fisuri egale cu 0,4 din rigiditatea la încovoiere și la tracțiune. determinată la modulul iniţial de elasticitate al betonului.

Notă. Elementele nerezistente la fisuri includ elemente calculate în funcție de dimensiunea deschiderii fisurii; la crack-resistant – calculat în funcție de formarea fisurilor.

1.18. Calculul elementelor structurale pentru rezistență trebuie efectuat cu un număr de cicluri de schimbare a sarcinii de 2-10® sau mai mult pe toată durata de viață de proiectare a structurii (părți de curgere ale unităților hidraulice, deversor, plăci rezervoare de apă, structuri subgeneratoare, etc.).

1.19. La proiectarea structurilor din beton armat precomprimat ale structurilor hidraulice, trebuie îndeplinite cerințele capitolului SNiP P-21-75 și trebuie să se țină seama de coeficienții adoptați în aceste standarde.

1.20. La proiectarea structurilor masive precomprimate ancorate în bază, împreună cu calculele acestora, trebuie efectuate studii experimentale pentru a determina capacitatea portantă a dispozitivelor de ancorare, valorile de relaxare a tensiunilor în beton și ancore, precum și pentru a prescrie măsuri de protecție. ancore de coroziune. Proiectarea trebuie să prevadă posibilitatea retensionării sau înlocuirii ancorelor, precum și efectuarea de observații de control asupra stării ancorelor și a betonului.

2. MATERIALE PENTRU STRUCTURI DE BETON SI BETON ARMAT

2.1. Pentru structurile din beton și beton armat ale structurilor hidraulice, trebuie furnizat beton care să îndeplinească cerințele acestor standarde, precum și cerințele GOST-urilor relevante.

2.2. La proiectarea structurilor din beton și beton armat ale structurilor hidraulice, în funcție de tipul și proiectarea acestora

În timpul lucrării, sunt atribuite caracteristicile necesare betonului, numite clase de proiectare.

Proiectele trebuie să includă beton greu, ale cărui grade de proiectare trebuie să fie atribuite conform următoarelor criterii:

a) prin rezistența la compresiune axială (rezistența cubului), care este considerată a fi rezistența la compresiune axială a unei probe de referință - un cub, testat în conformitate cu cerințele GOST-urilor relevante. Aceasta caracteristica este principala si trebuie indicata in proiecte in toate cazurile pe baza calculelor structurale. Proiectele trebuie să furnizeze următoarele clase de beton în ceea ce privește rezistența la compresiune (abreviate ca „grade de proiectare>): M 75, M 100, M 150, M 200. M 250, M 300. M 350, M 400, M 450, M. 500, M 600;

b) prin rezistența la tracțiune axială, care este considerată a fi rezistența la tracțiune axială a probelor de control testate în conformitate cu standardele GOST. Această caracteristică trebuie atribuită în cazurile în care este de importanță primordială și este controlată în producție, și anume, atunci când calitățile de performanță ale structurii sau ale elementelor sale sunt determinate de lucrul betonului la întindere sau nu este permisă formarea de fisuri în elementele structurale. . Proiectele trebuie să includă următoarele clase de beton din punct de vedere al rezistenței la întindere axială: R10, R15, R20, R25, RZO, R35;

c) prin rezistența la îngheț, care se consideră a fi numărul de cicluri de înghețare și decongelare alternativă a probelor testate în conformitate cu cerințele standardelor GOST; această caracteristică este atribuită în funcție de GOST-urile relevante în funcție de condițiile climatice și de numărul de cicluri de proiectare de îngheț și dezgheț alternativ pe parcursul anului (conform observațiilor pe termen lung), ținând cont de condițiile de funcționare. Proiectele trebuie să includă următoarele grade de beton pentru rezistență la îngheț: Mrz 50, Mrz 75, Mrz 100, Mrz 150, Mrz 200, Mrz 300, Mrz 400, Mrz 500;

d) prin rezistența la apă, care este considerată cea mai mare presiune a apei la care infiltrarea apei nu este încă observată la testarea probelor în conformitate cu cerințele GOST. Această caracteristică este atribuită în funcție de gradientul de presiune, definit ca raportul dintre presiunea maximă în metri și grosimea conului

structuri în metri. Proiectele trebuie să includă următoarele grade de beton pentru rezistența la apă: B2, B4, B6, B8, B10, B12. În structurile din beton armat sub presiune care nu sunt rezistente la fisuri și în structurile nerezistente la fisuri, fără presiune ale structurilor offshore, gradul de proiectare al betonului pentru rezistența la apă trebuie să fie de cel puțin B4.

2.3. Pentru structurile masive din beton cu un volum de beton mai mare de 1 milion m 1 în proiect, este permisă stabilirea unor valori intermediare ale rezistenței standard a betonului, care vor corespunde gradației gradelor de rezistență la compresiune care diferă de gradația gradelor de rezistență la compresiune stabilită la paragraful 2.2 din aceste standarde.

2.4. Structurile din beton ale structurilor hidraulice ar trebui să facă obiectul unor cerințe suplimentare stabilite în proiect și confirmate prin studii experimentale pentru:

alungire extremă;

rezistență la apă agresivă;

absența interacțiunii dăunătoare între alcalii de ciment și agregate;

rezistenta la abraziune prin curgerea apei cu sedimente si sedimente in suspensie;

rezistență la cavitație;

expunerea chimică la diferite mărfuri;

generarea de căldură în timpul întăririi betonului.

2.5. Perioada de întărire (vechimea) betonului, corespunzătoare gradelor sale de proiectare pentru rezistența la compresiune, rezistența la întindere axială și rezistența la apă, este de obicei acceptată pentru structurile structurilor hidraulice fluviale 180 de zile, pentru structurile prefabricate și monolitice ale structurilor marine și prefabricate ale râului. structuri de transport 28 zile . Perioada de întărire (vechimea) betonului corespunzătoare gradului său de proiectare pentru rezistența la îngheț se presupune a fi de 28 de zile.

Dacă se cunoaște momentul încărcării efective a structurilor, metodele de construcție a acestora, condițiile de întărire a betonului, tipul și calitatea cimentului utilizat, este permisă stabilirea gradului de proiectare a betonului la o vârstă diferită.

Pentru structurile prefabricate, inclusiv structurile precomprimate, rezistența la revenire a betonului ar trebui să fie considerată mai mică de 70% din rezistența gradului de proiectare corespunzător.

2.6. Pentru elementele din beton armat din beton greu, concepute pentru acțiunea sarcinilor repetate, și elementele comprimate din beton armat ale structurilor cu tije (diguri precum pasajele supraevaluate pe piloți, piloți cochilii etc.) este necesar.

utilizați un grad de proiectare de beton nu mai mic de M 200.

2.7. Pentru elementele precomprimate, trebuie adoptate clasele de proiectare ale betonului pentru rezistența la compresiune:

nu mai puțin de M 200 - pentru structuri cu armare cu tije;

nu mai puțin de M 250 - pentru structuri cu sârmă de armare de mare rezistență;

nu mai puțin de M 400 - pentru elementele scufundate în pământ prin antrenare sau vibrare.

2.8. Pentru a îngloba îmbinările elementelor structurilor prefabricate, care în timpul funcționării pot fi expuse la temperaturi negative ale aerului exterior sau a apei agresive, trebuie utilizat beton din clasele de proiectare pentru rezistența la îngheț și rezistența la apă nu mai mică decât elementele acceptate care se îmbină.

2.9. Este necesar să se prevadă utilizarea pe scară largă a aditivilor surfactanți (SDB, SNV etc.). precum și utilizarea cenușii zburătoare de la centralele termice și a altor aditivi fin dispersați care îndeplinesc cerințele reglementărilor relevante ca aditiv mineral activ

documente pentru prepararea betonului si mortarelor.

Notă. În zonele structurilor supuse înghețului și dezghețului alternativ, nu este permisă utilizarea cenușii zburătoare sau a altor aditivi minerali fini la beton.

2.10. Dacă, din motive tehnice și economice, este recomandabil să se reducă sarcina din greutatea proprie a structurii, este permisă utilizarea betonului pe agregate poroase, ale căror clase de proiectare sunt adoptate în conformitate cu capitolul SNiP 11-21-75. .

CARACTERISTICI STANDARD ȘI DE PROIECTARE ALE BETONULUI

2.11. Valorile rezistențelor standard și de proiectare ale betonului, în funcție de gradele de proiectare ale betonului pentru rezistența la compresiune și rezistența la întindere axială, trebuie luate conform tabelului. 1.

2.12. Coeficienții condițiilor de funcționare a betonului pentru calcularea structurilor pe baza stărilor limită ale primului grup trebuie luați conform tabelului. 2.

La calcularea în funcție de stările limită ale celei de-a doua grupe, coeficientul condițiilor concrete de funcționare se ia egal cu unitatea, pentru ns-

tabelul 1

Rezistența betonului Vmh

Calitatea de proiectare a betonului greu	rezistențe standard: rezistențe de proiectare pentru stările limită din a doua grupă, kgf/cm 1		rezistențe calculate pentru stările limită ale primului grup, kgf/cm"
	compresiune axiala (rezistenta primara) Jpr "Y"r si	tensiune axiala	compresiune axială (rezistență) I V r	tensiune axială *9
		La fel de puternic ca un arici
	Prin rezistența la tracțiune

Notă. Furnizarea valorilor rezistențelor standard indicate în tabel. 1. se stabilește egal cu 0,95 (cu un coeficient de variație de bază de 0,135), cu excepția structurilor hidraulice masive: gravitație. baraje arcuite, cu contrafort de masă etc.. pentru care asigurarea rezistenței standard este setată la 0,9 (cu un coeficient de variație de bază de 0,17).

includerea calculelor sub acțiunea unei sarcini repetate în mod repetat.

masa 2

2.13. Rezistența de proiectare a betonului la calcularea structurilor din beton armat pentru rezistență /? P r și R r se calculează prin înmulțirea valorilor corespunzătoare ale rezistenței betonului /?pr n /? p pe coeficientul condițiilor de funcționare a televizorului. acceptate conform tabelului 3 dintre aceste standarde.

2.14. Rezistența standard a betonului la compresiune totală R& trebuie determinată de formulă

**„, + * d-o,) a și (1)

unde A este coeficientul adoptat pe baza rezultatelor studiilor experimentale; în lipsa acestora, pentru betonul de clase de proiectare M 200, M 250, M 300, M 350, coeficientul A trebuie determinat prin formula

oj - cea mai mică valoare absolută a tensiunii principale, kgf/cm g; ag este coeficientul de porozitate efectivă, determinat prin studii experimentale;

Rezistențele de proiectare sunt determinate conform tabelului. 1 în funcție de valoarea prin interpolare.

2.15. Valoarea modulului inițial de elasticitate al betonului la compresiune și tensiune £ 0 trebuie luată din tabel. 4.

Se presupune că coeficientul inițial de deformare transversală al betonului c este egal cu 0,15, iar modulul de forfecare al betonului G este egal cu 0,4 din valorile corespunzătoare £в-

Tabelul 3

unde și un byax sunt, respectiv, cele mai mici și cele mai mari solicitări din beton în interior

ciclu de schimbare a sarcinii.

Notă. Valorile coeficientului m61 pentru beton, gradul căruia se stabilește la vârsta de 28 de zile, se adoptă în conformitate cu capitolul SNiP 11-21-75.

Tabelul 4

Notă. Valori de tabel 4 Modulul inițial de elasticitate al betonului pentru structurile de clasa 1 ar trebui clarificat pe baza rezultatelor studiilor experimentale.

Greutatea volumetrică a betonului greu, în lipsa datelor experimentale, poate fi luată egală cu 2,3-2,5 t/m*.

ARMATURI

2.16. Pentru a arma structurile din beton armat ale structurilor hidraulice, armătura trebuie utilizată în conformitate cu capitolele din SNiP P-21-75. SNiP 11-28-73 protecția structurilor clădirii împotriva coroziunii”, GOST actual sau specificații tehnice aprobate în modul prescris.

CARACTERISTICI STANDARD ȘI DE PROIECTARE ALE ARMATURILOR

2.17. Valorile rezistențelor standard și de proiectare ale principalelor tipuri de armături utilizate în structurile din beton armat

Tabelul 5

	de reglementare	Rezistența de proiectare a armăturii pentru stările limită ale primului grup, kgf/cm*
	rezistenţă	întinderea
Tipul și clasa de fitinguri	Rg și rezistența la rupere calculată pentru stările limită ale celui de-al doilea grup *a 11 - kgf/cm*	longitudinal, transversal (cleme și tije îndoite) atunci când calculez secțiuni înclinate în acest punct, îndoiesc momentul minim „a”	transversal (cleme și ÎNDOIT tije) la calcularea secțiunilor înclinate și a acțiunii p- piper si-*a-x
Clasa de armare a barei:
Clasa de armături de sârmă:
diametrul B-I
VR-I cu un diametru de 3-4 mm
VR-I cu diametrul de 5 mm

* În cadre sudate pentru cleme din armătură IM clasa A. al cărui diametru este mai mic decât */" diametrul tijelor longitudinale, valoarea lui /?".* se ia egal cu 2400 kgf/cm*.

Note: I. Valorile L forjate sunt date pentru cazul utilizării armăturii din sârmă din clasele B-I și Bp I în cadre ayashma.

2. În lipsa aderenței între armătură și beton, c se ia egal cu zero.

3. Oțelul de armare din clasele A-IV și A-V este permis în conformitate cu. modificarea numai pentru structurile precomprimate

structurile hidraulice, în funcție de clasa de armătură, trebuie luate conform tabelului. 5.

Caracteristicile de reglementare și de proiectare ale altor tipuri de fitinguri trebuie luate conform instrucțiunilor din capitolul SNiP 11-21-75.

2.18. Coeficienții condițiilor de funcționare pentru armăturile neprecomprimate trebuie luați conform tabelului. 6 din aceste standarde și armătură precomprimată conform tabelului. 24 de capitole din SNiP 11-21-75.

Tabelul b

Notă. În prezența mai multor factori. funcţionând simultan, produsul coeficienţilor corespunzători condiţiilor de funcţionare este introdus în calcul.

Coeficientul condițiilor de funcționare a armăturii pentru calcule bazate pe stările limită ale celui de-al doilea grup se ia egal cu unitatea.

2.19. Rezistența de proiectare a armăturii cu tije de tracțiune neprecomprimate R la calcularea structurilor din beton armat pentru rezistență ar trebui determinată de formula

/? în ■ t a, R t , (3)

unde t w\ este coeficientul conditiilor de munca, calculat prin formula

unde este cofactorul, luând în considerare clasa de armătură, adoptată conform tabelului.

k i - coeficient luând în considerare diametrul armăturii, luat conform tabelului. 8;

k c - coeficient luând în considerare tipul îmbinării sudate, adoptat conform tabelului. 9;

p, = coeficientul de asimetrie a ciclului,

unde a *i*n și a, μs sunt tensiunile minime și, respectiv, maxime în armătura de tracțiune.

Armatura la tractiune pentru rezistenta nu se calculeaza daca valoarea coeficientului t a1, determinata prin formula (4), este mai mare decat unu.

Tabelul 7

Clasa de armare

Valoarea coeficientului * in

Tabelul 8

Diametrul fitingurilor, mm
Valoarea coeficientului

Notă. Pentru valorile intermediare ale diametrului armăturii, valoarea coeficientului »d este determinată prin interpolare.

Tabelul 9

Notă. Pentru armăturile care nu au îmbinări cap la cap sudate, valoarea lui k e se ia egală cu unu.

2.20. Rezistențele de proiectare ale armăturii la calculul rezistenței structurilor precomprimate se determină în conformitate cu capitolul SNiP 11-21-75.

2.21. Valorile modulului de elasticitate al armăturii neprecomprimate și ale armăturii cu tije precomprimate sunt luate conform tabelului. 10 dintre aceste standarde; Valorile modulului elastic de armătură de alte tipuri sunt preluate din tabel. Capitolul 29 din SNiP P-21-75.

2.22. La calcularea structurilor din beton armat pentru rezistență, trebuie luate în considerare deformațiile inelastice din zona comprimată a betonului.

Tabelul 10

prin reducerea modulului elastic al betonului, luând coeficienții de reducere a armăturii la beton n” conform tabelului 11.

Tabelul II

Calitatea de proiectare a betonului
factor de reducere n"

3. CALCULUL ELEMENTELOR

STRUCTURI DIN BETON SI BETON ARMAT DUPA STARI LIMITATE ALE PRIMULUI GRUP

CALCULUL ELEMENTELOR DE BETON DUPA REZISTENTA

3.1. Calculul rezistenței elementelor structurilor din beton trebuie efectuat pentru secțiuni. normale pe axa lor longitudinală și elemente calculate în conformitate cu clauza 1.10 din aceste standarde - pentru zonele de acțiune ale tensiunilor principale.

În funcție de condițiile de funcționare ale elementelor, acestea se calculează atât fără a lua în considerare, cât și ținând cont de rezistența betonului în zona secțiunii de tracțiune.

Fără a ține cont de rezistența betonului în zona secțiunii de tracțiune, se calculează elemente comprimate excentric, în care, în funcție de condițiile de funcționare, este permisă formarea de fisuri.

Luând în considerare rezistența betonului în zona secțiunii de întindere, se calculează toate elementele de încovoiere, precum și elementele comprimate centric în care, în funcție de condițiile de funcționare, nu este permisă formarea de fisuri.

3.2. Structuri din beton, a căror rezistență este determinată de rezistența betonului

zona de secțiune trasă este permisă pentru utilizare dacă formarea de fisuri în ele nu duce la distrugere, deformații inacceptabile sau o încălcare a impermeabilității structurii. În acest caz, este obligatoriu să se verifice rezistența la fisurare a elementelor unor astfel de structuri, ținând cont de influențele temperaturii și umidității, în conformitate cu secțiunea 5 din aceste standarde.

3.3. Calculul elementelor de beton comprimat exterior fără a ține cont de rezistența betonului în zona secțiunii de tracțiune se efectuează pe baza rezistenței betonului la compresiune, care este caracterizată în mod convențional de solicitări egale cu /? etc inmultit cu coeficientii conditiilor concrete de functionare, cei.

3.4. Influența deformarii elementelor de beton comprimat centric asupra capacității lor portante se ia în considerare prin înmulțirea mărimii forței maxime percepute de secțiune cu coeficientul<р, принимаемый по табл. 12.

Tabelul 12

Denumiri adoptate în tabel. 12:

lungimea U-calculată a elementului;

b - cea mai mică dimensiune a unei secțiuni drepte; r - cea mai mică rază de rotație a secțiunii.

Atunci când se calculează elemente flexibile din beton la -->10 sau ->35, ar trebui să se țină cont

influența sarcinii pe termen lung asupra capacității portante a structurii în conformitate cu capitolul SNiP 11-21-75 cu introducerea coeficienților de proiectare adoptați în aceste standarde.

Elemente flexibile

3.5. Calculul elementelor de îndoire a betonului trebuie făcut conform formulei

/k M< т А те /?„ 1Г Т, (5)

unde t A este un coeficient determinat în funcție de înălțimea secțiunii conform tabelului. 13;

momentul de rezistență pentru fața tensionată a secțiunii, determinat cu

Tabelul 13

tinand cont de proprietatile neelastice ale betonului dupa formula B\-y1Gr. (6)

unde y este un coeficient care ține cont de influența deformațiilor plastice ale betonului în funcție de forma și raportul dimensiunilor secțiunii transversale, acceptate conform lril. 1;

Nop este momentul de rezistență pentru fața de tracțiune a secțiunii, determinat ca pentru un material elastic.

Pentru secțiuni de forme mai complexe, spre deosebire de datele din anexă. 1, W r trebuie determinată în conformitate cu clauza 3.5 din capitolul SNiP 11-21-75.

Elemente comprimate excentric

3.6. Elementele din beton comprimat excentric care nu sunt expuse la apă agresivă și nu rezistă la presiunea apei trebuie calculate fără a ține cont de rezistența betonului în zona secțiunii tensionate, presupunând

Orez. 1. Schema forțelor și diagrama tensiunilor într-o secțiune normală pe axa longitudinală a unui element de beton comprimat ancestral, calculată fără a ține cont de rezistența betonului în zona de tracțiune în -■ presupunând o diagramă dreptunghiulară a tensiunilor de compresiune; b - ■ presupunând o diagramă triunghiulară a tensiunilor de compresiune

Diagrama dreptunghiulară Zhenin a tensiunilor de compresiune (Fig. 1, a) conform formulei

k n n c N /P<5 Рпр Рб>ȘI)

unde Гс este aria secțiunii transversale a zonei comprimate de beton, determinată din condiția ca centrul său de greutate să coincidă cu punctul de aplicare al forțelor externe rezultate.

Notă. În secțiunile calculate folosind formula (7), valoarea excentricității e 0 a forței de proiectare în raport cu centrul de greutate al secțiunii nu trebuie să depășească 0,9 din distanța y de la centrul de greutate al secțiunii până la marginea cea mai solicitată.

3.7. Elementele comprimate viscentric ale structurilor din beton expuse la presiuni agresive sau susceptibile la presiunea apei, fără a ține cont de rezistența zonei secțiunii de tracțiune, trebuie calculate presupunând o diagramă triunghiulară a tensiunilor de compresiune (Fig. 1.6); în acest caz, efortul de compresiune al muchiei c trebuie să satisfacă condiția

<р т<5 /? П р ° < 8)

Secțiunile dreptunghiulare sunt calculate folosind formula

3 M0.5A-,o) S " Pm

3.8. Luând în considerare rezistența zonei secțiunii de tracțiune, elementele comprimate centric ale structurilor de beton ar trebui calculate din condiția limitării mărimii tensiunilor marginale de tracțiune și compresiune folosind formulele:

*vp e y’)<* Y «а "Ь Яр: O0)

"s (°.v -■ +-7)< Ф «в. О»

unde și W c sunt momentele de rezistență, respectiv, pentru fața întinsă și comprimată a secțiunii.

Folosind formula (11), este, de asemenea, posibil să se calculeze structuri de beton comprimat excentric cu o diagramă clară a tensiunilor.

CALCULUL ELEMENTELOR DE BETON ARMAT DUPA REZISTENTA

3.9. Calculul rezistenței elementelor structurilor din beton armat trebuie efectuat pentru secțiuni care sunt simetrice față de planul forțelor care acționează M. N și Q, normal pe axa lor longitudinală, precum și pentru secțiunile înclinate cel mai mult față de aceasta. direcție periculoasă.

3.10. La instalarea elementelor de armare de diferite tipuri și clase într-o secțiune, aceasta este inclusă în calculul rezistenței cu rezistențele de proiectare corespunzătoare.

3.11. Calculul elementelor pentru torsiune cu încovoiere și pentru acțiunea locală a sarcinilor (compresie locală, împingere, rupere și calculul pieselor înglobate) poate fi efectuat în conformitate cu metodologia prezentată în capitolul SNiP P-21-75, ținând cont de coeficienții adoptați în aceste standarde.

CALCUL PRIN REZISTA SECȚIUNILOR NORMALE AXEI LONGITUDINALE A ELEMENTULUI

3.12. Determinarea forțelor limitatoare în secțiunea normală pe axa longitudinală a elementului trebuie făcută în ipoteza că zona de întindere a betonului s-a defectat, presupunând condiționat ca tensiunile din zona comprimată să fie distribuite de-a lungul unei diagrame dreptunghiulare și egale cu motfnp. iar tensiunile din armătură nu sunt mai mari de t l I a și, respectiv, t «/? a.s, pentru armătura de tracțiune și comprimată.

3.13. Pentru elementele îndoite, comprimate excentric sau întinse excentric cu o excentricitate mare, se calculează secțiunile normale pe axa longitudinală a elementului, când forța externă acționează în planul axei de simetrie a secțiunii și armătura este concentrată la margini. a elementului perpendicular pe planul specificat, trebuie efectuată în funcție de raportul dintre înălțimea relativă a zonei comprimate £=

Determinată din condiția de echilibru și

valoarea limită a înălțimii relative a zonei comprimate Ir. în care starea limită a elementului are loc concomitent cu realizarea tensiunilor în armătura de întindere. egală cu rezistenţa calculată m a R t .

Elementele din beton armat care sunt îndoite și întinse excentric cu excentricități mari, de regulă, trebuie să îndeplinească condiția Pentru elemente, sim.

metrică raportată la planul de acțiune al momentului și al forței normale, armate cu armătură fără pretensionare, valorile la limită |i trebuie luate conform tabelului. 14.

Tabelul 14

3.14. Dacă înălțimea zonei comprimate, determinată fără a ține cont de armătura comprimată, este mai mică de 2a”, atunci armătura comprimată nu este luată în considerare în calcul.

Elemente flexibile

3.15. Calculul elementelor de beton armat îndoit (Fig. 2), în conformitate cu condițiile clauzei 3.13 din aceste standarde, trebuie făcut conform formulelor:

k l p s M ^ /i$ R a r S& 4* i? a I a> c S*; (12)

Orez. 2. Schema forțelor și diagrama tensiunilor în secțiunea normală pe axa longitudinală a elementului din beton armat la încovoiere, la calculul rezistenței acestuia

3.16. Calculul elementelor pliabile cu secțiune transversală dreptunghiulară trebuie făcut:

la £^£i conform formulelor:

p s M< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T,/?, e ^(A,-a"); (14)

/ya și/?| - eu| I a _ c fj * yage Rnp A x\ (15

pentru £>£« conform formulei (15). luând r «=» «ъпЛо-

Elemente comprimate ocentric

3.17. Calculul elementelor din beton armat comprimat excentric (Fig. 3) la £<|я следует производить по формулам:

l cu N e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l s ^ „ t 6 I pr Fa -1- /i, I a- s F" - /i a Ya. F, . (17)

3.18. Calculul elementelor comprimate excentric cu secțiune transversală dreptunghiulară trebuie efectuat:

pentru £^|i conform formulelor:

A și eu cu /V e

T,I,.c^ (A#-o"); (18)

A n p s LG ^tvYaprAdg + t* I a s F" - m t I. F a ; (19)

Pentru £>|i - tot conform formulei (18) și formulelor:

*N l s A "- t b Yapr A lg ■+ t„ I a s F" - /I, a a I*; (20)

iar pentru elementele din beton de grade mai mari de M 400, calculul trebuie făcut în conformitate cu clauza 3.20 din capitolul SNiP P-21-75, ținând cont de coeficienții de proiectare adoptați în aceste standarde.

3.19. Trebuie făcut calculul elementelor comprimate excentric cu flexibilitate ---^35 și elementelor cu secțiune transversală dreptunghiulară cu -~^10

se efectuează ținând cont de deformarea atât în ​​planul de excentricitate al forței longitudinale, cât și în planul normal acesteia în conformitate cu paragrafele. 3.24. și 3.25 capitole din SNiP 11-21-75.

Elemente intinse central

3.20. Calculul elementelor din beton armat tensionat central trebuie făcut conform formulei

*.p cu AG<т,Я в Г.. (22)

3.21. Calculul rezistenței la tracțiune a învelișurilor din beton armat cu oțel ale conductelor rotunde de apă sub acțiunea presiunii interne uniforme a apei trebuie făcut conform formulei

A„p cu AG<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

unde N este forța din carcasă datorată presiunii hidrostatice, ținând cont de componenta hidrodinamică;

F 0 și R sunt, respectiv, aria secțiunii transversale și rezistența calculată la rupere a carcasei de oțel, determinate în conformitate cu capitolul SNiP I-V.3-72 „Structuri din oțel. Standarde de proiectare

Elemente întinse excentric

Orez. 3- Schema forțelor și diagrama tensiunilor într-o secțiune normală pe axa longitudinală a unui element din beton armat comprimat unghiular, la calculul rezistenței acestuia

3.22. Calculul elementelor din beton armat tensionate excentric trebuie efectuat: la excentricități mici, dacă forța N

aplicat între forțele rezultante din armătură (Fig. 4, a), după formulele:

^ fn t R t S t ‘, (25)

Orez. 4. Schema forțelor și diagrama tensiunilor în secțiunea normală pe axa longitudinală a unui element din beton armat necorodat, la calculul rezistenței acestuia

a - forța longitudinală N se aplică între forțele rezultante din armătura A și L"; 6 - forța longitudinală N se aplică "în cadrul distanței dintre forțele rezultante din armătura A și A"

la excentricități mari, dacă forța N se aplică în afara distanței dintre forțele rezultante din armătură (Fig. 4.6), după formulele:

^pr $$ + i*a I Shsh e ^a * (26)

*■ i e LG ■■ t w Yash F»~~ /i, R t t - fflj /?sau ^v (27)

3.23. Calculul elementelor tensionate excentric cu secțiune transversală dreptunghiulară trebuie efectuat:

a) dacă între forțele rezultante din armătură se aplică forța N, după formulele:

* > n c ArB

k a n c Ne"

b) dacă forța N se aplică în afara distanței dintre forțele rezultante din armătură:

la K£l după formulele:

kuncNt^m^Rap bх (A* - 0,5х) +

+ „b*sh.shK (30)

ku^N Ш| /? # Fj - m, e - nij /? pr b x (31) cu 1>Ir nici o formulă (31), luând x=.

CALCUL PE SECȚIUNEA REZISTENTĂ. INCLINAT PE AXA LONGITUDINALA A ELEMENTULUI.

ASUPRA ACȚIUNII FORȚEI TRANSVERSALE ȘI MOMENTULUI DE ÎNCOLARE

3.24. La calcularea secțiunilor înclinate pe axa longitudinală a elementului, condiția * și l 0 trebuie îndeplinite pentru acțiunea forței transversale<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

unde b este lățimea minimă a elementului în secțiune.

3.25. Calculul armăturii transversale nu se efectuează pentru secțiuni de elemente în cadrul cărora este îndeplinită condiția

A, p e<г

unde Qc este forța laterală percepută de betonul zonei comprimate într-o secțiune înclinată, determinată de formula<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gdr k - coeficient acceptat de L - 0,5+ +25-

Înălțimea relativă a zonei comprimate a secțiunii £ este determinată de formulele: pentru elementele de îndoire:

pentru elemente comprimate excentric și întinse excentric cu excentricitate mare

» Fa Yash, * f36.

BA* /? vr * BA,/?„р * 1 *

unde semnul plus este luat pentru elementele comprimate excentric și semnul minus pentru elementele întinse excentric.

Unghiul dintre secțiunea înclinată și axa longitudinală a elementului 0 este determinat de formulă

teP--*7sr~t (37)

unde M și Q sunt, respectiv, momentul încovoietor și forța tăietoare în secțiunea normală care trece prin capătul secțiunii înclinate în zona comprimată.

Pentru elementele cu înălțimea secțiunii de 60 cm, valoarea Qc, determinată prin formula (34), ar trebui redusă de 1,2 ori.

Valoarea tgP determinată prin formula (37) trebuie să îndeplinească condiția 1,5^ >W>0,5.

Notă. Pentru elementele întinse în exterior cu excentricități mici, ar trebui să luați

3.26. Pentru structurile de plăci, care funcționează spațial și pe o fundație elastică, calculul armăturii transversale nu se efectuează dacă condiția este îndeplinită

3.27. Calculul armăturii transversale în secțiuni înclinate ale elementelor de înălțime constantă (Fig. 5) trebuie făcut conform formulei

p cu Q| % £ m t /? a _ x F\ 4- 2 m t /? a _ X G 0 sin o-tQe. (39)

Orez. 5. Schema de forțe într-o secțiune înclinată pe axa longitudinală a unui element din beton armat, atunci când se calculează rezistența acestuia sub acțiunea forței de sarcină a - sarcina este aplicată din partea grătarului restricționat * „și cretă-t” ; b - sarcina aplicată din partea feței memsitei comprimate

unde Qi este forța transversală care acționează în secțiunea înclinată, adică rezultanta tuturor forțelor transversale din sarcina externă situată pe o parte a secțiunii înclinate luate în considerare;

2m a R ax Fx și Smatfa-xfoSincc - suma forțelor transversale percepute, respectiv, de clemele și tijele îndoite care traversează secțiunea înclinată; a este unghiul de înclinare a tijelor îndoite față de axa longitudinală a elementului într-o secțiune înclinată.

Dacă o sarcină externă acționează asupra unui element din partea marginii sale tensionate, așa cum se arată în Fig. 5, l, valoarea calculată a forței transversale Qi este determinată de formula Q.* co* p. (40)

unde Q este mărimea forței tăietoare în secțiunea de sprijin;

Qo este rezultanta sarcinii externe care acționează asupra elementului în lungimea proiecției secțiunii înclinate c pe axa longitudinală a elementului;

W este mărimea forței de contrapresiune care acționează în centrul înclinat, determinată în conformitate cu clauza 1.16 din aceste standarde.

Dacă o sarcină externă este aplicată pe fața comprimată a elementului, așa cum se arată în Fig. 5.6, atunci valoarea Q 0 din formula (40) nu este luată în considerare.

3.28. Dacă raportul dintre lungimea calculată a elementului și înălțimea acestuia este mai mic de 5, calculul elementelor din beton armat sub acțiunea forței transversale trebuie efectuat în conformitate cu clauza 1.10 din aceste standarde pentru tensiunile principale de întindere.

3.29. Calculul elementelor încovoiate și comprimate vâscos de înălțime constantă, armate cu cleme, se poate efectua în conformitate cu paragraful 3.34 din capitolul SNNP 11-21-75, ținând cont de coeficienții de proiectare k„. p.s. gp (t i. adoptat în aceste standarde.

3.30. Distanța dintre tijele transversale (cleme), între sfârșitul curbei precedente și începutul următoarei curbe, precum și între suport și capătul cotului cel mai apropiat de suport, nu trebuie să fie mai mare decât valoarea u* topor. determinat de formula

M

3.31. Pentru elementele de înălțime variabilă cu o margine întinsă înclinată (Fig. 6), în partea dreaptă a formulei (39) se introduce o forță transversală suplimentară Q*. egală cu proiecția forței în armătura longitudinală situată la fața înclinată pe normala la axa elementului, determinată de formula

Р'с 6. Schema forțelor într-o secțiune înclinată a unui element structural din beton armat cu o margine întinsă înclinată atunci când se calculează rezistența sa sub acțiunea forței transversale

unde M este momentul încovoietor în secțiunea normală pe axa longitudinală a elementului, care trece prin începutul secțiunii înclinate în zona de tensiune; r este distanța de la forța rezultantă din armătura A la forța rezultantă din zona comprimată a betonului din aceeași secțiune;

O - unghiul de înclinare al armăturii A față de axa elementului.

Notă. În cazurile în care înălțimea elementului scade odată cu creșterea momentului încovoietor, valoarea

3.32. Calculul unei consolă, a cărei lungime /* este egală sau mai mică decât înălțimea sa în secțiunea de referință L (consolă scurtă), trebuie efectuată folosind metoda teoriei elasticității, ca pentru un corp izotrop omogen.

Forțele de tracțiune determinate prin calcul în secțiunile consolei trebuie să fie complet absorbite de armătură la solicitări care nu depășesc rezistența calculată /? A. ţinând cont de coeficienţii adoptaţi în aceste standarde.

Pentru consolele cu înălțimea secțiunii constantă sau variabilă la I*^2 m este permisă luarea diagramei tensiunilor principale de întindere în secțiunea de sprijin sub formă de triunghi cu orientarea tensiunilor principale la un unghi de 45. ° în raport cu secțiunea de susținere.

Aria secțiunii transversale a clemelor sau coturilor care traversează secțiunea de susținere trebuie determinată folosind formulele:

P* » 0,71 F x , (44)

unde P este sarcina externă rezultată; a este distanța de la sarcina externă rezultată până la secțiunea de susținere.

3.33. Calculul secțiunilor înclinate pe axa longitudinală a elementului sub acțiunea unui moment încovoietor trebuie făcut conform formulei

*în p s M^m t R t F t z + S t, R, F 0 z 0 +2 t l R t F x z x , (45)

unde M este momentul tuturor forțelor externe (luând în considerare contrapresiunea) situate pe o parte a secțiunii înclinate luate în considerare, raportat la ax. trecerea prin punctul de aplicare a forțelor rezultante în zona comprimată și perpendicular pe planul de acțiune al momentului; m M R x F a z, 2m x R x F o z 0 . Zm a R x F x z x - suma momentelor de aproximativ aceeași axă, respectiv, din forțele din armătura longitudinală, în tijele îndoite și etrieri care traversează zona întinsă a secțiunii înclinate; g. g 0 . z x - forța umerii în armătura longitudinală. în tije și cleme îndoite față de aceeași axă (Fig. 7).

Orez. 7. Diagrama forțelor într-o secțiune înclinată față de axa longitudinală a unui element din beton armat, la calcularea rezistenței acestuia sub acțiunea unui moment încovoietor

Înălțimea zonei comprimate într-o secțiune înclinată, măsurată normal pe axa longitudinală a elementului, se determină în conformitate cu paragrafele. 3.14-3.23 din aceste standarde.

Calculul folosind formula (45) trebuie făcut pentru secțiunile testate pentru rezistență sub acțiunea forțelor transversale, precum și:

în secțiunile care trec prin puncte de schimbare în zona armăturii de tracțiune longitudinală (puncte de rupere teoretică a armăturii sau modificarea diametrului acesteia);

în locurile în care există o schimbare bruscă a dimensiunilor secțiunii transversale ale elementului.

3.34. Elementele cu înălțimea secțiunii constantă sau care variază ușor nu sunt calculate pe baza rezistenței secțiunii înclinate sub acțiunea unui moment încovoietor într-unul dintre următoarele cazuri:

a) dacă toată armătura longitudinală este adusă la suport sau la capătul elementului și are suficientă ancorare;

b) dacă elementele din beton armat sunt calculate în conformitate cu clauza 1.10 din prezentele standarde;

c) în plăci, structuri de lucru spațial sau în structuri pe fundație elastică;

d) dacă tijele întinse longitudinale, rupte pe lungimea elementului, sunt introduse dincolo de secțiunea normală, în care nu sunt cerute prin calcul, la o lungime<о, определяемую по формуле

unde Q este forța transversală în secțiunea normală care trece prin punctul de rupere teoretică a tijei;

F 0 . a - respectiv, aria secțiunii transversale și unghiul de înclinare a tijelor îndoite situate într-o secțiune de lungime<о;

Yr" este forța în cleme pe unitatea de lungime a elementului într-o secțiune de lungime până la, determinată de formula

d - diametrul tijei sparte, cm.

3.35. În îmbinările de colț ale structurilor masive din beton armat (Fig. 8), cantitatea necesară de armătură de proiectare F 0 este determinată din condiția rezistenței secțiunii înclinate care trece de-a lungul bisectoarei unghiului de reintrare sub acțiunea unui moment încovoietor. *

Orez. 8. Schema de armare a rosturilor de colț ale structurilor masive din beton armat

ta. În acest caz, umărul perechii interne de forțe r în secțiunea înclinată trebuie luat egal cu umărul perechii interne de forțe de cea mai mică înălțime A* a secțiunii rădăcină a elementelor de împerechere.

CALCULUL ELEMENTELOR DE BETON ARMAT PENTRU ANDURENTĂ

3.36. Calculul elementelor structurilor din beton armat pentru rezistență ar trebui efectuat prin compararea tensiunilor de margine din beton și armături la tracțiune cu rezistențele corespunzătoare calculate ale betonului.

și armătura R%, determinată în conformitate cu paragrafele. 2.13 și 2.19 din aceste standarde. Armatura comprimata nu este calculata pentru rezistenta.

3.37. În elementele rezistente la fisuri, tensiunile de margine în beton și armătură se determină prin calcul ca pentru un corp elastic dar pentru secțiunile date în conformitate cu clauza 2.22 din aceste standarde.

În elementele rezistente la stres, aria și momentul de rezistență al secțiunii reduse trebuie determinate fără a ține cont de zona de întindere a betonului. Tensiunile din armătură trebuie determinate în conformitate cu clauza 4.5 din aceste standarde.

3.38. În elementele structurilor din beton armat, la calcularea rezistenței secțiunilor înclinate, tensiunile principale de întindere sunt absorbite de beton dacă valoarea lor nu depășește R p. Dacă principalul

tensiunile de tracțiune depășesc R p, atunci rezultanta lor trebuie să fie complet transferată armăturii transversale la solicitări în ea egale cu rezistența de proiectare R,.

3.39. Mărimea tensiunilor principale de întindere despre g ar trebui determinată folosind formulele:

4. CALCULUL ELEMENTELOR STRUCTURILOR DIN BETON ARMAT DUPA STĂRI LIMITĂ ALE GRUPULUI AL DOILEA

CALCULUL ELEMENTELOR DE BETON ARMAT PENTRU FORMAREA FIURILOR

În formulele (48) -(50): o* și m - efort normal și, respectiv, forfecare în beton;

Ia este momentul de inerție al secțiunii reduse față de centrul său de greutate;

S n este momentul static al porțiunii de secțiune redusă situată pe o parte a axei, la nivelul căreia se determină tensiunile tangenţiale;

y este distanța de la centrul de greutate al secțiunii reduse până la linia la nivelul căreia se determină solicitarea;

b - lățimea secțiunii la același nivel.

Pentru elementele cu secțiune transversală dreptunghiulară, efortul tangenţial t poate fi determinat prin formula

unde 2=0,9 Lo-

În formula (48), tensiunile de întindere trebuie introduse cu semnul „plus”, iar tensiunile de compresiune cu semnul „minus”.

În formula (49), semnul minus este luat pentru elementele comprimate excentric, iar semnul plus pentru elementele întinse excentric.

Luând în considerare tensiunile normale care acționează în direcția perpendiculară pe axa elementului, tensiunile principale de întindere se determină în conformitate cu clauza 4.11 din capitolul SNiP N-21-75 (formula 137).

4.1. Calculul elementelor din beton armat pentru formarea fisurilor trebuie efectuat:

pentru elementele sub presiune situate într-o zonă cu nivel variabil al apei și supuse înghețului și dezghețului periodic, precum și pentru elementele care sunt supuse cerințelor de etanșeitate la apă, ținând cont de instrucțiunile LP. 1.7 și 1.15 din aceste standarde;

dacă există cerințe speciale pentru standardele de proiectare a anumitor tipuri de structuri hidraulice.

4.2. Calculul formării fisurilor normale pe axa longitudinală a elementului trebuie efectuat:

a) pentru elementele întinse central conform formulei

n c ff

b) pentru elementele pliabile conform formulei

"cm<т л у/?рц V, . (53)

unde shi și y sunt coeficienți adoptați conform instrucțiunilor din clauza 3.5 din aceste standarde;

Momentul de rezistență al secțiunii reduse, determinat de formulă

aici 1 a este momentul de inerție al secțiunii reduse;

y с este distanța de la centrul de greutate al secțiunii reduse la fața comprimată;

c) pentru elemente comprimate excentric conform formulei

unde F a este aria secțiunii transversale reduse;

d) pentru elemente întinse excentric conform formulei

4.3. Calculul formării fisurilor sub acțiunea unei sarcini repetate în mod repetat trebuie făcut din condiție

n s ** YATs * n (57)

unde op este tensiunea maximă normală de întindere în beton, determinată prin calcul în conformitate cu cerințele clauzei 3.37 din aceste standarde.

CALCULUL ELEMENTELOR DE BETON ARMAT PRIN DESCHIDEREA FIURILOR

4.4. Lățimea deschiderii fisurii a t mm normală pe axa longitudinală a elementului trebuie determinată prin formula

o t -*S d "1 7 (4-100 c) V" (58)

unde k este coeficientul luat egal cu: pentru elementele încovoiate și comprimate excentric - 1; pentru elemente întinse central și excentric - 1,2; cu un aranjament pe mai multe rânduri de armătură - 1,2;

C d - coeficient luat egal atunci când se ia în considerare:

sarcini pe termen scurt - 1;

sarcini permanente și temporare pe termen lung - 1,3;

sarcină repetată în mod repetat: în stare uscată la aer a betonului - C a -2-p a. unde p* este coeficientul de asimetrie a ciclului;

în starea saturată de apă a betonului - 1,1;

1) - coeficient luat egal cu: pentru armarea barelor: profil periodic - 1; neted - 1.4.

cu armare de sarma:

profil periodic - 1,2; neted - 1,5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

luate egale cu p=.---, dar nu

mai mult de 0,02; d - diametrul barelor de armare, mm.

pentru elementele întinse central

pentru elemente întinse excentric și comprimate excentric la excentricități mari

N (e ± z) F*z

În formulele (59) și (61): r - umărul perechii interne de forțe, luat pe baza rezultatelor calculului de rezistență al secțiunii;

e este distanța de la centrul de greutate al ariei secțiunii transversale a armăturii A până la punctul de aplicare a forței longitudinale JV.

În formula (61), semnul „plus” este luat pentru tensiunea excentrică, iar semnul „minus” pentru compresia excentrică.

Pentru elementele întinse excentric la excentricități mici, o a ar trebui determinată folosind formula (61) cu valoarea e-far b înlocuită

După suma -- --- pentru fitinguri

A și „a _- --- pentru fitingurile A”.

Lățimea deschiderii fisurii determinată prin calcul în absența măsurilor speciale de protecție prevăzute în clauza 1.7 din aceste standarde nu trebuie să depășească valorile date în tabel. 15.

COMITETUL DE STAT PENTRU CONSTRUCȚII URSS

(GOSSTROY URSS)

CONSTRUCTIE

NORME SI REGULI

DISPOZIȚII GENERALE

CONSTRUCTIE

TERMINOLOGIE

Moscova STROYIZDAT 1980

Capitolul SNiP I-2 „Terminologia construcțiilor” a fost elaborat de Institutul Central de Informații Științifice despre Construcții și Arhitectură (TSINIS), Departamentul de Reglementare Tehnică și Standardizare și Departamentul de Estimare Norme și Prețuri în Construcții al Comitetului de Stat al Construcțiilor URSS cu participarea institutelor de cercetare și proiectare - autorii capitolelor corespunzătoare din SNiP.

Având în vedere că acest capitol, inclus în structura Normelor și Regulilor de Construcție (SNiP), a fost elaborat pentru prima dată, este emis sub forma unui proiect cu clarificare ulterioară, aprobare de către Comitetul de Stat pentru Construcții al URSS și reeditat în 1983.

Sugestii și comentarii cu privire la termenii individuali și definițiile acestora care au apărut la aplicarea capitolului, precum și la includerea termenilor suplimentari dați în capitolele din SNiP, vă rugăm să trimiteți la VNIIIS (125047, Moscova, A-47, Gorky St., 38). ).

Comitetul editorial: ingineri Sychev V.I., Govorovsky B.Ya., Shkinev A.N., Lysogorsky A.A., Bayko V.I., Shlemin F.M., Tishenko V.V., Demin I.D., Denisov N. .AND.(Gosstroy URSS), candidați de tehnică. stiinte Eingorn M.A.Și Komarov I.A.(VNIIIS).

1. INSTRUCȚIUNI GENERALE

1.1 . Termenii și definițiile acestora din acest capitol trebuie utilizați la întocmirea documentelor de reglementare, a standardelor de stat și a documentației tehnice pentru construcții.

Definițiile date pot fi modificate, dacă este necesar, sub formă de prezentare, fără a încălca limitele conceptelor.

1.2 . Acest capitol include termenii de bază dați în capitolele I - IV corespunzătoare din Codurile și Regulile de Construcție (SNiP), pentru care nu există definiții sau apar interpretări diferite.

1.3 . Termenii sunt aranjați în ordine alfabetică. În termeni compuși formați din definiții și cuvinte definite, cuvântul principal definit de sens este dat pe primul loc, cu excepția termenilor general acceptați care denotă denumirile documentelor (Prețuri unitare regionale unificate - EREP; Coduri și reglementări de construcții - SNiP; Indicatori integrați). a costurilor de construcție - UPSS ; Standarde de deviz extins - USN), sisteme (Automated construction management system - ASUS), precum și termeni cu abrevieri general acceptate (plan general - plan general; plan general de construcție - plan de construcție; antreprenor general - antreprenor general ).

În Indexul termenilor, termenii compuși sunt prezentați în cea mai comună formă în literatura normativă și științifico-tehnică (fără a schimba ordinea cuvintelor).

Numele termenilor sunt date în primul rând la singular, dar uneori, în conformitate cu terminologia științifică acceptată, la plural.

Dacă un termen are mai multe semnificații, atunci acestea sunt de obicei combinate într-o singură definiție, dar fiecare semnificație este evidențiată în cadrul ultimei.

2. TERMENI ŞI DEFINIŢIILE LOR

SISTEM DE CONTROL AUTOMATCONSTRUCTIE(ASUS)- un set de metode administrative, organizatorice, economice si matematice, echipamente informatice, echipamente de birou si echipamente de comunicatii, interconectate in procesul de functionare a acestora, pentru luarea deciziilor corespunzatoare si verificarea implementarii lor.

ADEZIUNE- aderența unor corpuri solide sau lichide diferite care ating suprafețele lor, cauzată de interacțiunea intermoleculară.

ANCORĂ- un dispozitiv de prindere înglobat în orice structură fixă ​​sau în pământ.

LEMN ANTIFOC - impregnarea profundă sau de suprafață a lemnului cu o soluție de substanțe chimice sau amestecuri (ignifuge) pentru a crește rezistența acestuia la foc.

ANTISEPTIC- tratarea diferitelor materiale nemetalice (lemn si produse din lemn, materiale plastice etc.) cu substante chimice (antiseptice) in scopul imbunatatirii biostabilitatii acestora si cresterii duratei de viata a structurilor.

MEZANIN- o platformă care ocupă partea superioară a volumului unei clădiri rezidențiale, publice sau industriale, destinată să crească suprafața acesteia, să găzduiască spații auxiliare, de depozitare și alte spații.

ARMATURI- 1) elemente, armături, incluse organic în materialul structurilor de construcție; 2) dispozitive și piese auxiliare care nu fac parte din echipamentul principal, dar necesare pentru asigurarea funcționării normale a acestuia (fittinguri de conducte, fitinguri electrice etc.).

ARMATURI PENTRU STRUCTURI DIN BETON ARMAT- o componentă integrală (tijă de oțel sau sârmă) a structurilor din beton armat, care, conform scopului său, se împarte în:

lucru (calcul), care percepe în principal forțele de tracțiune (și în unele cazuri de compresiune) rezultate din sarcinile și influențele externe, greutatea proprie a structurilor și, de asemenea, menite să creeze pretensionare;

distribuție (structurală), asigurarea tijelor în cadru prin sudură sau tricotare cu armătură de lucru, asigurând lucrul în îmbinare a acestora și facilitând

distribuția uniformă a sarcinii între ele;

montaj, care susține tije individuale de armătură de lucru la asamblarea cadrelor și facilitează instalarea acestora în poziția de proiectare;

cleme utilizate pentru prevenirea fisurilor oblice în structurile din beton (grinzi, pane, stâlpi etc.) și pentru fabricarea cuștilor de armare din tije individuale pentru aceleași structuri.

ARMARII INDIRECTE- armarea transversală (spirală, inelară) a elementelor comprimate central ale structurilor din beton armat, destinate creșterii capacității lor portante.

FITINGURI RUGĂRI - armarea structurilor monolitice din beton armat, capabile să suporte sarcinile de instalare și transport apărute în timpul lucrului, precum și sarcinile din greutatea proprie a betonului și a cofrajelor.

ARMATURIPIPELINE - dispozitive care permit reglarea și distribuirea lichidelor și gazelor transportate prin conducte, și sunt împărțite în supape de închidere (robinete, robinete), supape de siguranță (supape), supape de reglare (supape, regulatoare de presiune), supape de evacuare (orificii de aerisire). , scurgeri de condens), supape de urgență (dispozitive de semnalizare) etc.

ASUS- vezi Sistem automat de management al construcțiilor.

AERAREA APEI- saturarea apei cu oxigen din aer, efectuată: în stațiile de tratare a apei în scopul deferrizării, precum și pentru îndepărtarea dioxidului de carbon liber și a hidrogenului sulfurat din apă; în instalațiile de tratare biologică a apelor uzate (tancuri de aerare, aerofiltre, biofiltre) pentru a accelera procesul de mineralizare a substanțelor organice și a altor contaminanți dizolvați în apele uzate.

AEREREA CLĂDIRILOR - schimbul natural de aer organizat, realizat datorită diferenței de densități a aerului exterior și interior.

AEROTANC- o structură pentru epurarea biologică a apelor uzate în timpul aerării lor artificiale (adică atunci când apa este saturată cu oxigen din aer) amestecată cu nămol activ.

AEROTANK-DISPLUSTER - un rezervor de aerare în care apele uzate și nămolul activ sunt injectate concentrat dintr-o parte de capăt a coridorului și sunt, de asemenea, evacuate concentrat din partea de capăt opusă a coridorului.

REZERVOR AEROTANK-SETTENTION - o structură în care un rezervor de aerare și un rezervor de decantare sunt combinate structural și funcțional și sunt în legătură tehnologică directă unul cu celălalt.

AEROTANK-MIXER - un rezervor de aerare în care apa uzată și nămolul activ sunt furnizate uniform de-a lungul unei laturi lungi a coridorului și descărcarea de-a lungul celeilalte părți a coridorului.

FILTRU DE AER- un biofiltru cu dispozitive pentru ventilatie fortata.

CONSTRUCȚIE BAZĂ DE PRODUCȚIEORGANIZAȚII- un complex de întreprinderi și structuri ale unei organizații de construcții destinate furnizării prompte a obiectelor în construcție cu resursele materiale și tehnice necesare, precum și pentru fabricarea (prelucrarea, îmbogățirea) materialelor, produselor și structurilor utilizate în procesul de construcție pe cont propriu.

BYPASS- o conductă de ocolire cu robinete de închidere pentru îndepărtarea mediului transportat (lichid, gaz) din conducta principală și alimentarea acestuia către aceeași conductă.

vas de expansiune - un rezervor într-un sistem închis de încălzire a apei pentru a primi volumul în exces de apă generat atunci când este încălzit la temperatura maximă de funcționare.

BANCHET- 1) un meterez de pământ amplasat pe partea de înălțime a excavației drumului pentru a-l proteja de scurgerea apelor de suprafață; 2) o prismă umplută cu piatră în părțile superioare și inferioare ale barajului, construită din materiale de sol.

PISCINA DE JOC - un rezervor deschis cu un sistem de conducte sub presiune pentru scăderea temperaturii apei în circulație prin pulverizarea acesteia în aer, utilizat în sistemele de alimentare cu apă în circulație ale întreprinderilor industriale care utilizează centrale termice, compresoare etc.

TURN- o structură înaltă de sine stătătoare, a cărei stabilitate este asigurată de structura sa principală (fără fire de cablu).

BERM- un cornizor amenajat pe versanții terasamentelor de pământ (piatră), diguri, canale, maluri fortificate, cariere etc. sau între baza unui terasament (drum sau cale ferată) și o rezervă (șanț de drenaj) pentru a conferi stabilitate părții de deasupra structurii și a o proteja de eroziunea de către apa atmosferică, precum și pentru a îmbunătăți condițiile de funcționare ale structurii.

BISTABILITATE- proprietatea materialelor și produselor de a rezista la putrezire sau la alte procese biologice distructive.

ÎMBUNĂTĂŢIRE- un ansamblu de lucrări (cu privire la pregătirea inginerească a teritoriului, construcția drumurilor, dezvoltarea rețelelor și structurilor de comunicații pentru alimentarea cu apă, canalizare, alimentare cu energie etc.) și măsuri (cu privire la defrișarea, drenarea și amenajarea teritoriului, îmbunătățirea microclimat, protejarea împotriva poluării bazinului aerian, a corpurilor de apă deschise și a solului, curățarea sanitară, reducerea zgomotului etc.), realizată pentru a aduce un anumit teritoriu într-o stare adecvată pentru construcție și utilizare normală pentru scopul său, creând condiții de viață sănătoase, confortabile și culturale pentru populație.

BLOC VOLUMETRIC- o parte prefabricată din volumul unei clădiri în construcție în scop rezidențial, public sau industrial (cabină sanitară, cameră, apartament, încăpere, post de transformare etc.).

SECȚIUNEA BLOC- un element volumetrico-spațial al unei clădiri, independent din punct de vedere funcțional, care poate fi utilizat atât în ​​combinație cu alte elemente ale clădirii, cât și independent.

CONSTRUCȚIE ȘI TEHNOLOGIE DE BLOCURI- elemente interconectate ale structurilor și echipamentelor de construcție asamblate, combinate anterior la o întreprindere sau un șantier într-un singur sistem volumetrico-spațial neschimbabil.

RASĂ- o structură hidraulică deschisă sau închisă pentru conectarea secțiunilor cu curgere liberă ale unei conducte de apă (rezervor), situate la diferite niveluri, în care trecerea apei din secțiunea superioară în cea inferioară se efectuează la viteze mai mari (mai critice) fără separând fluxul de conturul structurii în sine.

INTRAREA CONDUCTEI- o ramură de conductă de la rețeaua exterioară la o unitate cu robinete de închidere situată în interiorul clădirii (structurii).

VENTILARE - schimb de aer controlat natural sau artificial în încăperi (spații închise), asigurând crearea unui mediu de aer în conformitate cu cerințele sanitare, igienice și tehnologice.

VERANDĂ- o încăpere deschisă sau vitrată, neîncălzită, atașată sau construită într-o clădire, precum și construită separat de clădire sub forma unui pavilion de lumină.

LOBBY- o cameră în fața intrării în părțile interioare ale clădirii, destinată să primească și să distribuie fluxul de vizitatori.

REZISTENTA LA UMIDITATE- capacitatea materialelor de construcție de a rezista pe termen lung la efectele distructive ale umidității în timpul umezirii și uscării periodice a materialului.

ŞORŢ- un element pentru fixarea fundului unui curs de apă direct în spatele deversorului (deversorului) barajului sub forma unei plăci masive concepută pentru a absorbi impactul jeturilor și a amortiza energia debitului de apă care se revarsă, precum și pentru a proteja albia cursului de apă și solul bazei structurii de la eroziune.

CONDUCEREA APEI- o structură sub formă de tunel, canal, tavă sau conductă pentru trecerea (alimentarea) cu apă sub presiune sau gravitație de la o captare de apă (structură de captare a apei) până la locul consumului acesteia.

INTERCEPȚIA APA (STRUCTURA DE INTERCEPȚIA APA)- o structură hidraulică pentru colectarea apei dintr-un curs de apă deschis sau dintr-un rezervor (râu, lac, rezervor) sau din surse subterane și alimentarea acesteia la conductele de apă pentru transportul și utilizarea ulterioară în scopuri economice (irigații, alimentare cu apă, producere de energie electrică etc.).

DRENAJ- un set de măsuri și dispozitive care asigură îndepărtarea apelor subterane și (sau) de suprafață din săpături deschise (gropi), cariere sau ape subterane din adăposturi, mine și alte lucrări miniere.

TRATAMENTUL APEI- un ansamblu de procese tehnologice prin care calitatea apei care intră în sistemul de alimentare cu apă dintr-o sursă de alimentare cu apă este adusă la indicatorii standard stabiliți.

TRATAMENTUL APEI- tratarea apei (deferizare, desalinizare, desalinizare etc.), făcându-l potrivit pentru alimentarea cazanelor cu abur și apă caldă sau pentru diverse procese tehnologice.

REDUCEREA APEI - o metodă de scădere a nivelului apei în pământ sau într-un rezervor adiacent unui corp de sol în perioada de construcție folosind dispozitive de drenaj instalate în acvifere, pompe de adâncime, puncte de puț etc.

INTERMINATOR DE APĂ- 1) parte dintr-o structură de captare a apei utilizată pentru a primi direct apă dintr-o sursă deschisă (râu, lac, rezervor) sau subterană; 2) un curs de apă, lac de acumulare sau gol care primește și evacuează apa colectată de un sistem de drenaj de recuperare din teritoriul adiacent.

ȚEVI DE APA- un complex de structuri inginerești și dispozitive pentru obținerea apei din surse naturale, purificarea acesteia, transportarea ei către diverși consumatori în cantitatea și calitatea cerută.

DEVERSATOR (STRUCTURA DEVERSĂTORULUI)- o structură hidraulică pentru trecerea apei evacuate din amonte în aval pentru a se evita depășirea nivelurilor maxime de proiectare ale apei din rezervor, prin deschideri de suprafață (deversoare) de pe creasta barajului sau prin găuri adânci (deversoare) situate sub nivelul apei în amonte sau prin ambele în același timp.

Deversor- 1) deversor de suprafață cu revărsare liberă (fără presiune) de apă peste creasta barierei; 2) un obstacol, un prag prin care curge un curent de apă.

REZERVA DE APA- un set de măsuri de furnizare a apei diverșilor consumatori (populație, întreprinderi industriale, transporturi, agricultură) în cantitățile și calitatea cerute.

WATERWAY (STRUCTURA WATERWAY)- deversor adânc sub formă de găuri (conducte) într-o structură hidraulică sau o structură separată pentru golirea rezervorului, spălarea sedimentelor de fund depuse în bazinul superior și pentru trecerea (descărcarea) apei în bazinul inferior.

AQUITTER- vezi Strat de sol impermeabil.

IMPACT- un fenomen care provoacă forțe interne în elementele structurale (din deformații neuniforme ale bazei, din deformații ale suprafeței pământului în zonele influențate de lucrări miniere și din zonele carstice, din schimbările de temperatură, din contracția și fluajul materialelor structurale, din cauza seismică, explozive, umiditate și alte fenomene similare).

CONDUCTĂ- o conductă (conductă) pentru mișcarea aerului, utilizată în sistemele de ventilație, încălzire a aerului, aer condiționat, precum și pentru transportul aerului în scopuri tehnologice.

SCHIMB DE AER- înlocuirea parțială sau completă a aerului interior poluat cu aer curat.

TRATARE A AERULUI - tratarea aerului (indepartarea prafului, gazelor nocive, impuritatilor, incalzire, racire, umidificare, dezumidificare etc.) pentru a-i conferi calitati ce indeplinesc cerintele tehnologice sau sanitaro-igienice.

LUCRĂRI MINIERE - o cavitate din scoarța terestră formată ca urmare a operațiunilor miniere în scopul explorării și extragerii mineralelor, cercetărilor geotehnice și construcției de structuri subterane.

TRAMPING GROPA - procesul de formare a unei gropi în tasări mari poroase sau sol în vrac prin compactare folosind compactoare mecanice cu impact cu un corp de lucru sub formă de ștampilă.

IMPACT VASCOSITATEA- o caracteristică mecanică condiționată a unui material care evaluează rezistența acestuia la rupere fragilă.

MĂRIMEA- contururile sau dimensiunile exterioare maxime ale structurilor, clădirilor, structurilor, dispozitivelor, vehiculelor etc.

DIMENSIUNEA ÎNCĂRCARE- conturul maxim transversal (perpendicular pe axa căii ferate) în care trebuie să fie amplasată încărcătura (ținând cont de ambalare și de fixare) pe un material rulant deschis atunci când acesta se află pe o cale orizontală dreaptă.

DIMENSIUNEA MATERIAL RULANT - conturul maxim transversal (perpendicular pe axa căii de rulare) în care trebuie amplasat materialul rulant instalat pe o cale orizontală dreaptă, atât în ​​stare goală, cât și în stare încărcată, având toleranțe și uzură maxim normalizate, cu excepția înclinării laterale pe arcuri. .

STICLA NAVIGABLE SUB POD- conturul transversal (perpendicular pe direcția de curgere a cursului de apă) al spațiului de sub pod, format din fundul travei, orizontul navigabil de proiectare și marginile suporturilor, în care sunt amplasate elementele structurale ale podului sau dispozitivele sub ea nu ar trebui să meargă.

DIMENSIUNEA CĂDĂRILOR SE APROPIEAZĂ- limita transversală (perpendiculară pe axa căii) în care, pe lângă materialul rulant, nicio parte din structuri și dispozitive, precum și materiale, piese de schimb și echipamente, nu trebuie să intre în interior, cu excepția părți ale dispozitivelor destinate interacțiunii directe cu materialul rulant, cu condiția ca poziția acestor dispozitive în spațiul interior să fie legată de părțile materialului rulant cu care pot intra în contact și să nu poată provoca contact cu alte elemente ale materialul rulant.

CURĂȚARE GAZ- proces tehnologic de separare a impurităţilor solide, lichide sau gazoase de gazele industriale.

CONDUCTA DE GAZ- un set de conducte, echipamente și dispozitive destinate transportului gazelor inflamabile din orice punct către consumatori.

CONDUCTA PRINCIPALĂ DE GAZ - o conductă de gaz pentru transportul gazelor inflamabile de la locul extracției (sau producerii) acestora către stațiile de distribuție a gazelor, unde presiunea este redusă la nivelul necesar pentru aprovizionarea consumatorilor.

ALIMENTARE CU GAZ- furnizarea și distribuția organizată de combustibil gazos pentru nevoile economiei și populației naționale.

GALERIE- 1) structură supraterană sau supraterană, complet sau parțial închisă, orizontală sau înclinată extinsă, care leagă spațiile clădirilor sau structurilor, destinate comunicațiilor inginerești și tehnologice, precum și trecerii persoanelor; 2) nivelul superior al auditoriului.

GALERIA ANTI-CLAVE - o structură care protejează o secțiune a unei căi ferate sau a unei autostrăzi de alunecările de teren montane.

AMORTIZATOR DE DEZVOLTARE - un dispozitiv într-un bazin de apă care servește la schimbarea direcției jeturilor și la răspândirea (pe lățime) a fluxului de apă pentru a stinge excesul de energie cinetică a apei și a redistribui vitezele de curgere în aval de barajul deversorului.

PLAN GENERAL (PLAN GEN) - parte a proiectului care conține o soluție cuprinzătoare la problemele de planificare și îmbunătățire a șantierului, amplasarea clădirilor, structurilor, comunicațiilor de transport, rețelelor de utilități, organizarea sistemelor economice și de servicii publice.

CONTRACTANT GENERAL (CONTRACTOR GENERAL)- o organizație de construcții care, pe baza unui acord contractual încheiat cu clientul, este responsabilă pentru implementarea la timp și de înaltă calitate a tuturor lucrărilor de construcții stipulate prin contract asupra acestei instalații, implicând, dacă este necesar, alte organizații în calitate de subcontractanți.

PLAN GENERAL- vezi Planul general.

ANTREPRENOR GENERAL- vezi Antreprenor general.

SIGANTILE- materiale elastice sau plastoelastice utilizate pentru asigurarea etanșeității îmbinărilor și îmbinărilor elementelor structurale ale clădirilor și structurilor.

TURN DE RACIRE- o structură pentru răcirea apei care elimină căldura din echipamentele generatoare de combustibil cu aer atmosferic în sistemele de alimentare cu apă de reciclare ale întreprinderilor industriale și în dispozitivele de aer condiționat datorită evaporării unei părți din apa care curge în jos prin sprinkler.

MORSAREA- o denumire generalizată pentru toate tipurile de roci care fac obiectul activităților umane de inginerie și construcții.

PRESIUNE- o cantitate care caracterizează intensitatea forțelor care acționează asupra oricărei părți a suprafeței unui corp în direcții perpendiculare pe această suprafață și determinată de raportul dintre forța distribuită uniform pe suprafața normală acesteia și aria acestei suprafețe .

PRESIUNEA DE MUNTE- forțe care acționează asupra căptușelii (suportului) unei mine subterane din roca înconjurătoare, a cărei stare de echilibru este perturbată din cauza proceselor naturale (gravitație, fenomene tectonice) și de producție (lucrări subterane).

BARAJ- o structură hidraulică sub formă de terasament pentru protejarea zonelor joase de coastă fluviale și maritime de inundații, pentru terasarea canalelor, conectarea structurilor hidraulice sub presiune cu malurile (diguri de presiune), pentru reglarea canalelor fluviale, îmbunătățirea condițiilor de navigație și funcționarea canalelor și structuri de captare a apei (baraje gravitaționale).

DERIVARE- un sistem de structuri pentru drenarea apei dintr-un râu, lac de acumulare sau alt corp de apă și transportul acesteia la nodul de stație al unei centrale hidroelectrice (admisia D.), precum și pentru evacuarea apei din acesta (ieșirea D.).

DETALII DE CONSTRUCȚIE- parte dintr-o structură de construcție realizată din material omogen fără utilizarea operațiunilor de asamblare.

DEFORMATIVITATE - proprietatea materialelor fiind flexibilă de a schimba forma inițială.

DEFORMARE- modificarea formei sau dimensiunii corpului (partea corpului) sub influența oricăror factori fizici (forțe externe, încălzire și răcire, modificări ale umidității și alte influențe).

DEFORMAREA UNEI CLĂDIRI (STRUCTURĂ)- modificarea formei și dimensiunii, precum și pierderea stabilității (tașare, forfecare, rostogolire etc.) a unei clădiri sau structuri sub influența diferitelor sarcini și influențe.

DEFORMAREA STRUCTURII - modificarea formei și dimensiunii unei structuri (sau a unei părți a acesteia) sub influența sarcinilor și influențelor.

DEFORMAREA BAZEI - deformarea rezultată din transferul de forțe de la o clădire (structură) la fundație sau modificări ale stării fizice a solului de fundație în timpul construcției și exploatării clădirii (structurii).

DEFORMARE REZIDUALA - parte a deformarii care nu dispare dupa indepartarea sarcinilor si influentelor care au provocat-o.

DEFORMARE PLASTICA - deformare reziduală fără perturbări microscopice în continuitatea materialului, rezultată din influența factorilor de forță.

DEFORMARE ELASTICA - deformare care dispare după îndepărtarea sarcinii care a provocat-o.

DESIGN DIAFRAGME- un element solid sau reticulat al unei structuri spațiale care îi mărește rigiditatea.

DIAFRAGMA DAM - un dispozitiv antifiltrare în interiorul corpului unui baraj construit din materiale din sol, realizat sub forma unui perete din materiale nesol (beton, beton armat, metal, lemn sau materiale folii polimerice).

EXPEDIERE - un sistem de management operațional centralizat al tuturor nivelurilor de producție de construcții pentru a asigura producția ritmică și integrată a lucrărilor de construcții și instalații prin reglementarea și monitorizarea implementării planurilor operaționale și a graficelor de producție și pentru a-i dota cu resurse materiale și tehnice, coordonând activitatea de toți subcontractanții, instalațiile auxiliare de producție și servicii.

DOCUMENT DE REGLEMENTARE DEPARTAMENTAL- un document de reglementare care stabilește cerințe privind aspectele specifice industriei și nereglementate de documente de reglementare ale întregii Uniuni, aprobat în modul prescris de minister sau departament.

DOCUMENT REGULATOR AL UNIUNII NAȚIONALE- un document de reglementare care conține cerințe obligatorii pentru proiectare și construcție.

DOCUMENT NORMATIV REPUBLICAN- un document normativ prin care se stabilesc cerințe privind aspectele specifice republicii Uniunii și nereglementate prin documente normative integrale.

DOCUMENTAȚIE DE PRODUCȚIE- un set de documente care reflectă progresul lucrărilor de construcție și instalare și starea tehnică a proiectului de construcție (scheme și desene așa cum sunt construite, grafice de lucru, certificate de recepție și declarații ale volumelor de lucrări finalizate, jurnalele de lucru generale și speciale etc. ).

DURABILITATE - capacitatea unei clădiri sau structuri și a elementelor acesteia de a menține în timp calitățile specificate în anumite condiții într-un mod de funcționare stabilit, fără distrugere sau deformare.

ADMITERE- diferența dintre mărimea limită cea mai mare și cea mai mică, egală cu suma aritmetică a abaterilor admise de la dimensiunea nominală.

SCURGERE- dispozitiv artificial subteran (conducta, sonde, cavitate) pentru colectarea si drenarea apelor subterane.

DRENAJ- un sistem de țevi (drenuri), puțuri și alte dispozitive de colectare și drenare a apelor subterane în vederea coborârii nivelului acesteia, drenării masei de sol din apropierea clădirii (structurii), și reducerii presiunii de filtrare.

DUKER- o secțiune de presiune a unei conducte așezată sub albia unui râu (canal), de-a lungul versanților sau fundului unei văi adânci (râpă), sub un drum situat într-o săpătură.

TARIFE UNIFORME DE UNITATE DE DISTRICT (EREP)- prețuri unitare pentru construcții generale și lucrări speciale, elaborate centralizat pe baza standardelor de estimare ale părții a IV-a a Normelor și regulilor de construcție (SNiP) și aprobate pentru regiunile țării conform diviziunii teritoriale acceptate.

ENDOVA- spațiul dintre două pante adiacente ale acoperișului, formând o tavă (unghi de intrare) pentru colectarea apei de pe acoperiș.

EREP- vezi Prețuri unitare regionale unificate.

RIGIDITATE- caracteristica unei structuri care evaluează capacitatea de a rezista la deformare.

sacrificarea- un loc de muncă în care dezvoltarea solului are loc în mod deschis sau subteran, deplasându-se în timpul procesului de lucru.

PERDEA TERMICĂ DE AER - un dispozitiv care impiedica intrarea aerului rece din exterior intr-o incapere prin deschideri deschise (usi, porti) prin pomparea aerului incalzit cu un ventilator spre flux incercand sa patrunda in incapere.

PERDEA ANTI-FILTRARE- o barieră artificială în calea fluxului de filtrare a apei, creată în solul bazei unei structuri hidraulice de reținere și în bonturile acesteia de coastă (prin injectare de soluții, amestecuri) pentru a prelungi traseele de filtrare, pentru a reduce presiunea de filtrare pe baza structurii și reduce pierderile de apă din cauza filtrării.

FUNDAL- volumul construcției neterminate din punct de vedere al capacității, volumul investițiilor de capital și volumul lucrărilor de construcție și instalare, care trebuie să fie efectiv finalizate la instalațiile și ansamblurile de pornire care trec în perioadele următoare celor planificate, pentru a se asigura punerea în funcţiune sistematică a mijloacelor fixe şi ritmul producţiei de construcţii.

FUNDAL DE PUTEREA - capacitatea totală de proiectare a întreprinderilor care ar trebui să fie în construcție la sfârșitul perioadei de planificare, minus capacitățile introduse de la începutul construcției lor până la sfârșitul perioadei de planificare.

CONTEXTUL INVESTIȚIILOR DE CAPITAL- costul lucrărilor de construcție și instalare și alte costuri incluse în costul estimat al obiectelor, care trebuie să fie absorbite până la sfârșitul perioadei de planificare pe șantierele de tranziție.

CONTEXTUL LUCRĂRILOR DE CONSTRUCȚIE ȘI INSTALARE- o parte din restanța pentru volumul investițiilor de capital, inclusiv costul lucrărilor de construcție și instalare care trebuie finalizate pe șantierele de tranziție până la sfârșitul perioadei de planificare.

CLIENT(dezvoltator) - o organizație, întreprindere sau instituție căreia îi sunt alocate fonduri în planurile economice naționale pentru construcția de capital sau care au fonduri proprii în aceste scopuri și, în limita drepturilor care le sunt acordate, încheie un acord de proiectare, lucrări de cercetare, construcție și instalare cu un antreprenor (antreprenor).

ANGAJAMENT- o serie de lovituri de ciocan pe o grămadă bătută în pământ, efectuate pentru măsurarea valorii medii a defectării acestuia.

IMUIESOL- o metodă de compactare a solurilor de tasare prin inundare cu apă până la o stabilizare dată a tasării.

SOLURILE DE CONGEL- o metodă de întărire temporară a solurilor slab saturate cu apă cu formarea unui masiv de gheață-sol de dimensiuni și rezistență date prin circulația lichidului de răcire prin conducte scufundate în solul înghețat.

SIGILIUL DE APĂ- vezi Oblon hidraulic.

SUPPA HIDRAULICĂ (SUPPA APĂ)- un dispozitiv care împiedică pătrunderea gazelor dintr-un spațiu în altul (de la o conductă la o cameră, de la o secțiune de conductă la alta), în care curgerea gazelor într-o direcție nedorită este împiedicată de un strat de apă.

SUPPA HIDRAULICA - un dispozitiv mobil impermeabil pentru închiderea și deschiderea canalelor unei structuri hidraulice (baraj deversor, ecluză, conductă, tunel hidraulic, trecere peștilor etc.) pentru a controla debitul de apă care trece prin acestea.

COSTURI DIRECTE- componenta principală a costului estimat al lucrărilor de construcție și instalare, inclusiv costul tuturor materialelor, produselor și structurilor, resurselor energetice, salariile muncitorilor și costul de exploatare a mașinilor și mecanismelor de construcții.

Strângerea- un element de tijă care absoarbe forțele de tracțiune în structura distanțierului arcadelor, bolților, căpriorilor etc. și conectarea nodurilor de capăt ale structurilor clădirii.

CAPTURĂ- o secțiune a unei clădiri sau structuri destinate executării continue a lucrărilor de construcție și instalare, cu compoziția și sfera lucrării repetate în această secțiune și în secțiunile următoare.

CURĂȚAREA TERMENULUI- îndepărtarea unui strat de sol de pe suprafața fundului și a pereților gropii, dezvoltat cu deficit.

CLĂDIREA- un sistem de construcție constând din structuri portante și de închidere sau combinate (portante și de închidere) care formează un volum de sol închis destinat locuinței sau șederii persoanelor, în funcție de scopul funcțional și pentru realizarea diferitelor tipuri de procese de producție.

CLADIRI REZIDENTIALE- blocuri de locuit pentru rezidenta permanenta a persoanelor si pensiuni pentru locuit in timpul muncii sau studiului.

CLĂDIRI ȘI STRUCTURI TEMPORARE- clădirile (rezidențiale, culturale, sociale și altele) și structurile (în scop industrial și auxiliar) special ridicate sau adaptate temporar (permanente) pentru perioada construcției, necesare pentru deservirea muncitorilor din construcții, organizarea și efectuarea lucrărilor de construcție și instalare.

CLĂDIRI ȘI STRUCTURI PUBLICE- clădiri și structuri destinate serviciilor sociale pentru populație și locuințelor instituțiilor administrative și organizațiilor publice.

CLĂDIRI INDUSTRIALE- clădiri pentru adăpostirea producției industriale și agricole și care asigură condițiile necesare pentru ca oamenii să lucreze și să opereze echipamente tehnologice.

ZONA RUTIERA-CLIMATICA - o parte convențională a teritoriului țării cu condiții climatice omogene în ceea ce privește construcția de autostrăzi, caracterizată printr-o combinație de condiții de apă și termice, adâncime, pânză subterană, adâncimea înghețului solului și cantitatea de precipitații caracteristică doar acestei zone.

ZONA DE SECURITATE- o zonă în care se instituie un regim special de securitate pentru obiectele amplasate.

ZONĂ DE MUNCĂ- zona în care se efectuează direct lucrările de construcție și instalare și sunt amplasate materialele necesare, structurile și produsele finite, mașinile și dispozitivele.

ZONA DE PROTECTIE SANITARA- o zonă care separă o întreprindere industrială de teritoriul rezidențial al orașelor și al altor zone populate, în cadrul căreia amplasarea clădirilor și structurilor, precum și amenajarea teritoriului, sunt reglementate prin standarde sanitare.

ZONA DE PROTECTIE SANITARA- teritoriu și zonă de apă, în cadrul unor limite ale cărora se instituie un regim sanitar special, excluzând posibilitatea infectării și contaminării alimentărilor cu apă.

DINTE DAM- un element de baraj sub formă de proeminență legată de fundație și îngropată în bază, care servește la prelungirea traseului de filtrare a apei și la creșterea stabilității barajului.

PRODUS DE CONSTRUCȚIE- un element fabricat din fabrică furnizat pentru construcție în formă finită.

Sondajele de inginerie- un set de studii tehnice și economice ale zonei de construcție, care să permită justificarea fezabilității și amplasamentului acesteia, pentru a colecta datele necesare pentru proiectarea de noi sau reconstrucția instalațiilor existente.

INDUSTRIALIZARE - organizarea producției de construcții folosind procese mecanizate complexe pentru construcția clădirilor și structurilor și a metodelor progresive de construcție și utilizarea pe scară largă a structurilor prefabricate, inclusiv a celor lărgite cu pregătire ridicată în fabrică.

INSTRUCȚIUNI- un document normativ integral (SN), republican (RSN) sau departamental (VSN) în sistemul codurilor și reglementărilor construcțiilor, care stabilește normele și regulile: proiectarea întreprinderilor din anumite industrii, precum și clădiri și structuri pentru diverse scopuri, structuri și echipamente inginerești; realizarea anumitor tipuri de lucrări de construcții și instalații; aplicarea materialelor, structurilor și produselor; privind organizarea lucrărilor de proiectare și sondaj, mecanizarea muncii, standardizarea muncii și elaborarea documentației de proiectare și deviz