I stedet, snip i 2-konstruksjonsterminologi. Sentralt strakte og sentralt komprimerte elementer

SNiP II-23-81*
Tilbake
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

STÅLSTRUKTURER

1. GENERELLE BESTEMMELSER

1.1. Disse standardene må overholdes ved utforming av stålbygningskonstruksjoner av bygninger og konstruksjoner for ulike formål.

Standardene gjelder ikke for utforming av stålkonstruksjoner for bruer, transporttunneler og rør under fyllinger.

Ved utforming av stålkonstruksjoner under spesielle driftsforhold (for eksempel strukturer av masovner, hoved- og prosessrørledninger, spesialtanker, strukturer av bygninger utsatt for seismikk, intense temperatureffekter eller eksponering for aggressive miljøer, strukturer av offshore hydrauliske strukturer), strukturer av unike bygninger og strukturer, så vel som spesielle typer strukturer (for eksempel forspente, romlige, hengende), må tilleggskrav overholdes som gjenspeiler driftsegenskapene til disse strukturene, gitt av de relevante forskriftsdokumentene som er godkjent eller avtalt av USSR State Construction Committee.

1.2. Ved prosjektering av stålkonstruksjoner må man overholde SNiP-standarder for beskyttelse av bygningskonstruksjoner mot korrosjon og brannsikkerhetsstandarder for utforming av bygninger og konstruksjoner. Det er ikke tillatt å øke tykkelsen på valsede produkter og rørvegger for å beskytte strukturer mot korrosjon og øke brannmotstanden til strukturer.

Alle konstruksjoner skal være tilgjengelige for observasjon, rengjøring, maling, og må ikke holde på fuktighet eller hindre ventilasjon. Lukkede profiler skal tettes.

1,3*. Når du designer stålkonstruksjoner bør du:

velg de optimale tekniske og økonomiske ordningene for strukturer og tverrsnitt av elementer;

bruk økonomiske valsede profiler og effektive stål;

bruk som regel enhetlig standard eller standarddesign for bygninger og strukturer;

bruke progressive strukturer (romlige systemer laget av standardelementer; strukturer som kombinerer bærende og omsluttende funksjoner; forspente, kabelstag, tynnplate og kombinerte strukturer laget av forskjellige stål);

sørge for produksjonsbarhet av produksjon og installasjon av strukturer;

bruke design som sikrer minst mulig arbeidsintensitet ved produksjon, transport og installasjon;

sørge for, som regel, for in-line produksjon av strukturer og deres transportør eller storblokkinstallasjon;

sørge for bruk av progressive typer fabrikkforbindelser (automatisk og halvautomatisk sveising, flensforbindelser, med freste ender, boltede forbindelser, inkludert høystyrke, etc.);

gi som regel monteringsforbindelser med bolter, inkludert høystyrke; sveisede installasjonsforbindelser er tillatt med passende begrunnelse;

overholde kravene til statlige standarder for strukturer av tilsvarende type.

1.4. Når du designer bygninger og strukturer, er det nødvendig å ta i bruk strukturelle ordninger som sikrer styrken, stabiliteten og romlig uforanderlighet av bygninger og strukturer som helhet, så vel som deres individuelle elementer under transport, installasjon og drift.

1,5*. Stål og koblingsmaterialer, restriksjoner på bruken av S345T og S375T stål, samt tilleggskrav for det leverte stålet i henhold til statlige standarder og CMEA standarder eller tekniske spesifikasjoner, bør angis i arbeids (DM) og detaljering (DMC) tegninger av stålkonstruksjoner og i dokumentasjonen for bestilling av materialer.

Avhengig av egenskapene til strukturer og deres komponenter, er det nødvendig å angi kontinuitetsklassen for stål ved bestilling.

1,6*. Stålkonstruksjoner og deres beregninger skal oppfylle kravene i "Plitelighet av bygningskonstruksjoner og fundamenter. Grunnleggende bestemmelser for beregning" og ST SEV 3972 – 83 "Plitelighet av bygningskonstruksjoner og fundamenter. Stålkonstruksjoner. Grunnleggende bestemmelser for beregninger."

1.7. Prosjekteringsskjemaer og grunnleggende beregningsforutsetninger må gjenspeile de faktiske driftsforholdene for stålkonstruksjoner.

Stålkonstruksjoner bør generelt utformes som enhetlige romlige systemer.

Når du deler enhetlige romlige systemer i separate flate strukturer, bør interaksjonen mellom elementene med hverandre og med basen tas i betraktning.

Valget av designskjemaer, samt metoder for beregning av stålkonstruksjoner, må gjøres under hensyntagen til effektiv bruk av datamaskiner.

1.8. Beregninger av stålkonstruksjoner bør som regel utføres under hensyntagen til uelastiske deformasjoner av stål.

For statisk ubestemte konstruksjoner, hvor beregningsmetoden som tar hensyn til uelastiske deformasjoner av stål ikke er utviklet, bør designkreftene (bøye- og torsjonsmomenter, langsgående og tverrgående krefter) bestemmes under forutsetning av elastiske deformasjoner av stål i henhold til en udeformert opplegg.

Med en passende mulighetsstudie kan beregningen utføres ved hjelp av et deformert skjema som tar hensyn til påvirkning av strukturelle bevegelser under belastning.

1.9. Elementer av stålkonstruksjoner må ha minimumstverrsnitt som oppfyller kravene i disse standardene, med hensyn til utvalget av valsede produkter og rør. I sammensatte seksjoner fastsatt ved beregning bør underspenningen ikke overstige 5 %.

2. MATERIALER FOR STRUKTURER OG TILKOBLINGER

2,1*. Avhengig av graden av ansvar for strukturene til bygninger og strukturer, samt driftsbetingelsene, er alle strukturer delt inn i fire grupper. Stål for stålkonstruksjoner av bygninger og konstruksjoner bør tas i henhold til tabell. 50*.

Stål for konstruksjoner oppført i klimatiske områder I 1, I 2, II 2 og II 3, men som drives i oppvarmede rom, bør tas som for klimaområde II 4 i henhold til tabell. 50*, med unntak av stål C245 og C275 for gruppe 2 konstruksjon.

For flensforbindelser og rammesammenstillinger bør rullede produkter brukes i henhold til TU 14-1-4431 – 88.

2,2*. For sveising av stålkonstruksjoner bør følgende brukes: elektroder for manuell buesveising i samsvar med GOST 9467-75*; sveisetråd i henhold til GOST 2246 – 70*; flukser i henhold til GOST 9087 – 81*; karbondioksid i henhold til GOST 8050 – 85.

Sveisematerialene og sveiseteknologien som brukes må sikre at strekkfastheten til sveisemetallet ikke er lavere enn standard strekkfasthetsverdi Løpe uedelt metall, samt verdiene for hardhet, slagstyrke og relativ forlengelse av metallet i sveisede skjøter, fastsatt av relevante forskriftsdokumenter.

2,3*. Støpegods (støttedeler, etc.) for stålkonstruksjoner bør designes fra karbonstålkvaliteter 15L, 25L, 35L og 45L, og oppfyller kravene til støpegruppe II eller III i henhold til GOST 977 – 75*, samt fra grå støpejernskvaliteter SCh15, SCh20, SCh25 og SCh30, som oppfyller kravene i GOST 1412 – 85.

2,4*. For boltede forbindelser bør det brukes stålbolter og muttere som oppfyller kravene *, GOST 1759.4 – 87* og GOST 1759.5 – 87*, og skiver som oppfyller kravene*.

Bolter skal tilordnes i henhold til tabell 57* og *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*, og når du begrenser deformasjonen av tilkoblinger - i henhold til GOST 7805-70*.

Muttere skal brukes i samsvar med GOST 5915 – 70*: for bolter med styrkeklasse 4.6, 4.8, 5.6 og 5.8 – nøtter i styrkeklasse 4; for bolter av styrkeklasse 6.6 og 8.8 – muttere i henholdsvis styrkeklasse 5 og 6 for bolter i styrkeklasse 10.9 – muttere i styrkeklasse 8.

Skiver skal brukes: runde i henhold til GOST 11371 – 78*, skrå i henhold til GOST 10906 – 78* og fjærnormal i henhold til GOST 6402 – 70*.

2,5*. Valg av stålkvaliteter for fundamentbolter bør gjøres i henhold til, og deres design og dimensjoner bør tas i henhold til *.

Bolter (U-formede) for å feste ledninger til antennekommunikasjonsstrukturer, samt U-formede og fundamentbolter for støtter av overliggende kraftledninger og distribusjonsenheter skal brukes fra stålkvaliteter: 09G2S-8 og 10G2S1-8 i henhold til GOST 19281 – 73* med tilleggskrav til slagstyrke ved en temperatur på minus 60 °C ikke mindre enn 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) i klimaområdet I 1; 09G2S-6 og 10G2S1-6 i henhold til GOST 19281 – 73* i klimatiske områder I 2, II 2 og II 3; VSt3sp2 i henhold til GOST 380 – 71* (siden 1990 St3sp2-1 i henhold til GOST 535 – 88) i alle andre klimatiske regioner.

2,6*. Muttere for fundament og U-bolter skal brukes:

for bolter laget av stålkvaliteter VSt3sp2 og 20 – styrkeklasse 4 i henhold til GOST 1759.5 – 87*;

for bolter laget av stålkvaliteter 09G2S og 10G2S1 – styrkeklasse ikke lavere enn 5 i henhold til GOST 1759.5 – 87*. Det er tillatt å bruke muttere laget av stålkvaliteter som er akseptert for bolter.

Muttere for fundament og U-bolter med en diameter på mindre enn 48 mm skal brukes i samsvar med GOST 5915 – 70*, for bolter med diameter over 48 mm – i henhold til GOST 10605 – 72*.

2,7*. Høyfaste bolter skal brukes i henhold til *, * og TU 14-4-1345 – 85; muttere og skiver for dem – i henhold til GOST 22354 – 77* og *.

2,8*. For bærende elementer av hengende belegg, barduner for luftledninger og utendørs koblingsanlegg, master og tårn, samt spennelementer i forspente konstruksjoner, bør følgende benyttes:

spiraltau i henhold til GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

doble tau i henhold til GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

lukkede bærende tau i henhold til GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

bunter og tråder av parallelle ledninger dannet av taustråd som oppfyller kravene i GOST 7372 – 79*.

2.9. De fysiske egenskapene til materialer som brukes til stålkonstruksjoner bør tas i samsvar med App. 3.

3. DESIGN KARAKTERISTIKKER AV MATERIALER OG TILKOBLINGER

3.1*. De beregnede motstandene til valsede produkter, bøyde seksjoner og rør for ulike typer spenningstilstander bør bestemmes ved å bruke formlene gitt i tabell. 1*.

Tabell 1*

Spent tilstand		Symbol	Beregnet motstand av valsede produkter og rør
strekker seg,	Etter flytestyrke	Ry	R y = R yn /g m
kompresjon og bøying	I følge midlertidig motstand	R u	R u = R un /g m
		R s	Rs = 0,58Ryn/ g m
Endeflatekollaps (hvis montert)		Rp	R p = R un /g m
Lokal knusing i sylindriske hengsler (tapper) ved tett kontakt		Rlp	Rlp= 0,5Kjør/ g m
Diametrisk kompresjon av ruller (med fri kontakt i strukturer med begrenset mobilitet)		Rcd	Rcd= 0,025Kjør/ g m
Strekk i retning av valset produkttykkelse (opptil 60 mm)		R th	R th= 0,5Kjør/ g m
Betegnelsen vedtatt i tabell. 1*:
g m - pålitelighetskoeffisient for materialet, bestemt i henhold til punkt 3.2*.

3,2*. Verdiene av pålitelighetskoeffisienter for valset materiale, bøyde seksjoner og rør bør tas i henhold til tabellen. 2*.

Tabell 2*

Oppgi standard eller tekniske betingelser for utleie	Pålitelighetsfaktor etter materiale g m
(unntatt for stål S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (for sirkel, firkant, stripe)	1,025
(stål S590, S590K); GOST 380 – 71** (for en sirkel og en firkant med dimensjoner som ikke er inkludert i TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [for en sirkel og en firkant med en flytegrense på opptil 380 MPa (39 kgf/mm 2) og dimensjoner som ikke er inkludert i TU 14-1-3023 – 80]; *; *	1,050
GOST 19281 – 73* [for en sirkel og en firkant med en flytegrense over 380 MPa (39 kgf/mm 2) og dimensjoner ikke inkludert i TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

De beregnede motstandene i strekk, kompresjon og bøying av plater, bredbånds universal- og formvalsede produkter er gitt i tabell. 51*, rør – i tabellen. 51, a. De beregnede motstandene til bøyde profiler bør tas lik de beregnede motstandene til de valsede arkene de er laget av, mens det er mulig å ta hensyn til herdingen av valset stålplate i bøyesonen.

Designmotstandene til runde, firkantede og stripeprodukter bør bestemmes i henhold til tabell. 1*, tar verdier Ryn Og Løpe lik henholdsvis flytegrense og strekkgrense i henhold til TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (siden 1990 GOST 535 – 88) og GOST 19281 – 73*.

Den beregnede motstanden til valsede produkter mot knusing av endeflaten, lokal knusing i sylindriske hengsler og diametral kompresjon av valsene er gitt i tabell. 52*.

3.3. De beregnede motstandene til støpegods laget av karbonstål og grått støpejern bør tas i henhold til tabell. 53 og 54.

3.4. De beregnede motstandene til sveisede skjøter for ulike typer skjøter og spenningstilstander bør bestemmes ved å bruke formlene gitt i tabell. 3.

Tabell 3

Sveisede skjøter	Spenningsstatus		Symbol	Beregnet motstand av sveisede skjøter
Rumpe	Komprimering. Strekk og bøying under automatisk, halvautomatisk eller manuell sveising med fysisk	Etter flytestyrke	Rwy	Rwy=Ry
	sømkvalitetskontroll	I følge midlertidig motstand	Rwu	Rwu= R u
	Spenning og bøying under automatisk, halvautomatisk eller manuell sveising	Etter flytestyrke	Rwy	Rwy= 0,85 Ry
	Skifte		Rws	Rws= R s
Med hjørnesømmer	Skive (betinget)	For sveisemetall	Rwf
		For metallfusjonsgrenser	Rwz	Rwz= 0,45Kjør
Merknader: 1. For sømmer laget ved håndsveising, verdiene R wun bør tas lik verdiene for strekkfastheten til sveisemetallet spesifisert i GOST 9467-75*. 2. For sømmer laget ved automatisk eller halvautomatisk sveising, bør verdien av R wun tas i henhold til tabellen. 4* av disse standardene. 3. Pålitelighetskoeffisientverdier for sveisemateriale g wm skal tas lik: 1,25 – på verdier R wun ikke mer enn 490 MPa (5000 kgf/cm2); 1,35 – på verdier R wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) eller mer.

De beregnede motstandene til støtskjøter av elementer laget av stål med forskjellige standardmotstander bør tas som for støtskjøter av stål med lavere verdi av standardmotstand.

De beregnede motstandene til sveisemetallet i sveisede skjøter med kilsveiser er gitt i tabell. 56.

3.5. De beregnede motstandene til enkeltboltforbindelser bør bestemmes ved å bruke formlene gitt i tabellen. 5*.

De beregnede skjær- og strekkfasthetene til boltene er gitt i tabell. 58*, kollaps av elementer forbundet med bolter, – i tabellen. 59*.

3,6*. Design strekkfasthet for fundamentbolter Rba

Rba = 0,5R. (1)

Design strekkfasthet til U-bolter R bv, spesifisert i klausul 2.5*, bør bestemmes av formelen

R bv = 0,45Løpe. (2)

Den beregnede strekkfastheten til fundamentboltene er gitt i tabell. 60*.

3.7. Design strekkfasthet av høyfaste bolter Rbh bør bestemmes av formelen

Rbh = 0,7Rbolle, (3)

Hvor Rbun – den minste midlertidige strekkfastheten til bolten, tatt i henhold til tabellen. 61*.

3.8. Design strekkfasthet av ståltråd med høy strekkfasthet Rdh, brukt i form av bunter eller tråder, bør bestemmes av formelen

Rdh = 0,63Løpe. (4)

3.9. Verdien av den beregnede motstanden (kraften) mot strekk av et ståltau bør tas lik verdien av bruddkraften til tauet som helhet, fastsatt av statlige standarder eller tekniske spesifikasjoner for ståltau, delt på pålitelighetskoeffisienten g m = 1,6.

Tabell 4*

Trådkvaliteter (i henhold til GOST 2246 – 70*) for automatisk eller halvautomatisk sveising		Pulverkarakterer	Standardverdier
nedsenket (GOST 9087 – 81*)	i karbondioksid (i henhold til GOST 8050 – 85) eller i blandingen med argon (i henhold til GOST 10157 – 79*)	ledninger (i henhold til GOST 26271 – 84)	motstand mot sveisemetall R wun, MPa (kgf/cm 2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* Ved sveising med tråd Sv-08G2S verdier R wun bør tas lik 590 MPa (6000 kgf/cm 2) kun for kilsveisinger med ben k f £ 8 mm i strukturer laget av stål med en flytegrense på 440 MPa (4500 kgf/cm2) eller mer.

Tabell 5*

		Designmotstander for enkeltboltforbindelser
Spent tilstand	Symbol	skjæring og strekk av klassebolter			kollaps av sammenkoblede stålelementer med en flytegrense på opptil 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm 2)
	Rbs	R bs = 0,38R bolle	Rbs= 0,4R bolle	Rbs= 0,4R bolle	–
Stretching	R bt	R bt s = 0,38R bolle	R bt = 0,38R bolle	R bt = 0,38R bolle	–
	Rbp
a) bolter av nøyaktighetsklasse A		–	–	–
b) klasse B og C bolter		–	–	–
Merk. Det er tillatt å bruke høyfaste bolter uten justerbar spenning laget av stålkvalitet 40X "velg", mens den beregnede motstanden Rbs Og R bt skal bestemmes som for bolter i klasse 10.9, og konstruksjonsmotstanden som for bolter med nøyaktighetsklasse B og C. Høyfaste bolter i henhold til TU 14-4-1345 – 85 kan kun brukes ved arbeid i strekk.

4*. REGNSKAP DRIFTSFORHOLD OG FORMÅL MED STRUKTURER

Ved beregning av konstruksjoner og forbindelser bør følgende tas i betraktning: sikkerhetsfaktorer for tiltenkt bruk g n vedtatt i samsvar med reglene for å ta hensyn til graden av ansvar for bygninger og strukturer ved utforming av strukturer;

pålitelighetsfaktor g u= 1,3 for konstruksjonselementer beregnet for styrke ved bruk av designmotstander R u;

arbeidsforholdskoeffisienter g c og koblg b , tatt i henhold til tabellen. 6* og 35*, deler av disse standardene for utforming av bygninger, konstruksjoner og konstruksjoner, samt ca. 4*.

Tabell 6*

Strukturelle elementer	Arbeidsforholdskoeffisienter g med
1. Solide bjelker og sammenpressede elementer av gulvstoler under saler i teatre, klubber, kinoer, under tribuner, under lokaler til butikker, boklager og arkiver etc. med vekten av etasjene lik eller større enn den aktive belastningen	0,9
2. Søyler av offentlige bygninger og støtter av vanntårn	0,95
3. Sammenpressede hovedelementer (bortsett fra støttende) av et sammensatt T-seksjonsgitter fra hjørnene av sveiset belegg og takstoler (for eksempel sperrer og lignende takstoler) med fleksibilitet l ³ 60	0,8
4. Massive bjelker ved beregning av generell stabilitet ved j b 1,0	0,95
5. Stramminger, stenger, avstivere, anheng laget av valset stål	0,9
6. Elementer av kjernestrukturer av belegg og tak:
a) komprimert (med unntak av lukkede rørseksjoner) i stabilitetsberegninger	0,95
b) strukket i sveisede konstruksjoner	0,95
c) strekkfasthet, komprimert, samt støtforinger i boltede konstruksjoner (unntatt konstruksjoner med høyfaste bolter) laget av stål med en flytegrense på opptil 440 MPa (4500 kgf/cm 2), som tåler en statisk belastning, i styrkeberegninger	1,05
7. Solide komposittbjelker, søyler, samt støtplater laget av stål med en flytegrense på opptil 440 MPa (4500 kgf/cm2), som tåler en statisk belastning og laget ved hjelp av boltede forbindelser (bortsett fra forbindelser med høyfaste bolter ), i styrkeberegninger	1,1
8. Seksjoner av valsede og sveisede elementer, samt foringer laget av stål med en flytegrense på opptil 440 MPa (4500 kgf/cm2) ved skjøter laget med bolter (unntatt skjøter med høyfaste bolter) som bærer en statisk belastning , i styrkeberegninger:
a) solide bjelker og søyler	1,1
b) kjernekonstruksjoner og gulv	1,05
9. Komprimerte gitterelementer av romlige gitterstrukturer fra hjørner med enkelt lik flens (festet med en større flens):
a) festet direkte til beltene med en flens ved hjelp av sveiser eller to eller flere bolter plassert langs vinkelen:
seler i henhold til fig. 9*, a	0,9
avstandsstykker i henhold til fig. 9*, b, V	0,9
seler i henhold til fig. 9*, i, G, d	0,8
b) festet direkte til beltene med en hylle, en bolt (unntatt de som er angitt i punkt 9, i denne tabellen), og også festet gjennom en kile, uavhengig av type tilkobling	0,75
c) med et komplekst tverrgitter med enkeltboltforbindelser i henhold til fig. 9*, f.eks	0,7
10. Sammenpressede elementer fra enkeltvinkler, festet med én flens (for ulik vinkel kun med en mindre flens), med unntak av konstruksjonselementene angitt i pos. 9 i denne tabellen, seler i henhold til fig. 9*, b, festet direkte til akkordene med sveiser eller to eller flere bolter plassert langs vinkelen, og flate fagverk fra enkeltvinkler	0,75
11. Bunnplater laget av stål med en flytegrense på opptil 285 MPa (2900 kgf/cm2), som bærer en statisk belastning, tykkelse, mm:
	1,2
b) over 40 til 60	1,15
c) over 60 til 80	1,1
Merknader: 1. Driftsbetingelser koeffisienter g med 1 skal ikke tas i betraktning samtidig ved beregning. 2. Koeffisienter for driftsforhold, gitt henholdsvis i pos. 1 og 6, i; 1 og 7; 1 og 8; 2 og 7; 2 og 8,a; 3 og 6, c, bør tas i betraktning samtidig i beregningen. 3. Driftsforholdskoeffisienter gitt i pos. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 og 10, samt i pos. 5 og 6, b (bortsett fra stumpsveisede skjøter), bør de betraktede elementene ikke tas i betraktning ved beregning av forbindelser. 4. I tilfeller som ikke er spesifisert i disse standardene, bør formlene ta g c = 1.

5. BEREGNING AV ELEMENTER I STÅLSTRUKTURER FOR AKSIALE KREFTER OG BØYING

SENTRALT UTVIDELSE OG SENTRALT KOMPRESSERTE ELEMENTER

5.1. Beregning av styrken til elementer utsatt for sentralspenning eller kompresjon med kraft N, bortsett fra de som er spesifisert i paragraf 5.2, skal utføres i henhold til formelen

Beregning av styrken til seksjoner på steder for festing av strekkelementer fra enkeltvinkler, festet til en flens med bolter, bør utføres i henhold til formlene (5) og (6). I dette tilfellet, verdien g med i formel (6) skal tas i henhold til adj. 4* av disse standardene.

5.2. Beregning av styrken til strekkstålkonstruksjonselementer med forholdet R u/g u > Ry, hvis drift er mulig selv etter at metallet når flytegrensen, bør utføres i henhold til formelen

5.3. Beregning av stabiliteten til massive veggelementer utsatt for sentral kompresjon med kraft N, bør utføres i henhold til formelen

Verdier j

på 0 £2,5

; (8)

på 2,5 £4,5

på > 4,5

. (10)

Tallverdier j er gitt i tabell. 72.

5,4*. Stenger laget av enkeltvinkler skal være konstruert for sentral kompresjon i samsvar med kravene i punkt 5.3. Når du bestemmer fleksibiliteten til disse stengene, gir radiusen til vinkelseksjonen Jeg og effektiv lengde venstre bør tas i henhold til paragrafene. 6.1 – 6.7.

Ved beregning av korder og gitterelementer i romlige strukturer fra enkelthjørner, bør kravene i klausul 15.10* i disse standardene oppfylles.

5.5. Sammenpressede elementer med solide vegger av åpen U-formet seksjon med l x 3l y , Hvor l x Og l y – beregnet fleksibilitet til elementet i henholdsvis plan vinkelrett på aksene x– x Og y -y (Fig. 1), det anbefales å forsterke den med lameller eller rister, og kravene i paragrafene må oppfylles. 5,6 og 5,8*.

I fravær av strimler eller gitter bør slike elementer, i tillegg til beregninger ved hjelp av formel (7), kontrolleres for stabilitet under bøynings-torsjonsmodus for knekking i henhold til formelen

Hvor j y – knekkkoeffisient, beregnet i henhold til kravene i punkt 5.3;

Med

(12)

Hvor ;

en = en x/ h – relativ avstand mellom tyngdepunktet og bøyepunktet.

J w – sektorielt treghetsmoment for seksjonen;

b i Og t jeg – henholdsvis bredden og tykkelsen på de rektangulære elementene som utgjør seksjonen.

For seksjonen vist i fig. 1, a, verdier Og en må bestemmes av formlene:

Hvor b = b/h.

5.6. For komposittkomprimerte stenger, hvis grener er forbundet med strimler eller gitter, er koeffisienten j i forhold til den frie aksen (vinkelrett på planet til lamellene eller gitteret) bør bestemmes ved hjelp av formler (8) – (10) med erstatning i dem av ef. Betydning ef bør bestemmes avhengig av verdiene venstre gitt i tabellen. 7.

Tabell 7

Type			Opplegg			Fleksibilitet gitt venstre kompositte gjennomgående stenger
seksjoner			seksjoner			med lameller kl		med stenger
						J s l /( J b b) 5	J s l /( J b b) ³ 5
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Betegnelser vedtatt i tabell. 7:
b				– avstand mellom grenenes akser;
l				– avstand mellom sentrene til plankene;
l				– den største fleksibiliteten til hele stangen;
l 1, l 2, l 3				– fleksibilitet av individuelle grener når de bøyes i plan vinkelrett på aksene, henholdsvis 1 – 1 , 2 – 2 og 3 – 3, i områder mellom sveisede strimler (i det klare) eller mellom midten av de ytre boltene;
EN				- tverrsnittsareal av hele stangen;
En d1 og A d2				– tverrsnittsareal av rutenettet (med et tverrgitter – to avstivere) som ligger i plan vinkelrett på henholdsvis aksene 1 – 1 Og 2 – 2;
A d				– tverrsnittsareal av gitterstøtten (med et tverrgitter – to bukseseler) som ligger i planet til en side (for en trekantet likesidet stang);
en 1 Og en 2				– koeffisienter bestemt av formelen
Hvor				– dimensjoner bestemt fra fig. 2;
	n, n 1, n 2, n 3			– koeffisienter bestemt i samsvar med formler;
Her			J b1 Og J b3		– treghetsmomenter til henholdsvis seksjonene av grenene i forhold til aksene 1 – 1 og 3 – 3 (for seksjoner av type 1 og 3);
			J b1 Og J b2		– det samme, henholdsvis to hjørner i forhold til aksene 1 – 1 og 2 – 2 (for seksjonstype 2);
					– treghetsmoment for seksjonen av en stang i forhold til sin egen akse x– x (fig. 3);
			Js1 Og J s2		– treghetsmomenter av seksjonen av en av stripene som ligger i plan vinkelrett på aksene, henholdsvis 1 – 1 og 2 – 2 (for seksjonstype 2).

I komposittstenger med gitter, i tillegg til å beregne stabiliteten til stangen som helhet, bør stabiliteten til individuelle grener i områdene mellom nodene kontrolleres.

Fleksibilitet for individuelle grener l 1 , l 2 Og l 3 i området mellom lamellene bør det ikke være mer enn 40.

Hvis det er et solid ark i et av planene i stedet for lameller (fig. 1, b, V) grenens fleksibilitet skal beregnes av gyrasjonsradiusen til halvseksjonen i forhold til dens akse vinkelrett på planet til lamellene.

I komposittstenger med gitter bør fleksibiliteten til individuelle grener mellom noder ikke være mer enn 80 og bør ikke overstige den gitte fleksibiliteten venstre stangen som helhet. Det er tillatt å akseptere høyere verdier for grenfleksibilitet, men ikke mer enn 120, forutsatt at beregningen av slike stenger utføres i henhold til et deformert skjema.

5.7. Beregning av komposittelementer laget av vinkler, kanaler, etc., koblet tett eller gjennom avstandsstykker, bør utføres som solide vegger, forutsatt at de største avstandene i områdene mellom sveisede strimler (i det klare) eller mellom sentrene til ytre bolter overstiger ikke:

for komprimerte elementer 40 Jeg

for strekkelementer 80 Jeg

Her er treghetsradiusen Jeg vinkel eller kanal bør tas for T- eller I-snitt i forhold til en akse parallelt med planet til avstandsstykkene, og for tverrsnitt – minimalt.

I dette tilfellet bør minst to avstandsstykker installeres innenfor lengden på det komprimerte elementet.

5,8*. Beregning av forbindelseselementer (planker, rister) av komprimerte komposittstenger bør utføres for en betinget tverrkraft Qfic, tatt for å være konstant langs hele lengden av stangen og bestemt av formelen

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/Ry)N/j, (23)*

Hvor N – langsgående kraft i komposittstangen;

j – langsgående bøyningskoeffisient akseptert for en sammensatt stang i planet til forbindelseselementene.

Betinget skjærkraft Qfic skal distribueres:

hvis det kun er forbindelseslister (gitter), likt mellom stripene (ristene) som ligger i plan vinkelrett på aksen som stabiliteten kontrolleres til;

i nærvær av et solid ark og forbindelseslister (nett) – i halvparten mellom arket og lameller (gitter) som ligger i plan parallelt med arket;

ved beregning av likesidede trekantede komposittstenger, bør den betingede tverrkraften som utøves på et system av forbindelseselementer plassert i samme plan tas lik 0,8 Qfic.

5.9. Beregningen av forbindelsesstrimler og deres feste (fig. 3) bør utføres som en beregning av elementer av båndløse takstoler på:

makt F, skjærestang, i henhold til formelen

F = Q s l/b; (24)

øyeblikk M 1, bøyer stangen i sitt plan, i henhold til formelen

M 1 = Q s l/2 (25)

Hvor Q s – betinget tverrkraft påført stangen på det ene ansiktet.

5.10. Beregning av forbindelsesgitter bør utføres som en beregning av fagverksgitter. Ved beregning av tverrstivere til et tverrgitter med stag (fig. 4), bør tilleggskraften tas i betraktning Nad, som oppstår i hver avstiver fra kompresjon av beltene og bestemmes av formelen

(26)

Hvor N – kraft i en gren av stangen;

EN - tverrsnittsareal av en gren;

A d - tverrsnittsareal av en avstiver;

en – koeffisient bestemt av formelen

en = en l 2 /(en 3 =2b 3) (27)

Hvor en, l Og b – dimensjoner vist i fig. 4.

5.11. Beregningen av stenger beregnet på å redusere konstruksjonslengden til komprimerte elementer må utføres for en kraft lik den konvensjonelle tverrkraften i det komprimerte hovedelementet, bestemt av formel (23)*.

BØYEELEMENTER

5.12. Beregning av styrken til elementer (unntatt bjelker med fleksibel vegg, med perforert vegg og kranbjelker) bøyd i et av hovedplanene skal utføres i henhold til formelen

(28)

Skjærspenningsverdi t i seksjoner av bøyde elementer må tilfredsstille betingelsen

(29)

Hvis veggen er svekket av boltehull, verdiene t i formel (29) skal multipliseres med koeffisienten en , bestemt av formelen

en = en/(en – d), (30)

Hvor en – hullstigning;

b – hulldiameter.

5.13. For å beregne styrken til bjelkeveggen på steder hvor belastningen påføres den øvre korden, samt i støtteseksjonene av bjelken som ikke er forsterket med stivere, bør den lokale spenningen bestemmes s loc i henhold til formelen

(31)

Hvor F – beregnet verdi av last (kraft);

venstre – betinget lengde på lastfordeling, bestemt avhengig av støtteforholdene; for støtte i henhold til fig. 5.

venstre = b + 2t f, (32)

Hvor t f – tykkelsen på bjelkens øvre korde, hvis den nedre bjelken er sveiset (fig. 5, EN), eller avstanden fra ytterkanten av flensen til begynnelsen av den indre avrundingen av veggen, hvis den nedre bjelken er rullet (fig. 5, b).

5,14*. For bjelkevegger beregnet med formel (28) må følgende betingelser være oppfylt:

Hvor – normale spenninger i veggens midtplan, parallelt med bjelkens akse;

s y – det samme, vinkelrett på bjelkens akse, inkludert s loc bestemt ved formel (31);

t xy – tangentiell spenning beregnet ved bruk av formel (29) under hensyntagen til formel (30).

Spenninger s x Og s y , tatt i formel (33) med sine egne tegn, samt t xy bør bestemmes på samme punkt i strålen.

5.15. Beregning av stabiliteten til I-seksjonsbjelker som er bøyd i veggens plan og oppfyller kravene i paragrafene. 5.12 og 5.14*, bør utføres i henhold til formelen

Hvor Toalett – bør bestemmes for et komprimert belte;

j b – koeffisient bestemt av adj. 7*.

Når du skal bestemme verdien j b for estimert lengde på bjelken venstre avstanden mellom festepunktene til det komprimerte beltet fra tverrgående forskyvninger (noder av langsgående eller tverrgående koblinger, festepunkter for stivt gulv) bør tas; i mangel av forbindelser venstre = l(Hvor l – bjelkespenn) designlengden til utkrageren bør tas som følger: venstre = l i mangel av å feste det komprimerte beltet på enden av konsollen i horisontalplanet (her l – konsolllengde); avstanden mellom festepunktene til det komprimerte beltet i horisontalplanet når beltet festes i enden og langs konsollens lengde.

5,16*. Stabiliteten til bjelkene trenger ikke kontrolleres:

a) ved overføring av lasten gjennom et kontinuerlig stivt gulv, kontinuerlig støttet av bjelkens komprimerte belte og sikkert koblet til det (armerte betongplater laget av tung, lett og cellulær betong, flatt og profilert metallgulv, korrugert stål, etc. );

b) i forhold til beregnet lengde på bjelken venstre til bredden på det komprimerte beltet b, som ikke overstiger verdiene bestemt av formlene i tabellen. 8* for bjelker med symmetrisk I-seksjon og med en mer utviklet komprimert akkord, hvor bredden til den strakte akkorden er minst 0,75 av bredden til den komprimerte akkorden.

Tabell 8*

Last inn applikasjonsplassering	Største verdier venstre /b, for hvilke stabilitetsberegninger for valsede og sveisede bjelker ikke kreves (ved 1 £ h/b 6 og 15 £ b/t £35)
Til det øvre beltet	(35)
Til det nedre beltet	(36)
Uavhengig av lastpåføringsnivå ved beregning av bjelkesnitt mellom avstivere eller ved ren bøying	(37)
Betegnelser tatt i bruk i tabell 8*: b Og t – henholdsvis bredden og tykkelsen på det komprimerte beltet; h – avstand (høyde) mellom aksene til belteplatene. Merknader: 1. For bjelker med kordeforbindelser på høyfaste bolter, er verdiene venstre/b, hentet fra formlene i tabell 8* skal multipliseres med en faktor på 1,2. 2. For bjelker med forhold b/t /t= 15.

Festingen av det komprimerte beltet i horisontalplanet må være utformet for faktisk eller betinget sidekraft. I dette tilfellet bør den betingede sidekraften bestemmes:

når den er festet på individuelle punkter i henhold til formel (23)*, der j bør bestemmes med fleksibilitet l = venstre/Jeg(Her Jeg – treghetsradius for seksjonen av det komprimerte beltet i horisontalplanet), og N skal beregnes ved hjelp av formelen

N = (Af + 0,25A W)Ry; (37, a)

med kontinuerlig festing i henhold til formelen

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Hvor qfic – betinget tverrkraft per lengdeenhet av bjelkekorden;

Qfic – betinget tverrkraft, bestemt av formel (23)*, der den skal tas j = 1, a N – bestemt ved formel (37,a).

5.17. Beregning av styrken til elementer bøyd i to hovedplan bør utføres i henhold til formelen

(38)

Hvor x Og y – koordinater til seksjonspunktet som vurderes i forhold til hovedaksene.

I bjelker beregnet med formel (38) bør spenningsverdiene i bjelkebanen kontrolleres ved hjelp av formlene (29) og (33) i de to hovedbøyeplanene.

Hvis kravene i paragraf 5.16* er oppfylt, EN kontroll av stabiliteten til bjelker bøyd i to plan er ikke nødvendig.

5,18*. Beregning av styrken til delte bjelker med solid seksjon laget av stål med en flytegrense på opptil 530 MPa (5400 kgf/cm2), som bærer en statisk belastning, med forbehold om paragrafene. 5,19* – 5.21, 7.5 og 7.24 bør utføres under hensyntagen til utviklingen av plastiske deformasjoner i henhold til formlene

ved bøying i et av hovedplanene under tangentielle spenninger t £0,9 R s(unntatt støtteseksjoner)

(39)

ved bøying i to hovedplan under tangentielle spenninger t £0,5 R s(unntatt støtteseksjoner)

(40)

Her M, Mx Og M y - absolutte verdier av bøyemomenter;

c 1 – koeffisient bestemt av formlene (42) og (43);

c x Og c y – koeffisienter akseptert i henhold til tabell. 66.

Beregning i støttedelen av bjelker (med M = 0; Mx= 0 og M y= 0) skal utføres i henhold til formelen

I nærvær av en sone med ren bøyning i formlene (39) og (40) i stedet for koeffisientene c 1, c x Og med y bør tas deretter:

fra 1m = 0,5(1+c); c xm = 0,5(1+c x); med ym = 0,5(1+c y).

Med samtidig handling i momentdelen M og skjærkraft Q koeffisient fra 1 bør bestemmes ved hjelp av formlene:

på t £0,5 R s c 1 = c; (42)

på 0,5 R s t £0,9 R s c 1 = 1,05b c , (43)

Hvor (44)

Her Med – koeffisient akseptert i henhold til tabellen. 66;

t Og h – henholdsvis veggtykkelse og høyde;

en – koeffisient lik en = 0,7 for en I-seksjon bøyd i veggens plan; en = 0 – for andre typer seksjoner;

fra 1 – en koeffisient antatt å være ikke mindre enn én og ikke mer enn en koeffisient Med.

For å optimalisere bjelker når du beregner dem under hensyntagen til kravene i avsnitt. 5,20, 7,5, 7,24 og 13,1 koeffisientverdier Med, c x Og med y i formlene (39) og (40) er det tillatt å ta mindre enn verdiene gitt i tabellen. 66, men ikke mindre enn 1,0.

Hvis veggen er svekket av boltehull, vil skjærspenningsverdiene t skal multipliseres med koeffisienten bestemt av formel (30).

Offisiell publikasjon

STATSKOMITEEN FOR USSR RÅDET AV BYGGEMINISTER (GOSSTROY USSR)

UDC *27.9.012.61 (083.75)

Kapittel SNiP 11-56-77 "Betong- og armerte betongkonstruksjoner av hydrauliske konstruksjoner" ble utviklet av VNIIG oppkalt etter. B. E. Vedeneev, Institutt “Gndroproekt* oppkalt etter. S. Ya. Zhuk fra energidepartementet i USSR og Giprorechtrans fra departementet for elveflåte i RSFSR med deltagelse av GruzNIIEGS fra energidepartementet i USSR. Soyuzmornniproekt Miimorflot, Giprovodchoea Ministry of Water Resources of the USSR og NIIZhB Gosstroy USSR

Kapittel SNiP 11-56-77 "Betong- og armert betongkonstruksjoner av hydrauliske konstruksjoner" ble utviklet på grunnlag av kapittel SNiP P-A.10-71 "Bygningskonstruksjoner og fundamenter. Grunnleggende designprinsipper."

kapittel SNiP N-I.14-69 “Betongarmerte betongkonstruksjoner av hydrauliske konstruksjoner. Designstandarder";

endringer i kapittelet til SNiP N-I.14-69, fint lin ved resolusjon fra USSR State Construction Committee datert 16. mars 1972 X* 42.

Redaktører -iizh. E. A. TROITSKIP (Gosstroy USSR), Ph.D. tech. Sciences A. V. SHVETSOV (VNIIG oppkalt etter B. E. Vedeneev. Energidepartementet i USSR), forsker. S. F. LIVES AND I (Gndroproekt oppkalt etter S. Ya. Zhuk fra USSR Ministry of Energy), og NNG. S. P. SHIPILOVA (Giprorechtrans Ministry of River Fleet of the RSFSR).

N meter ved.-mormat., II km. - I.*-77

© Stroykzdat, 1977

Statskomité for Ministerrådet for USSR for byggesaker (Gosstroy USSR)

I. GENERELLE BESTEMMELSER

1.1. Standardene i dette kapittelet må overholdes ved prosjektering av bærende betong- og armerte betongkonstruksjoner av hydrauliske konstruksjoner som er konstant eller periodisk utsatt for vannmiljøet.

Merknader:!. Standardene i dette kapittelet skal ikke brukes ved utforming av betong- og armert betongkonstruksjoner av broer, transporttunneler, samt rør plassert under voller av veier og jernbaner.

2. Betong- og armert betongkonstruksjoner som ikke er utsatt for vannmiljøet bør utformes i samsvar med kravene i kapittel SNiP II-2I-75 "Betong- og armert betongkonstruksjoner".

1.2. Ved utforming av betong- og armerte betongkonstruksjoner av hydrauliske konstruksjoner, er det nødvendig å bli veiledet av kapitlene til SNiP og andre forskriftsdokumenter fra hele Unionen som regulerer kravene til materialer, regler for konstruksjonsarbeid, spesielle konstruksjonsforhold i seismiske områder, i den nordlige delen av landet. konstruksjonsklimasone og i sonen for fordeling av innsynkningsjord, og også krav for å beskytte strukturer mot korrosjon i nærvær av aggressive miljøer.

1.3. Ved utforming er det nødvendig å sørge for slike betong- og armerte betongkonstruksjoner (monolittiske, prefabrikkerte monolittiske, prefabrikkerte, inkludert forspente), hvis bruk sikrer industrialisering og mekanisering av byggearbeid, reduserer materialforbruk, arbeidsintensitet, reduserer varigheten og redusere byggekostnadene.

1.4. Typer strukturer, hoveddimensjonene til elementene deres, samt graden av metning av armerte betongkonstruksjoner med forsterkning bør

Vi er akseptert på grunnlag av en sammenligning av de tekniske og økonomiske indikatorene for alternativene. I dette tilfellet må det valgte alternativet gi optimal ytelse. strukturens pålitelighet, holdbarhet og kostnadseffektivitet.

1.5. Utformingen av enheter og tilkoblinger av prefabrikkerte elementer må sikre pålitelig overføring av krefter, styrken til selve elementene i skjøteområdet, tilkoblingen av betong i tillegg lagt i skjøten med betongen i konstruksjonen, samt stivhet, vannmotstand (i noen tilfeller jordgjennomtrengelighet) og koblingenes holdbarhet.

1.6. Ved utforming av nye design av hydrauliske strukturer som ikke er tilstrekkelig testet i design og konstruksjonspraksis, for komplekse forhold med statisk og dynamisk drift av strukturer, når arten av deres stressede og deformerte tilstand ikke kan bestemmes med nødvendig pålitelighet ved beregning, eksperimentell studier bør gjennomføres.

1.7. Prosjekter bør omfatte teknologiske og designmessige tiltak. bidra til å øke betongens vannmotstand og frostmotstand og redusere mottrykk: legging av betong med økt vannmotstand og frostmotstand på siden av trykkflaten og ytre overflater (spesielt i sonen med variabel vannstand); bruken av spesielle overflateaktive tilsetningsstoffer til betong (luftinndragende, mykning, etc.); vanntetting og termisk isolasjon av ytre overflater av strukturer; komprimering av betong fra trykkflater eller ytre overflater av konstruksjoner som opplever spenning fra driftsbelastninger.

1.8. Ved utforming av hydrauliske strukturer er det nødvendig å sørge for

isforholdene til konstruksjonen deres, systemet for å kutte dem med midlertidige sømmer og modusen for deres lukking, noe som sikrer den mest effektive driften av strukturer under konstruksjons- og driftsperioder.

GRUNNLEGGENDE KRAV TIL BEREGNING

1.9. Betong- og armert betongkonstruksjoner skal tilfredsstille beregningskravene for bæreevne (grensetilstander for den første gruppen) - for alle kombinasjoner av laster og påvirkninger, og for egnethet for normal drift (grensetilstander for den andre gruppen) - kun for hovedkombinasjon av belastninger og støt.

Betongkonstruksjoner skal beregnes:

når det gjelder bæreevne - for styrke med å kontrollere stabiliteten til posisjonen og formen til strukturen;

for sprekking - i samsvar med seksjon 5 i disse standardene.

Armerte betongkonstruksjoner skal beregnes:

når det gjelder bæreevne - for styrke med å kontrollere stabiliteten til posisjonen og formen til strukturen, samt for utholdenheten til strukturer under påvirkning av gjentatte belastninger;

ved deformasjoner - i tilfeller der størrelsen på bevegelser kan begrense muligheten for normal drift av strukturen eller mekanismene som er plassert på den;

på dannelse av sprekker - i tilfeller der dannelsen av sprekker ikke er tillatt under normal drift av strukturen, eller ved åpning av sprekker.

1.10. Betong- og armerte betongkonstruksjoner der betingelsene for inntreden av en grensetilstand ikke kan uttrykkes i form av krefter i seksjonen (tyngdekraft og buedammer, støtteben, tykke plater, bjelkevegger osv.) bør beregnes ved hjelp av metodene av kontinuummekanikk, med hensyn til, om nødvendig, uelastiske deformasjoner og sprekker i betong.

I noen tilfeller kan beregningen av de ovennevnte strukturene utføres ved bruk av materialstyrkemetoden i samsvar med designstandardene for visse typer hydrauliske strukturer.

For betongkonstruksjoner bør trykkspenninger under designbelastninger ikke overstige verdiene til de tilsvarende designmotstandene til betong; for armerte betongkonstruksjoner bør trykkspenninger i betong ikke overstige beregningen

betongmotstand mot kompresjon, og strekkkrefter i seksjonen ved spenninger i betong som overstiger verdien av dens designmotstand, må absorberes fullstendig av armeringen, hvis svikt i den oppspente betongsonen kan føre til tap av bæreevnen til elementet; i dette tilfellet bør koeffisientene tas i samsvar med paragrafene. 1.14, 2.12 og 2.18 i disse standardene.

1.11. Standardlaster bestemmes ved beregning i henhold til gjeldende forskriftsdokumenter, og om nødvendig basert på resultatene av teoretiske og eksperimentelle studier.

Kombinasjoner av belastninger og påvirkninger, samt overbelastningsfaktorer l må vedtas i henhold til kapittel SNiP II-50-74 "Elvehydraulikkstrukturer. Grunnleggende prinsipper for design".

Ved beregning av strukturer for utholdenhet og for grensetilstander til den andre gruppen, bør en overbelastningsfaktor på én tas.

1.12. Deformasjoner av armerte betongkonstruksjoner og deres elementer, bestemt under hensyntagen til den langsiktige virkningen av belastninger, må ikke overstige verdiene som er etablert av prosjektet, basert på kravene til normal drift av utstyr og mekanismer.

Beregning av deformasjoner av konstruksjoner og deres elementer i hydrauliske konstruksjoner kan ikke utføres dersom det, basert på driftserfaring fra lignende konstruksjoner, er fastslått at stivheten til disse konstruksjonene og deres elementer er tilstrekkelig til å sikre normal drift av konstruksjonen som prosjekteres.

1.13. Ved beregning av prefabrikkerte konstruksjoner for kreftene som oppstår under løfting, transport og installasjon, bør lasten fra elementets egenvekt inkluderes i beregningen med en dynamisk koeffisient lik

1,3, mens overbelastningskoeffisienten til egen vekt tas lik enhet.

Med riktig begrunnelse kan dynamikkkoeffisienten tas for å være mer

1,3, men ikke mer enn 1,5.

1.14. Ved beregninger av betong og armert betongkonstruksjoner av hydrauliske konstruksjoner, inkludert de beregnet i henhold til art. 1.10 av disse standardene, er det nødvendig å ta hensyn til pålitelighetsfaktorene A i lastkombinasjoner p s. verdiene som skal tas i henhold til paragraf 3.2 i kapittel SNiP 11-50-74.

1.15. Størrelsen på vannmottrykket i designdelene av elementene bør bestemmes under hensyntagen til faktiske driftsforhold

strukturer i driftsperioden, samt å ta hensyn til design og teknologiske tiltak (punkt 1.7 i disse

standarder) som bidrar til å øke betongens vannmotstand og redusere mottrykket.

I elementer av trykk- og undervannsbetong og armerte betongkonstruksjoner av hydrauliske konstruksjoner, beregnet i samsvar med punkt 1.10 i disse standardene, tas vannmottrykk i betraktning som en volumetrisk kraft.

I de resterende elementene er vannmottrykk tatt i betraktning som en strekkkraft som påføres i designdelen som vurderes.

Vannmottrykk tas i betraktning både ved beregning av seksjoner som sammenfaller med støpsømmer og monolittiske seksjoner.

1.16. Ved beregning av styrken til sentralt oppspente og eksentrisk oppspente elementer med et entydig spenningsdiagram og beregning av styrken til seksjoner av armerte betongelementer skrånende til elementets lengdeakse, samt ved beregning av armerte betongelementer for dannelse av sprekker , bør mottrykket antas å variere i henhold til en lineær lov innenfor hele seksjonens høyde.

I seksjoner av bøying, eksentrisk komprimerte og eksentrisk strekkelementer med tosifret spenningsdiagram beregnet etter styrke uten å ta hensyn til betongarbeidet i strukket seksjonssone, bør mottrykket til vann tas i betraktning innenfor strukket sone. seksjonen i form av totalt hydrostatisk trykk på siden av strekkflaten og ikke ta hensyn til innenfor seksjonens komprimerte sone.

I deler av elementer med et entydig diagram over trykkspenninger, tas det ikke hensyn til mottrykk.

Høyden på den komprimerte sonen til betongseksjonen bestemmes basert på hypotesen om flate seksjoner; i dette tilfellet, i ikke-sprekkebestandige elementer, tas det ikke hensyn til arbeidet med strekkbetong, og formen på betongspenningsdiagrammet i den komprimerte seksjonssonen antas å være trekantet.

I elementer med et tverrsnitt av kompleks konfigurasjon, i elementer som bruker strukturelle og teknologiske mål og i elementer beregnet i samsvar med punkt 1.10 i disse standardene, bør verdiene av vannmottrykkskrefter bestemmes basert på resultatene av eksperimentelle studier eller filtreringsberegninger.

Merk. Type spenningstilstand av elementet er etablert basert på hypotesen om flate seksjoner uten å ta hensyn til kraften til vannmottrykket.

1.17. Ved bestemmelse av krefter i statisk ubestemte armerte betongkonstruksjoner forårsaket av temperatureffekter eller setninger av støtter, samt ved bestemmelse av reaktivt jordtrykk, bør stivheten til elementene bestemmes under hensyntagen til dannelsen av sprekker i dem og kryping av betong, krav som er fastsatt i paragrafer. 4.6 og 4.7 i disse standardene.

I foreløpige beregninger er det tillatt å ta bøye- og strekkstivheten til ikke-sprekkebestandige elementer lik 0,4 av bøye- og strekkstivheten. bestemt ved den innledende elastisitetsmodulen til betong.

Merk. Ikke-sprekkebestandige elementer inkluderer elementer beregnet etter størrelsen på sprekkåpningen; til sprekkfast - beregnet i henhold til dannelsen av sprekker.

1.18. Beregning av konstruksjonselementer for utholdenhet må utføres med et antall lastendringssykluser på 2-10® eller mer over hele konstruksjonens levetid (strømningsdeler av hydrauliske enheter, overløp, vanntankplater, undergeneratorkonstruksjoner, etc.).

1.19. Ved utforming av forspente armerte betongkonstruksjoner av hydrauliske konstruksjoner, bør kravene i kapittel SNiP P-21-75 oppfylles, og koeffisientene som er vedtatt i disse standardene bør tas i betraktning.

1.20. Ved utforming av forspente massive konstruksjoner forankret i basen, sammen med deres beregninger, bør eksperimentelle studier utføres for å bestemme bæreevnen til ankeranordninger, spenningsrelaksasjonsverdier i betong og ankre, samt foreskrive tiltak for å beskytte ankre fra korrosjon. Utformingen skal gi mulighet for etterspenning eller utskifting av ankrene, samt foreta kontrollobservasjoner av tilstanden til ankrene og betongen.

2. MATERIALER FOR BETONG OG ARMERT BETONGSTRUKTUR

2.1. For betong- og armerte betongkonstruksjoner av hydrauliske konstruksjoner, bør det leveres betong som oppfyller kravene i disse standardene, samt kravene til de relevante GOST-ene.

2.2. Ved utforming av betong og armert betongkonstruksjoner av hydrauliske strukturer, avhengig av deres type og design

Under arbeidet tildeles nødvendige betongegenskaper, kalt designkarakterer.

Prosjekter må inneholde tung betong, hvis designkarakterer må tildeles i henhold til følgende kriterier:

a) ved aksial kompresjonsstyrke (kubestyrke), som er tatt for å være den aksiale kompresjonsmotstanden til en referanseprøve - en kube, testet i samsvar med kravene til de relevante GOST-ene. Denne egenskapen er den viktigste og må angis i prosjekter i alle tilfeller basert på strukturelle beregninger. Prosjekter må gi følgende betongkvaliteter når det gjelder trykkfasthet (forkortet "design grades>): M 75, M 100, M 150, M 200. M 250, M 300. M 350, M 400, M 450, M 500, M 600;

b) ved aksial strekkstyrke, som er tatt for å være den aksiale strekkmotstanden til kontrollprøver testet i samsvar med GOST-standarder. Denne egenskapen bør tildeles i tilfeller der den er av primær betydning og kontrolleres i produksjonen, nemlig når ytelsesegenskapene til strukturen eller dens elementer bestemmes av arbeidet med strekkbetong eller dannelsen av sprekker i strukturelle elementer ikke er tillatt . Prosjekter må inkludere følgende betongkvaliteter når det gjelder aksial strekkfasthet: R10, R15, R20, R25, RZO, R35;

c) ved frostmotstand, som antas å være antall sykluser med vekslende frysing og tining av prøver testet i samsvar med kravene i GOST-standarder; denne egenskapen tildeles i henhold til de relevante GOST-ene avhengig av klimatiske forhold og antall designsykluser med vekslende frysing og tining i løpet av året (i henhold til langsiktige observasjoner) under hensyntagen til driftsforhold. Prosjekter må inkludere følgende betongkvaliteter for frostbestandighet: Mrz 50, Mrz 75, Mrz 100, Mrz 150, Mrz 200, Mrz 300, Mrz 400, Mrz 500;

d) ved vannmotstand, som anses å være det høyeste vanntrykket der vanninfiltrasjon ennå ikke er observert ved testing av prøver i samsvar med kravene til GOST. Denne karakteristikken tildeles avhengig av trykkgradienten, definert som forholdet mellom maksimalt trykk i meter og tykkelsen på kjeglen

strukturer i meter. Prosjekter må inneholde følgende betongkvaliteter for vannmotstand: B2, B4, B6, B8, B10, B12. I ikke-sprekkebestandige trykkarmerte betongkonstruksjoner og i ikke-sprekkefaste ikke-trykkkonstruksjoner av offshorekonstruksjoner, skal dimensjoneringsgraden for betong for vannmotstand være minst B4.

2.3. For massive betongkonstruksjoner med et betongvolum på mer enn 1 million m 1 i prosjektet er det tillatt å etablere mellomverdier for standardmotstanden til betong, som vil tilsvare graderingen av karakterer for trykkfasthet som avviker fra gradering av karakterer for trykkfasthet fastsatt i punkt 2.2 i disse standardene.

2.4. Betongkonstruksjoner av hydrauliske konstruksjoner bør være underlagt tilleggskrav fastsatt i prosjektet og bekreftet av eksperimentelle studier for:

ekstrem strekkbarhet;

motstand mot aggressivt vann;

fravær av skadelig interaksjon mellom sementalkalier og aggregater;

motstand mot slitasje ved strømning av vann med sediment og suspenderte sedimenter;

motstand mot kavitasjon;

kjemisk eksponering for ulike laster;

varmeutvikling under betongherding.

2.5. Herdeperioden (alderen) av betong, som tilsvarer dens designkarakterer for trykkfasthet, aksial strekkstyrke og vannmotstand, er vanligvis akseptert for strukturer av elvehydraulikkkonstruksjoner 180 dager, for prefabrikkerte og monolittiske strukturer av marine og prefabrikkerte strukturer av elve. transportstrukturer 28 dager . Herdeperioden (alderen) for betong tilsvarende dens designgrad for frostbestandighet antas å være 28 dager.

Hvis tidspunktet for den faktiske belastningen av strukturer, metoder for deres konstruksjon, betongherdingsforhold, type og kvalitet på sement som brukes er kjent, er det tillatt å sette designgraden til betong i en annen alder.

For prefabrikkerte konstruksjoner, inkludert forspente konstruksjoner, bør herdningsstyrken til betong tas som mindre enn 70 % av styrken til den tilsvarende konstruksjonsgraden.

2.6. For armerte betongelementer laget av tung betong, designet for påvirkning av gjentatte belastninger, og armert betong komprimerte elementer av stangkonstruksjoner (voller som overganger på peler, skallpeler, etc.) er det nødvendig

bruk en designkvalitet av betong som ikke er lavere enn M 200.

2.7. For forspente elementer bør designkvalitetene av betong for trykkfasthet vedtas:

ikke mindre enn M 200 - for strukturer med stangforsterkning;

ikke mindre enn M 250 - for strukturer med høyfast armeringstråd;

ikke mindre enn M 400 - for elementer nedsenket i bakken ved kjøring eller vibrering.

2.8. For å bygge inn skjøter av elementer av prefabrikkerte konstruksjoner, som under drift kan bli utsatt for negative temperaturer av uteluft eller aggressivt vann, bør betong av designkvaliteter brukes for frostbestandighet og vannbestandighet som ikke er lavere enn de aksepterte elementene som skjøtes.

2.9. Det er nødvendig å sørge for utstrakt bruk av overflateaktive tilsetningsstoffer (SDB, SNV, etc.). samt bruk av flyveaske fra varmekraftverk og andre findelte tilsetningsstoffer som oppfyller kravene i gjeldende regelverk som aktivt mineraltilsetningsstoff

dokumenter for klargjøring av betong og mørtel.

Merk. I områder med konstruksjoner utsatt for vekselvis frysing og tining, er bruk av flyveaske eller andre fine mineralske tilsetningsstoffer til betong ikke tillatt.

2.10. Hvis det av tekniske og økonomiske grunner er tilrådelig å redusere belastningen fra konstruksjonens egenvekt, er det tillatt å bruke betong på porøse tilslag, hvis designkvaliteter er vedtatt i samsvar med kapittel SNiP 11-21-75 .

STANDARD OG DESIGN KARAKTERISTIKKER AV BETONG

2.11. Verdiene for betongens standard og designmotstander, avhengig av betongens designkvaliteter for trykkstyrke og aksial strekkstyrke, bør tas i henhold til tabellen. 1.

2.12. Koeffisientene for konkrete driftsforhold for beregning av strukturer basert på grensetilstandene til den første gruppen bør tas i henhold til tabell. 2.

Ved beregning i henhold til grensetilstandene til den andre gruppen, tas koeffisienten for konkrete driftsforhold lik enhet, for ns-

Tabell 1

Vmh betongmotstand

Konstruksjonsgrad av tung betong	standard motstander: designmotstander for grensetilstander i den andre gruppen, kgf/cm 1		designmotstander for grensetilstander for den første gruppen, kgf/cm"
	aksial kompresjon (primær styrke) Jpr "Y"r og	aksial spenning	aksial kompresjon (styrke) I V r	aksial spenning *9
		Sterk som et pinnsvin
	Ved strekkfasthet

Merk. Tilveiebringelse av verdiene for standardmotstander angitt i tabellen. 1. er satt lik 0,95 (med en basis variasjonskoeffisient på 0,135), bortsett fra for massive hydrauliske strukturer: gravitasjon. buede, massestøttede demninger, etc.. for hvilke standardmotstanden er satt til 0,9 (med en grunnleggende variasjonskoeffisient på 0,17).

inkludering av beregninger under påvirkning av en gjentatt gjentatt belastning.

tabell 2

2.13. Dimensjonerende motstand av betong ved beregning av armerte betongkonstruksjoner for utholdenhet /? P r og R r beregnes ved å multiplisere de tilsvarende verdiene av betongmotstand /?pr n /? p på koeffisienten for driftsforholdene til TV-en. akseptert i henhold til tabellen 3 av disse standardene.

2.14. Standardmotstanden til betong under allround kompresjon R& bør bestemmes av formelen

**„, + * d-o,) a og (1)

hvor A er koeffisienten vedtatt basert på resultatene av eksperimentelle studier; i deres fravær, for betong av designkvaliteter M 200, M 250, M 300, M 350, bør koeffisient A bestemmes av formelen

oj - den minste absolutte verdien av hovedspenningen, kgf/cm g; ag er koeffisienten for effektiv porøsitet, bestemt ved eksperimentelle studier;

Dimensjonerende motstander bestemmes i henhold til tabell. 1 avhengig av verdien ved interpolering.

2.15. Verdien av den opprinnelige elastisitetsmodulen til betong i trykk og spenning £ 0 bør tas i henhold til tabellen. 4.

Den innledende tverrdeformasjonskoeffisienten til betong c antas å være lik 0,15, og skjærmodulen til betong G er lik 0,4 av de tilsvarende verdiene £в-

Tabell 3

hvor og en byax er henholdsvis de minste og de største spenningene i betong innenfor

lastendringssyklus.

Merk. Verdiene til m61-koeffisienten for betong, hvis karakter er fastsatt i en alder av 28 dager, er vedtatt i samsvar med kapittel SNiP 11-21-75.

Tabell 4

Merk. Tabellverdier 4 innledende elastisitetsmodul for betong for klasse 1-konstruksjoner bør avklares basert på resultatene fra eksperimentelle studier.

Den volumetriske vekten av tung betong, i fravær av eksperimentelle data, kan tas lik 2,3-2,5 t/m*.

BESLAG

2.16. For å forsterke armerte betongkonstruksjoner av hydrauliske strukturer, bør armering brukes i samsvar med kapitlene til SNiP P-21-75. SNiP 11-28-73 beskyttelse av bygningskonstruksjoner mot korrosjon", gjeldende GOST eller tekniske spesifikasjoner godkjent på foreskrevet måte.

STANDARD OG DESIGN KARAKTERISTIKKER TIL BESLAG

2.17. Verdier av standard- og designmotstander for hovedtyper av armering som brukes i armerte betongkonstruksjoner

Tabell 5

	Regulatorisk	Designmotstand for armering for grensetilstander for den første gruppen, kgf/cm*
	motstand	strekk
Type og klasse av beslag	Rg og beregnet strekkfasthet for grensetilstander for den andre gruppen *a 11 - kgf/cm*	langsgående, tverrgående (klemmer og bøyde stenger) når jeg beregner skrå seksjoner på dette punktet, bøyer jeg minimumsmomentet "a"	tverrgående (klemmer og BØYD stenger) ved beregning av skrå seksjoner og virkningen av p- pepper si-*a-x
Stangarmeringsklasse:
Ledningsbeslag klasse:
B-I diameter
VR-I med en diameter på 3-4 mm
VR-I med en diameter på 5 mm

* I sveisede rammer for klemmer laget av klasse A IM-armering. hvis diameter er mindre enn */" diameteren til de langsgående stengene, verdien av /?".* tas lik 2400 kgf/cm*.

Merknader: I. Verdiene av L smidd er gitt for bruk av trådarmering av klasse B-I og Bp I i ​​ayashma-rammer.

2. I fravær av vedheft mellom armeringen og betongen, tas c lik null.

3. Armeringsstål av klasse A-IV og A-V er tillatt under. endre kun for forspente konstruksjoner

hydrauliske strukturer, avhengig av armeringsklassen, bør tas i henhold til tabellen. 5.

Regulerings- og designegenskaper til andre typer beslag må tas i henhold til instruksjonene i kapittelet til SNiP 11-21-75.

2.18. Koeffisienter for driftsforhold for ikke-spent armering bør tas i henhold til tabell. 6 av disse standardene, og forspent armering i henhold til tabell. 24 kapitler av SNiP 11-21-75.

Tabell b

Merk. I nærvær av flere faktorer. som opererer samtidig, introduseres produktet av de tilsvarende driftsbetingelseskoeffisientene i beregningen.

Koeffisienten for driftsforholdene til armeringen for beregninger basert på grensetilstandene til den andre gruppen tas lik enhet.

2.19. Designmotstanden til ikke-forspent strekkstangarmering R ved beregning av armerte betongkonstruksjoner for utholdenhet bør bestemmes ved hjelp av formelen

/? i ■ t a, R t , (3)

hvor t w\ er koeffisienten for arbeidsforhold, beregnet ved formelen

hvor er kofaktoren, tatt i betraktning armeringsklassen, vedtatt i henhold til tabellen.

k i - koeffisient med hensyn til diameteren på armeringen, tatt i henhold til tabellen. 8;

k c - koeffisient som tar hensyn til typen sveiset skjøt, vedtatt i henhold til tabellen. 9;

p, = syklus asymmetri koeffisient,

hvor a *i*n og a, μs er henholdsvis minimums- og maksimumspenninger i strekkarmering.

Strekkarmering for utholdenhet beregnes ikke dersom verdien av koeffisienten t a1, bestemt av formel (4), er større enn én.

Tabell 7

Forsterkningsklasse

Koeffisientverdi * in

Tabell 8

Diameter på beslag, mm
Koeffisientverdi

Merk. For mellomverdier av armeringsdiameteren bestemmes verdien av koeffisienten »d ved interpolasjon.

Tabell 9

Merk. For armering som ikke har sveisede stussfuger, tas verdien av k e lik en.

2.20. Designmotstandene til forsterkning ved beregning av utholdenheten til forspente konstruksjoner bestemmes i samsvar med kapittel SNiP 11-21-75.

2.21. Verdiene for elastisitetsmodulen til ikke-forspent armering og forspent stangarmering er tatt i henhold til tabell. 10 av disse standardene; Verdiene av elastisitetsmodulen for forsterkning av andre typer er hentet fra tabellen. Kapittel 29 i SNiP P-21-75.

2.22. Ved beregning av armerte betongkonstruksjoner for utholdenhet, bør det tas hensyn til uelastiske deformasjoner i den komprimerte sonen av betong

Tabell 10

ved å redusere elastisitetsmodulen til betong, ta koeffisientene for reduksjon av armering til betong n" i henhold til tabell 11.

Tabell II

Konstruksjonsgrad av betong
Reduksjonsfaktor n"

3. BEREGNING AV ELEMENTER

BETONG OG ARMERT BETONG STRUKTURER I HENHOLD TIL GRENSESTATER FOR DEN FØRSTE GRUPPE

BEREGNING AV BETONGELEMENTER ETTER STYRKE

3.1. Beregning av styrken til elementer i betongkonstruksjoner bør utføres for seksjoner. normal på deres lengdeakse, og elementer beregnet i samsvar med punkt 1.10 i disse standardene - for virkeområder med hovedspenninger.

Avhengig av driftsforholdene til elementene, beregnes de både uten å ta hensyn til og under hensyntagen til betongens motstand i strekkseksjonssonen.

Uten å ta hensyn til motstanden til betong i strekkseksjonssonen, beregnes eksentrisk komprimerte elementer, der dannelsen av sprekker er tillatt i henhold til driftsforholdene.

Tatt i betraktning motstanden til betong i strekkseksjonssonen, beregnes alle bøyeelementer, samt sentrisk komprimerte elementer der, i henhold til driftsforholdene, dannelse av sprekker ikke er tillatt.

3.2. Betongkonstruksjoner, hvis styrke bestemmes av styrken til betongen

trukket seksjonssone er tillatt for bruk hvis dannelsen av sprekker i dem ikke fører til ødeleggelse, uakseptable deformasjoner eller brudd på konstruksjonens vanntetthet. I dette tilfellet er det obligatorisk å kontrollere sprekkmotstanden til elementer i slike strukturer, under hensyntagen til temperatur- og fuktighetspåvirkninger i samsvar med avsnitt 5 i disse standardene.

3.3. Beregning av utvendig komprimerte betongelementer uten å ta hensyn til betongens motstand i strekkseksjonssonen utføres basert på betongens motstand mot kompresjon, som konvensjonelt er karakterisert ved spenninger lik /? etc. multiplisert med koeffisientene til konkrete driftsforhold, de.

3.4. Påvirkningen av avbøyningen av sentrisk komprimerte betongelementer på deres bæreevne tas i betraktning ved å multiplisere størrelsen på den maksimale kraften som oppfattes av seksjonen med koeffisienten<р, принимаемый по табл. 12.

Tabell 12

Betegnelser vedtatt i tabell. 12:

U-beregnet lengde på elementet;

b - den minste størrelsen på en rett seksjon; r - den minste svingningsradiusen til seksjonen.

Ved beregning av fleksible betongelementer ved -->10 eller ->35 bør det tas hensyn til

påvirkningen av langsiktig belastning på konstruksjonens bæreevne i samsvar med kapittel SNiP 11-21-75 med innføring av designkoeffisienter vedtatt i disse standardene.

Bøybare elementer

3.5. Beregning av betongbøyeelementer bør gjøres i henhold til formelen

/k M< т А те /?„ 1Г Т, (5)

hvor t A er en koeffisient bestemt avhengig av snitthøyden i henhold til tabellen. 1. 3;

motstandsmoment for seksjonens oppspente flate, bestemt med

Tabell 13

tar hensyn til betongens uelastiske egenskaper i henhold til formelen B\-y1Gr. (6)

hvor y er en koeffisient som tar hensyn til påvirkning av plastiske deformasjoner av betong avhengig av form og forhold mellom tverrsnittsdimensjoner, akseptert i henhold til lril. 1;

Nop er motstandsmomentet for strekkflaten til seksjonen, bestemt som for et elastisk materiale.

For deler av mer komplekse former, i motsetning til dataene gitt i vedlegget. 1, bør W r bestemmes i samsvar med punkt 3.5 i kapittel SNiP 11-21-75.

Eksentrisk komprimerte elementer

3.6. Eksentrisk komprimerte betongelementer som ikke utsettes for aggressivt vann og ikke tåler vanntrykk bør beregnes uten å ta hensyn til motstanden til betong i den oppspente seksjonssonen, forutsatt

Ris. 1. Skjema av krefter og spenningsdiagram i et snitt normalt på lengdeaksen til et forfedres komprimert betongelement, beregnet uten å ta hensyn til motstanden til betong i strekksonen ved -■ å anta et rektangulært diagram av trykkspenninger; b - ■ forutsatt et trekantdiagram av trykkspenninger

Zhenin rektangulært diagram av trykkspenninger (fig. 1, a) i henhold til formelen

k n n c N /P<5 Рпр Рб>OG)

hvor Гс er tverrsnittsarealet til den komprimerte sonen av betong, bestemt ut fra betingelsen om at dens tyngdepunkt faller sammen med påføringspunktet for de resulterende ytre kreftene.

Merk. I seksjoner beregnet ved bruk av formel (7), bør verdien av eksentrisiteten e 0 av designkraften i forhold til tyngdepunktet til seksjonen ikke overstige 0,9 av avstanden y fra tyngdepunktet til seksjonen til dens mest belastede kant.

3.7. Vissentrisk komprimerte elementer av betongkonstruksjoner utsatt for aggressivt trykk eller utsatt for vanntrykk, uten å ta hensyn til motstanden til strekkseksjonssonen, bør beregnes ved å anta et trekantdiagram av trykkspenninger (fig. 1.6); i dette tilfellet må kanttrykkspenningen c tilfredsstille betingelsen

<р т<5 /? П р ° < 8)

Rektangulære seksjoner beregnes ved hjelp av formelen

3 M0.5A-,o) S " Pm

3.8. Når man tar hensyn til motstanden til strekkseksjonssonen, bør sentrisk komprimerte elementer av betongkonstruksjoner beregnes fra betingelsen om å begrense størrelsen på marginale strekk- og trykkspenninger ved å bruke formlene:

*vp e y')<* Y «а "Ь Яр: O0)

"s (°.v -■ +-7)< Ф «в. О»

hvor og W c er henholdsvis motstandsmomentene for den strakte og komprimerte overflaten av seksjonen.

Ved hjelp av formel (11) er det også mulig å beregne eksentrisk komprimerte betongkonstruksjoner med et entydig spenningsdiagram.

BEREGNING AV ARMERT BETONGELEMENTER ETTER STYRKE

3.9. Beregning av styrken til elementer i armerte betongkonstruksjoner bør utføres for seksjoner som er symmetriske i forhold til planet til de virkende kreftene M. N og Q, vinkelrett på deres lengdeakse, samt for seksjoner som er mest skrånende til det. farlig retning.

3.10. Ved montering av armeringselementer av forskjellige typer og klasser i en seksjon, er det inkludert i styrkeberegningen med tilsvarende designmotstander.

3.11. Beregning av elementer for torsjon med bøyning og for lokal påvirkning av laster (lokal kompresjon, skyving, riving og beregning av innebygde deler) kan utføres i samsvar med metodikken angitt i kapittel SNiP P-21-75, med hensyn til koeffisienter tatt i bruk i disse standardene.

BEREGNING ETTER STYRKE AV SEKSJONER NORMALT FOR ELEMENTETS LENGDEAKSE

3.12. Bestemmelsen av de begrensende kreftene i seksjonen normal til elementets lengdeakse bør gjøres under forutsetning av at betongens strekksone har sviktet, betinget forutsatt at spenningene i den komprimerte sonen fordeles langs et rektangulært diagram og lik motfnp. og spenningene i armeringen er ikke mer enn henholdsvis t l I a og t «/?

3.13. For bøyde, eksentrisk komprimerte eller eksentrisk strakte elementer med stor eksentrisitet, beregning av seksjoner vinkelrett på elementets lengdeakse, når den ytre kraften virker i planet til seksjonens symmetriakse og armeringen er konsentrert i kantene av elementet vinkelrett på det angitte planet, må utføres avhengig av forholdet mellom den relative høyden til den komprimerte sonen £=

Bestemt ut fra likevektstilstanden, og

grenseverdi for den relative høyden til den komprimerte sonen Ir. hvor elementets begrensende tilstand oppstår samtidig med oppnåelse av spenning i strekkarmeringen. lik den beregnede motstanden m a R t .

Armerte betongelementer som er bøyd og eksentrisk strukket med store eksentrisiteter skal som regel tilfredsstille vilkåret For elementer, sim.

metrisk i forhold til momentets handlingsplan og normalkraft, forsterket med ikke-forspennende armering, grenseverdiene|i bør tas i henhold til tabellen. 14.

Tabell 14

3.14. Hvis høyden på den komprimerte sonen, bestemt uten å ta hensyn til den komprimerte armeringen, er mindre enn 2a", så tas ikke den komprimerte armeringen med i beregningen.

Bøybare elementer

3.15. Beregning av bøybare armerte betongelementer (fig. 2), underlagt betingelsene i klausul 3.13 i disse standardene, bør gjøres i henhold til formlene:

k l p s M ^ /i$ R a r S& 4* i? a I a > c S*; (12)

Ris. 2. Skjema av krefter og spenningsdiagram i seksjonen normalt til lengdeaksen til det bøyende armerte betongelementet, ved beregning av dets styrke

3.16. Beregning av bøybare elementer med rektangulært tverrsnitt bør gjøres:

ved £^£i i henhold til formlene:

p s M< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T,/?, e ^(A,-a"); (14)

/ja og/?| - Jeg| I a _ c fj * yage Rnp A x\ (15

for £>£« i henhold til formel (15). tar r «=» «ъпЛо-

Oksentrisk komprimerte elementer

3.17. Beregning av eksentrisk komprimerte armerte betongelementer (fig. 3) til kr.<|я следует производить по формулам:

l med N e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l s ^ “ t 6 I pr Fa -1- /i, I a- s F" - /i a Ya. F, . (17)

3.18. Beregning av eksentrisk komprimerte elementer med rektangulært tverrsnitt bør utføres:

for £^|i i henhold til formlene:

A og I med /V e

T,I,.c^ (A#-o"); (18)

A n p s LG ^tvYaprAdg + t* I a s F" - m t I. F a ; (19)

For £>|i - også i henhold til formel (18) og formlene:

*N l s A "- t b Yapr A lg ■+ t„ I a s F" - /I, a a I*; (20)

og for elementer laget av betongkvaliteter høyere enn M 400, bør beregningen gjøres i samsvar med punkt 3.20 i kapittel SNiP P-21-75, med hensyn til designkoeffisientene som er vedtatt i disse standardene.

3.19. Beregning av eksentrisk komprimerte elementer med fleksibilitet ---^35, og elementer med rektangulært tverrsnitt med -~^10 bør gjøres

utføres under hensyntagen til avbøyningen både i eksentrisitetsplanet til den langsgående kraften og i planet normalt på den i samsvar med paragrafene. 3.24. og 3,25 kapitler av SNiP 11-21-75.

Sentralt strakte elementer

3.20. Beregning av sentralt oppspente armerte betongelementer bør gjøres i henhold til formelen

*.p med AG<т,Я в Г.. (22)

3.21. Beregning av strekkfastheten til stålarmert betongskall av runde vannrørledninger under påvirkning av jevnt indre vanntrykk bør gjøres i henhold til formelen

A„p med AG<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

hvor N er kraften i skallet på grunn av hydrostatisk trykk, tatt i betraktning den hydrodynamiske komponenten;

F 0 og R er henholdsvis tverrsnittsarealet og beregnet strekkfasthet for stålskallet, bestemt i henhold til kapittel SNiP I-V.3-72 «Stålkonstruksjoner. Designstandarder

Eksentrisk strakte elementer

Ris. 3- Kraftskjema og diagram av spenninger i et snitt normalt til lengdeaksen til et vinkelkomprimert armert betongelement, når man beregner dets styrke

3.22. Beregning av eksentrisk strammede armerte betongelementer bør utføres: ved små eksentrisiteter, hvis kraften N

påført mellom de resulterende kreftene i armeringen (fig. 4, a), i henhold til formlene:

^ fn t R t S t ', (25)

Ris. 4. Skjema av krefter og spenningsdiagram i snittet normalt til lengdeaksen til et ikke-korrodert armert betongelement, ved beregning av dets styrke

a - langsgående kraft N påføres mellom resulterende krefter i armering A og L"; 6 - lengdekraft N påføres "innenfor avstanden mellom resulterende krefter i armering A og A"

ved store eksentrisiteter, hvis kraften N påføres utenfor avstanden mellom de resulterende kreftene i armeringen (fig. 4.6), i henhold til formlene:

^pr $$ + i*a I Shsh e ^a * (26)

*■ i e LG ■■ t w Yash F»~~ /i, R t t - fflj /?or ^v (27)

3.23. Beregning av eksentrisk strammede elementer med rektangulært tverrsnitt bør utføres:

a) hvis kraften N påføres mellom de resulterende kreftene i armeringen, i henhold til formlene:

* > n c ArB

k a n c Ne"

b) hvis kraften N påføres utenfor avstanden mellom de resulterende kreftene i armeringen:

ved K£l i henhold til formlene:

kuncNt^m^Rap bх (A* - 0,5х) +

+ "b*sh.shK (30)

ku^N Ш| /? # Fj - m, e - nij /? pr b x (31) med 1>Ir ingen formel (31), tar x=.

BEREGNING ETTER SEKSJONSSTYRKE. SKÅNT TIL ELEMENTETS LENGDEAKSE.

PÅ HANDLING AV TRANSVERSKRAFT OG BØYINGSØYEBLIKK

3.24. Ved beregning av seksjoner som skråner til elementets lengdeakse, må betingelsen * og l 0 være oppfylt for påvirkning av tverrkraft<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

hvor b er minimumsbredden til elementet i snitt.

3,25. Beregning av tverrarmering utføres ikke for seksjoner av elementer der betingelsen er oppfylt

A, p e<г

der Qc er sidekraften som oppfattes av betongen i den komprimerte sonen i en skrå seksjon, bestemt av formelen<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gdr k - koeffisient akseptert av L - 0,5+ +25-

Den relative høyden til den komprimerte sonen til seksjonen £ bestemmes av formlene: for bøyeelementer:

for eksentrisk sammenpressede og eksentrisk strakte elementer med stor eksentrisitet

» Fa Yash, * f36.

BA* /? vr * BA,/?„р * 1 *

hvor plusstegnet tas for eksentrisk komprimerte elementer, og minustegnet for eksentrisk strakte elementer.

Vinkelen mellom den skrånende seksjonen og lengdeaksen til element 0 bestemmes av formelen

teP--*7sr~t (37)

hvor M og Q er henholdsvis bøyemomentet og skjærkraften i normalseksjonen som går gjennom enden av skråseksjonen i den komprimerte sonen.

For elementer med en seksjonshøyde på 60 cm bør verdien av Qc, bestemt av formel (34), reduseres med 1,2 ganger.

Verdien av tgP bestemt av formel (37) må tilfredsstille betingelsen 1,5^ >W>0,5.

Merk. For utvendig strakte elementer med små eksentrisiteter bør man ta

3,26. For platekonstruksjon, romlig opererende og på elastisk fundament, utføres ikke beregning av tverrarmering dersom betingelsen er oppfylt

3,27. Beregning av tverrarmering i skrå seksjoner av elementer med konstant høyde (fig. 5) bør gjøres i henhold til formelen

p med Q| % £ m t /? a _ x F\ 4- 2 m t /? a _ X G 0 sin o-tQe. (39)

Ris. 5. Skjema av krefter i en seksjon skrånende til lengdeaksen til et armert betongelement, når man beregner dets styrke under påvirkning av lastkraften a - lasten påføres fra siden av restriuty gr * "og kritt-t" ; b - belastning påført fra siden av den komprimerte memsiteflaten

hvor Qi er tverrkraften som virker i skråseksjonen, dvs. resultatet av alle tverrgående krefter fra den ytre lasten plassert på den ene siden av den skrå seksjonen som vurderes;

2m a R ax Fx og Smatfa-xfoSincc - summen av tverrkreftene oppfattet av henholdsvis klemmer og bøyde stenger som krysser den skrånende seksjonen; a er helningsvinkelen til de bøyde stengene i forhold til elementets lengdeakse i en skrå seksjon.

Hvis en ekstern last virker på et element fra siden av dets oppspente kant, som vist i fig. 5, l, er den beregnede verdien av tverrkraften Qi bestemt av formelen Q.* co* p. (40)

hvor Q er størrelsen på skjærkraften i støtteseksjonen;

Qo er resultanten av den ytre belastningen som virker på elementet innenfor lengden av projeksjonen av den skrånende seksjonen c på elementets lengdeakse;

W er størrelsen på mottrykkskraften som virker i det skrånende senteret, bestemt i samsvar med punkt 1.16 i disse standardene.

Hvis en ekstern belastning påføres den komprimerte overflaten av elementet, som vist i fig. 5.6, er verdien Q 0 i formel (40) ikke tatt i betraktning.

3,28. Hvis forholdet mellom den beregnede lengden på elementet og dets høyde er mindre enn 5, bør beregningen av armerte betongelementer under påvirkning av tverrkraft utføres i samsvar med punkt 1.10 i disse standardene for hovedstrekkspenninger.

3,29. Beregning av bøyning og viskøst komprimerte elementer med konstant høyde, forsterket med klemmer, kan utføres i samsvar med avsnitt 3.34 i kapittel SNNP 11-21-75, under hensyntagen til designkoeffisientene k„. p.s. gp (t i. vedtatt i disse standardene.

3.30. Avstanden mellom de tverrgående stengene (klemmene), mellom slutten av forrige og begynnelsen av neste sving, samt mellom støtten og enden av bøyningen nærmest støtten, bør ikke være mer enn verdien u* øks. bestemt av formelen

M

3,31. For elementer med variabel høyde med en skråstilt strukket kant (fig. 6), innføres en ekstra tverrkraft Q* på høyre side av formel (39). lik projeksjonen av kraften i den langsgående armeringen plassert ved den skrånende flaten på normalen til elementets akse, bestemt av formelen

Р'с 6. Skjema av krefter i en skrå seksjon av et armert betongkonstruksjonselement med en skråstilt strukket kant ved beregning av styrken under påvirkning av tverrkraft

hvor M er bøyemomentet i seksjonen vinkelrett på elementets lengdeakse, som går gjennom begynnelsen av den skrånende seksjonen i strekksonen; r er avstanden fra den resulterende kraften i armeringen A til den resulterende kraften i den komprimerte sonen av betong i samme seksjon;

O - helningsvinkel av armering A til elementets akse.

Merk. I tilfeller hvor høyden på elementet avtar med økende bøyemoment, er verdien

3,32. Beregningen av en utkrager, hvis lengde /* er lik eller mindre enn høyden i referanseseksjonen L (kort utkraging), bør utføres ved hjelp av metoden for elastisitetsteori, som for en homogen isotropisk kropp.

Strekkkreftene bestemt ved beregning i konsollens seksjoner må absorberes fullt ut av armeringen ved spenninger som ikke overstiger beregnet motstand /? EN. tar hensyn til koeffisientene som er vedtatt i disse standardene.

For utkragere med konstant eller variabel seksjonshøyde ved I*^2 m, er det tillatt å ta diagrammet over hovedstrekkspenningene i støtteseksjonen i form av en trekant med orienteringen til hovedspenningene i en vinkel på 45 ° i forhold til støttedelen.

Tverrsnittsarealet til klemmer eller bøyer som krysser støtteseksjonen bør bestemmes ved hjelp av formlene:

P* » 0,71 F x , (44)

hvor P er den resulterende eksterne belastningen; a er avstanden fra den resulterende ytre lasten til støtteseksjonen.

3,33. Beregning av seksjoner skrånende til elementets lengdeakse under påvirkning av et bøyemoment bør gjøres i henhold til formelen

*i p s M^m t R t F t z + S t, R, F 0 z 0 +2 t l R t F x z x , (45)

hvor M er momentet til alle ytre krefter (med hensyn til mottrykk) plassert på den ene siden av den skrå seksjonen som vurderes, i forhold til aksen. passerer gjennom påføringspunktet for de resulterende kreftene i den komprimerte sonen og vinkelrett på øyeblikkets handlingsplan; m M R x F a z, 2m x R x F o z 0 . Zm a R x F x z x - summen av momenter om samme akse, henholdsvis fra kreftene i den langsgående armeringen, i bøyde stenger og stigbøyler som krysser den strakte sonen til den skrånende seksjonen; g. g 0. z x - kraft skuldre i langsgående armering. i bøyde stenger og klemmer i forhold til samme akse (fig. 7).

Ris. 7. Diagram over krefter i en seksjon skråstilt til lengdeaksen til et armert betongelement, når man beregner dets styrke under påvirkning av et bøyemoment

Høyden på den komprimerte sonen i en skrå seksjon, målt vinkelrett på elementets lengdeakse, bestemmes i samsvar med paragrafene. 3.14-3.23 i disse standardene.

Beregning ved hjelp av formel (45) bør gjøres for seksjoner testet for styrke under påvirkning av tverrkrefter, samt:

i seksjoner som går gjennom endringspunkter i området med langsgående strekkarmering (punkter med teoretisk brudd på forsterkning eller endring i diameter);

på steder hvor det er en skarp endring i tverrsnittsdimensjonene til elementet.

3,34. Elementer med konstant eller jevnt varierende seksjonshøyde beregnes ikke basert på styrken til den skrå seksjonen under påvirkning av et bøyemoment i ett av følgende tilfeller:

a) hvis all langsgående armering er ført til støtten eller til enden av elementet og har tilstrekkelig forankring;

b) hvis armerte betongelementer er beregnet i samsvar med punkt 1.10 i disse standardene;

c) i plater, romlig arbeidende konstruksjoner eller i konstruksjoner på et elastisk fundament;

d) hvis langsgående strakte stenger, brutt langs lengden av elementet, settes inn utenfor den normale seksjonen, der de ikke er påkrevd ved beregning, til en lengde<о, определяемую по формуле

hvor Q er tverrkraften i normalsnittet som går gjennom punktet for teoretisk brudd på stangen;

F 0 . a - henholdsvis tverrsnittsarealet og helningsvinkelen til bøyde stenger plassert innenfor en lengdedel<о;

Yr" er kraften i klemmer per lengdeenhet av elementet i en lengdedel til, bestemt av formelen

d - diameter på den ødelagte stangen, cm.

3,35. I hjørneskjøtene til massive armerte betongkonstruksjoner (fig. 8) bestemmes den nødvendige mengden designarmering F 0 fra tilstanden til styrken til den skrånende seksjonen som passerer langs halveringslinjen til reentrant-vinkelen under påvirkning av et bøyemoment *

Ris. 8. Ordning for forsterkning av hjørneskjøter av massive armerte betongkonstruksjoner

ta. I dette tilfellet bør skulderen til det indre kraftparet r i den skrånende seksjonen tas lik skulderen til det indre kraftparet med den minste høyden A* av rotseksjonen til paringselementene.

BEREGNING AV ARMERT BETONGELEMENTER FOR UTHOLDNING

3,36. Beregning av elementer av armerte betongkonstruksjoner for utholdenhet bør utføres ved å sammenligne kantspenningene i betong og strekkarmering med tilsvarende beregnede # betongmotstander

og armering R%, fastsatt i henhold til paragrafene. 2.13 og 2.19 i disse standardene. Sammenpresset armering beregnes ikke for utholdenhet.

3,37. I sprekkfaste elementer bestemmes kantspenningene i betong og armering ved beregning som for et elastisk legeme men for de gitte seksjonene i henhold til punkt 2.22 i disse standardene.

I spenningsbestandige elementer bør arealet og motstandsmomentet til den reduserte seksjonen bestemmes uten å ta hensyn til betongens strekksone. Spenningene i armeringen bør bestemmes i henhold til punkt 4.5 i disse standardene.

3,38. I elementer av armerte betongkonstruksjoner, ved beregning av utholdenheten til skrå seksjoner, absorberes hovedstrekkspenningene av betong hvis verdien ikke overstiger R p. Hvis det viktigste

strekkspenninger overstiger R p, da må deres resultant overføres fullstendig til tverrarmeringen ved spenninger i den som er lik designmotstanden R,.

3,39. Størrelsen på hovedstrekkspenningene rundt g bør bestemmes ved å bruke formlene:

4. BEREGNING AV ELEMENTER AV ARMERT BETONGSTRUKTURER I HENHOLD TIL GRENSESTATER I DEN ANDRE GRUPPEN

BEREGNING AV ARMEREDE BETONGELEMENTER FOR DANNING AV SPREKKER

I formlene (48) -(50): o* og m - henholdsvis normal- og skjærspenning i betong;

Ia er treghetsmomentet til den reduserte seksjonen i forhold til dens tyngdepunkt;

S n er det statiske momentet til den delen av den reduserte seksjonen som ligger på den ene siden av aksen, på hvilket nivå de tangentielle spenningene bestemmes;

y er avstanden fra tyngdepunktet til den reduserte seksjonen til linjen på nivået som spenningen bestemmes av;

b - seksjonsbredde på samme nivå.

For elementer med rektangulært tverrsnitt kan den tangentielle spenningen t bestemmes av formelen

hvor 2=0,9 Lo-

I formel (48) skal strekkspenninger angis med et "pluss"-tegn, og trykkspenninger med et "minus"-tegn.

I formel (49) tas minustegnet for eksentrisk komprimerte elementer, og plusstegnet for eksentrisk strakte elementer.

Når man tar hensyn til normale spenninger som virker i retningen vinkelrett på elementets akse, bestemmes hovedstrekkspenningene i henhold til punkt 4.11 i kapittel SNiP N-21-75 (formel 137).

4.1. Beregning av armerte betongelementer for dannelse av sprekker bør utføres:

for trykkelementer plassert i et område med variabel vannstand og utsatt for periodisk frysing og tining, samt for elementer som er underlagt vanntetthetskrav med hensyn til instruksjonene i LP. 1.7 og 1.15 i disse standardene;

hvis det er spesielle krav til designstandarder for visse typer hydrauliske konstruksjoner.

4.2. Beregning av dannelsen av sprekker normalt til elementets lengdeakse bør utføres:

a) for sentralt strakte elementer i henhold til formelen

n c ff

b) for bøybare elementer i henhold til formelen

"cm<т л у/?рц V, . (53)

hvor shi og y er koeffisienter vedtatt i henhold til instruksjonene i punkt 3.5 i disse standardene;

Motstandsmoment for den reduserte seksjonen, bestemt av formelen

her er 1 a treghetsmomentet til den reduserte seksjonen;

y с er avstanden fra tyngdepunktet til den reduserte delen til den komprimerte flaten;

c) for eksentrisk komprimerte elementer i henhold til formelen

hvor Fa er det reduserte tverrsnittsarealet;

d) for eksentrisk strakte elementer i henhold til formelen

4.3. Beregning av dannelsen av sprekker under påvirkning av en gjentatt gjentatt belastning bør gjøres fra tilstanden

n s ** YATs * n (57)

hvor op er maksimal normal strekkspenning i betong, bestemt ved beregning i samsvar med kravene i punkt 3.37 i disse standardene.

BEREGNING AV ARMERT BETONGELEMENTER VED REKKEÅPNING

4.4. Sprekkåpningsbredden a t mm vinkelrett på elementets lengdeakse skal bestemmes av formelen

o t -*S d "1 7 (4-100 c) V"d (58)

hvor k er koeffisienten tatt lik: for bøyning og eksentrisk komprimerte elementer - 1; for sentralt og eksentrisk strakte elementer - 1,2; med et flerradsarrangement av forsterkning - 1,2;

C d - koeffisient tatt lik når man tar hensyn til:

kortsiktige belastninger - 1;

permanente og midlertidige langsiktige belastninger - 1,3;

gjentatte gjentatte belastninger: i lufttørr tilstand av betong - C a -2-pa. hvor p* er syklusasymmetrikoeffisienten;

i vannmettet tilstand av betong - 1,1;

1) - koeffisient tatt lik: for stangarmering: periodisk profil - 1; glatt - 1,4.

med trådforsterkning:

periodisk profil - 1,2; glatt - 1,5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

tatt lik p=.---, men ikke

mer enn 0,02; d - diameter på armeringsjern, mm.

for sentralt strakte elementer

for eksentrisk strakte og eksentrisk komprimerte elementer ved store eksentrisiteter

N (e ± z) F*z

I formlene (59) og (61): r - skulderen til det indre kraftparet, tatt basert på resultatene av styrkeberegningen av seksjonen;

e er avstanden fra tyngdepunktet til tverrsnittsarealet til armeringen A til påføringspunktet for den langsgående kraften JV.

I formel (61) brukes "plusstegnet" for eksentrisk spenning, og "minus" for eksentrisk kompresjon.

For eksentrisk strakte elementer ved små eksentrisiteter, bør o a bestemmes ved hjelp av formel (61) med verdien av e-far b erstattet

Av mengden -- --- for beslag

A og "a _- --- for beslag A".

Sprekkåpningsbredden bestemt ved beregning i fravær av spesielle beskyttelsestiltak gitt i paragraf 1.7 i disse standardene bør ikke være større enn verdiene gitt i tabellen. 15.

USSR STATSKOMITE FOR BYGGING

(GOSSTROY USSR)

KONSTRUKSJON

NORMER OG REGLER

GENERELLE BESTEMMELSER

KONSTRUKSJON

TERMINOLOGI

MOSKVA STROYIZDAT 1980

Kapittel SNiP I-2 "Konstruksjonsterminologi" ble utviklet av Central Institute of Scientific Information on Construction and Architecture (TSINIS), Institutt for tekniske normer og standardisering og Institutt for estimering av standarder og priser i konstruksjon av USSR State Construction Committee med deltakelse fra forsknings- og designinstitutter - forfatterne av de tilsvarende kapitlene til SNiP.

Tatt i betraktning at dette kapittelet, inkludert i strukturen til konstruksjonsnormer og -regler (SNiP), ble utviklet for første gang, utstedes det i form av et utkast med påfølgende avklaring, godkjenning av USSR State Construction Committee og ny utgivelse i 1983.

Forslag og kommentarer til individuelle begreper og deres definisjoner som dukket opp ved bruk av kapittelet, samt om inkludering av tilleggsbegrep gitt i kapitlene til SNiP, vennligst send til VNIIIS (125047, Moskva, A-47, Gorky St., 38 ).

Redaksjonskomité: ingeniører Sychev V.I., Govorovsky B.Ya., Shkinev A.N., Lysogorsky A.A., Bayko V.I., Shlemin F.M., Tishenko V.V., Demin I.D., Denisov N. .AND.(Gosstroy USSR), kandidater for teknisk. vitenskaper Eingorn M.A. Og Komarov I.A.(VNIIIS).

1. GENERELLE INSTRUKSJONER

1.1 . Begrepene og deres definisjoner gitt i dette kapittelet skal brukes ved utarbeidelse av forskriftsdokumenter, statlige standarder og teknisk dokumentasjon for konstruksjon.

De gitte definisjonene kan om nødvendig endres i presentasjonsform, uten å bryte med begrepsgrensene.

1.2 . Dette kapittelet inkluderer de grunnleggende begrepene gitt i de tilsvarende kapitlene I - IV i byggeforskriftene og -reglene (SNiP), som det ikke er definisjoner for eller det oppstår forskjellige tolkninger for.

1.3 . Begrepene er ordnet i alfabetisk rekkefølge. I sammensatte termer som består av definisjoner og definerte ord, er det viktigste betydningsdefinerte ordet gitt på første plass, med unntak av allment aksepterte termer som angir navnene på dokumenter (United regionale enhetspriser - EREP; Byggeforskrifter og forskrifter - SNiP; Integrerte indikatorer av byggekostnader - UPSS ; Standarder for utvidet estimat - USN), systemer (Automatisert byggestyringssystem - ASUS), samt vilkår med generelt aksepterte forkortelser (hovedplan - generell plan; byggeplan - byggeplan; hovedentreprenør - hovedentreprenør ).

I Termindeksen presenteres sammensatte termer i den vanligste formen i normativ og vitenskapelig-teknisk litteratur (uten å endre ordrekkefølgen).

Navnene på begrepene er først og fremst gitt i entall, men noen ganger, i samsvar med akseptert vitenskapelig terminologi, i flertall.

Hvis et begrep har flere betydninger, er de vanligvis kombinert i én definisjon, men hver betydning er fremhevet i den siste.

2. VILKÅR OG DERES DEFINISJONER

AUTOMATISK KONTROLLSYSTEMKONSTRUKSJON(ASUS)- et sett med administrative, organisatoriske, økonomiske og matematiske metoder, datautstyr, kontorutstyr og kommunikasjonsutstyr, sammenkoblet i prosessen med deres funksjon, for å ta passende beslutninger og verifisere implementeringen av dem.

ADHESJON- adhesjon av forskjellige faste eller flytende legemer som berører overflatene deres, forårsaket av intermolekylær interaksjon.

ANKER- en festeinnretning innebygd i enhver fast struktur eller i bakken.

ANTI-BRAND TRE - dyp- eller overflateimpregnering av tre med en løsning av kjemikalier eller blandinger (brannhemmende midler) for å øke motstanden mot brann.

ANTISEPTISK MIDDEL- behandling av ulike ikke-metalliske materialer (tre og treprodukter, plast, etc.) med kjemikalier (antiseptika) for å forbedre deres biostabilitet og øke levetiden til strukturer.

ENTRESOL- en plattform som okkuperer den øvre delen av volumet til et bolig-, offentlig- eller industribygg, beregnet på å øke arealet, romme hjelpe-, lager- og andre lokaler.

BESLAG- 1) elementer, forsterkninger, organisk inkludert i materialet til bygningskonstruksjoner; 2) hjelpeutstyr og deler som ikke er en del av hovedutstyret, men som er nødvendige for å sikre normal drift (rørledningsarmaturer, elektriske koblinger, etc.).

ARMERING FOR ARMERT BETONGSTRUKTUR- en integrert komponent (stålstang eller wire) av armerte betongkonstruksjoner, som i henhold til formålet er delt inn i:

arbeid (beregning), som oppfatter hovedsakelig strekk (og i noen tilfeller kompressive) krefter som oppstår fra ytre belastninger og påvirkninger, egenvekten til strukturer, og også ment å skape forspenning;

fordeling (strukturell), feste stengene i rammen ved sveising eller strikking med arbeidsarmering, sikre deres felles arbeid og lette

jevn fordeling av lasten mellom dem;

montering, som støtter individuelle stenger av arbeidsarmering ved montering av rammer og letter installasjonen deres i designposisjonen;

klemmer som brukes for å forhindre skrå sprekker i betongkonstruksjoner (bjelker, bjelker, søyler, etc.) og for fremstilling av armeringsbur fra individuelle stenger for de samme konstruksjonene.

INDIREKTE BESLAG- tverrgående (spiral, ring) forsterkning av sentralt komprimerte elementer av armerte betongkonstruksjoner, designet for å øke deres bæreevne.

LAGERBESLAG - armering av monolittiske armerte betongkonstruksjoner, i stand til å motstå installasjons- og transportbelastninger som oppstår under arbeid, samt belastninger fra egen vekt av betong og forskaling.

BESLAGRØRLEDNING - innretninger som tillater regulering og distribusjon av væsker og gasser som transporteres gjennom rørledninger, og er delt inn i stengeventiler (kraner, portventiler), sikkerhetsventiler (ventiler), reguleringsventiler (ventiler, trykkregulatorer), utløpsventiler (luftventiler). , kondensavløp), nødventiler (signalutstyr) og etc.

ASUS- se Automatisert byggestyringssystem.

VANNLUFTING- metning av vann med luftoksygen, utført: i vannbehandlingsanlegg med det formål å deferrization, samt for å fjerne fritt karbondioksid og hydrogensulfid fra vann; i biologiske avløpsvannbehandlingsanlegg (luftetanker, aerofiltre, biofiltre) for å akselerere prosessen med mineralisering av organiske stoffer og andre forurensninger oppløst i avløpsvann.

LUFTING AV BYGNINGER - organisert naturlig luftutveksling, utført på grunn av forskjellen i tettheter av ekstern og intern luft.

AEROTANK- en struktur for biologisk behandling av avløpsvann under kunstig lufting (dvs. når vannet er mettet med luftoksygen) i en blanding med aktivert slam.

AEROTANK-DISPLUSTER - en luftetank hvor avløpsvann og aktivert slam injiseres konsentrert fra den ene endesiden av korridoren, og i tillegg slippes konsentrert ut fra den motsatte endesiden av korridoren.

AEROTANK-SETTENTION TANK - en konstruksjon der en luftetank og en bunnfellingstank er strukturelt og funksjonelt kombinert og står i direkte teknologisk forbindelse med hverandre.

AEROTANK-MIXER - en luftetank hvor avløpsvann og aktivert slam tilføres jevnt langs den ene langsiden av korridoren, og utslipp langs den andre siden av korridoren.

LUFTFILTER- biofilter med enheter for tvungen ventilasjon.

PRODUKSJONSBASIS KONSTRUKSJONORGANISASJONER- et kompleks av foretak og strukturer i en byggeorganisasjon beregnet på rask levering av gjenstander under bygging med nødvendige materielle og tekniske ressurser, samt for produksjon (behandling, berikelse) av materialer, produkter og strukturer som brukes i byggeprosessen på egen hånd.

OMGANG- en bypass-rørledning med stengeventiler for å fjerne det transporterte mediet (væske, gass) fra hovedrørledningen og tilføre det til samme rørledning.

EKSPANSJONSTANK - et reservoar i et lukket vannvarmesystem for å motta overskuddsvolumet av vann som genereres når det varmes opp til maksimal driftstemperatur.

BANKETT- 1) en jordvoller plassert på opplandsiden av veigravingen for å beskytte den mot avrenning av overflatevann; 2) et prisme fylt med stein i øvre og nedre del av demningen, konstruert av jordmaterialer.

LEKEBASSENG - en åpen tank med et system av trykkrørledninger for å senke temperaturen på sirkulerende vann ved å sprøyte det i luften, brukt i sirkulerende vannforsyningssystemer til industribedrifter som bruker termiske kraftverk, kompressorer, etc.

TÅRN- en frittstående høyhuskonstruksjon, hvis stabilitet sikres av hovedstrukturen (uten barduner).

BERM- en hylle arrangert i skråningene av jordvoller (stein), demninger, kanaler, befestede bredder, steinbrudd, etc. eller mellom bunnen av en voll (vei eller jernbane) og en reserve (dreneringsgrøft) for å gi stabilitet til den overliggende delen av strukturen og beskytte den mot erosjon av atmosfærisk vann, samt for å forbedre driftsforholdene til strukturen.

BIOSTABILITET- egenskapene til materialer og produkter til å motstå råtnende eller andre ødeleggende biologiske prosesser.

FORBEDRING- et sett med arbeider (om teknisk forberedelse av territoriet, bygging av veier, utvikling av kommunikasjonsnettverk og strukturer for vannforsyning, kloakk, energiforsyning, etc.) og tiltak (om rydding, drenering og landskapsforming av territoriet, forbedring av mikroklima, beskyttelse mot forurensning av luftbassenget, åpne vannforekomster og jord, sanitær rengjøring, støyreduksjon, etc.), utført for å bringe et bestemt territorium inn i en tilstand som er egnet for konstruksjon og normal bruk for det tiltenkte formålet, og skaper sunne, komfortable og kulturelle levekår for befolkningen.

VOLUMETRISK BLOKK- en prefabrikkert del av volumet til en bygning under oppføring for bolig-, offentlige eller industrielle formål (sanitærhytte, rom, leilighet, vaskerom, transformatorstasjon, etc.).

BLOKK DEL- et volumetrisk-romlig element av en bygning, uavhengig i funksjonelle termer, som kan brukes både i kombinasjon med andre elementer i bygningen og uavhengig.

BLOKKBYGG OG TEKNOLOGI- sammenkoblede elementer av sammensatte bygningsstrukturer og utstyr, tidligere kombinert på en bedrift eller byggeplass til et enkelt uforanderlig volumetrisk-romlig system.

LØP- en åpen eller lukket hydraulisk struktur for tilkobling av fristrømsseksjoner av en vannrørledning (reservoar), plassert på forskjellige nivåer, der passasjen av vann fra den øvre seksjonen til den nedre utføres ved høyere (mer kritiske) hastigheter uten skille strømmen fra konturen av selve strukturen.

PÅ RØRLEDNING- en rørledningsavgrening fra det eksterne nettet til en enhet med stengeventiler plassert inne i bygningen (konstruksjonen).

VENTILASJON - naturlig eller kunstig kontrollert luftutveksling i rom (trange rom), som sikrer opprettelsen av et luftmiljø i samsvar med sanitære, hygieniske og teknologiske krav.

VERANDA- et åpent eller innglasset uoppvarmet rom knyttet til eller innebygd i en bygning, samt oppført separat fra bygningen i form av en lyspaviljong.

LOBBY- et rom foran inngangen til de indre delene av bygningen, designet for å motta og fordele strømmen av besøkende.

FUKTKONTROLL- byggematerialers evne til å motstå de destruktive effektene av fuktighet på lang sikt under periodisk fukting og tørking av materialet.

FORKLE- et element for å feste bunnen av et vassdrag rett bak overløpet (overløpet) av demningen i form av en massiv plate designet for å absorbere støt fra stråler og dempe energien til den overstrømmende vannstrømmen, samt å beskytte vassdragets seng og jordsmonnet til strukturens bunn fra erosjon.

VANNKRAFT- en struktur i form av en tunnel, kanal, brett eller rørledning for å føre (tilføre) vann under trykk eller tyngdekraft fra et vanninntak (vanninntaksstruktur) til stedet for forbruket.

WATER INTERCEPTION (WATER INTERCEPTION STRUCTURE)- en hydraulisk struktur for å samle vann fra et åpent vassdrag eller reservoar (elv, innsjø, reservoar) eller underjordiske kilder og forsyne det til vannrørledninger for påfølgende transport og bruk til økonomiske formål (vanning, vannforsyning, elektrisitetsproduksjon, etc.).

DRENERING- et sett med tiltak og innretninger som sikrer fjerning av grunn- og (eller) overflatevann fra åpne utgravninger (groper), steinbrudd eller grunnvann fra utgravninger, gruver og annen gruvedrift.

VANNBEHANDLING- et sett med teknologiske prosesser der kvaliteten på vann som kommer inn i vannforsyningssystemet fra en vannforsyningskilde bringes til de etablerte standardindikatorene.

VANNBEHANDLING- vannbehandling (utsettelse, avsalting, avsalting, etc.), som gjør den egnet for å drive damp- og varmtvannskjeler eller for ulike teknologiske prosesser.

VANNREDUKSJON - en metode for å senke vannstanden i bakken eller et reservoar ved siden av en jordmasse i byggeperioden ved å bruke dreneringsanordninger installert i akviferer, dype pumper, brønnpunkter, etc.

VANNINTERMINER- 1) del av en vanninntaksstruktur som brukes til å motta vann direkte fra en åpen (elv, innsjø, reservoar) eller underjordisk kilde; 2) et vassdrag, reservoar eller huling som mottar og leder vann oppsamlet av et gjenvinningsavløpssystem fra tilstøtende territorium.

VANNRØR- et kompleks av tekniske strukturer og enheter for å hente vann fra naturlige kilder, rense det, transportere det til forskjellige forbrukere i nødvendig mengde og kvalitet.

SPILLWAY (SPILLOW STRUKTUR)- en hydraulisk konstruksjon for å føre vann som slippes fra oppstrøms til nedstrøms for å unngå å overskride de maksimale dimensjonerte vannstandene i reservoaret, gjennom overflateåpninger (overløp) på damkammen eller gjennom dype hull (overløp) plassert under vannstanden i oppstrøms, eller gjennom begge samtidig.

Spillway- 1) overflateoverløp med fritt (ikke-trykk) overløp av vann over toppen av barrieren; 2) en hindring, en terskel som en strøm av vann strømmer gjennom.

VANNFORSYNING- et sett med tiltak for å gi vann til ulike forbrukere (befolkning, industribedrifter, transport, landbruk) i de nødvendige mengder og påkrevd kvalitet.

VANNVEI (VANNVEIS STRUKTUR)- dype overløp i form av hull (rør) i en hydraulisk struktur eller en separat struktur for tømming av reservoaret, vasking av bunnsedimenter avsatt i øvre basseng, og for å føre (utslipp) vann inn i det nedre bassenget.

AQUITTER- se Vanntett jordlag.

INNVIRKNING- et fenomen som forårsaker indre krefter i strukturelle elementer (fra ujevne deformasjoner av basen, fra deformasjoner av jordoverflaten i områder påvirket av gruvedrift og i karstområder, fra temperaturendringer, fra krymping og kryping av strukturelle materialer, fra seismikk, eksplosiv, fuktighet og andre lignende fenomener).

KANAL- en rørledning (kanal) for å flytte luft, brukt i ventilasjonssystemer, luftoppvarming, klimaanlegg, samt for transport av luft til teknologiske formål.

LUFTBYTTE- delvis eller fullstendig utskifting av forurenset inneluft med ren luft.

LUFTBEHANDLING - luftbehandling (fjerning av støv, skadelige gasser, urenheter, oppvarming, kjøling, fukting, avfukting osv.) for å gi den kvaliteter som oppfyller teknologiske eller sanitær-hygieniske krav.

gruvedrift - et hulrom i jordskorpen dannet som et resultat av gruvedrift for leting og utvinning av mineraler, geotekniske undersøkelser og bygging av underjordiske strukturer.

TRAMPING THE pit - prosessen med å danne en grop i storporøs innsynkning eller bulkjord ved komprimering ved bruk av mekaniske slagkomprimatorer med en arbeidskropp i form av et stempel.

VISKOSITETSPÅVIRKNING- en betinget mekanisk karakteristikk av et materiale som evaluerer dets motstand mot sprø brudd.

STØRRELSE- maksimale ytre konturer eller dimensjoner av strukturer, bygninger, strukturer, enheter, kjøretøy, etc.

LASTEDIMENSJON- den maksimale tverrgående (vinkelrett på aksen til jernbanesporet) som lasten må plasseres i (med hensyn til emballasje og feste) på et åpent rullende materiell når det er på et rett horisontalt spor.

STØRRELSE PÅ RULLENDE MATERIEL - den maksimale tverrgående (vinkelrett på banens akse) omriss der rullende materiell installert på et rett horisontalt spor skal plasseres, både i tom og belastet tilstand, med maksimal normaliserte toleranser og slitasje, med unntak av sidehelling på fjærer .

UNDER BRO NAVIGERBAR- tverrgående (vinkelrett på strømningsretningen til vassdraget) omriss av rommet under broen, dannet av bunnen av spennet, den designbare navigerbare horisonten og kantene på støttene, inn i hvilke strukturelle elementer av broen eller innretninger plassert under den skal ikke gå.

STØRRELSE PÅ BYGNINGER NEMMER- grense tverrgående (vinkelrett på banens akse) omriss, som, i tillegg til det rullende materiellet, ingen deler av strukturer og innretninger, samt materialer, reservedeler og utstyr, ikke bør gå inn, med unntak av deler av innretninger beregnet på direkte interaksjon med det rullende materiellet, forutsatt at posisjonen til disse innretningene i det indre rommet er knyttet til delene av det rullende materiellet som de kan komme i kontakt med, og at de ikke kan forårsake kontakt med andre elementer av det rullende materiellet.

GASSRENGJØRING- teknologisk prosess for å separere faste, flytende eller gassformige urenheter fra industrigasser.

GASSRØRLEDNING- et sett med rørledninger, utstyr og enheter beregnet for transport av brennbare gasser fra ethvert punkt til forbrukere.

HOVED GASSRØRLEDNING - en gassrørledning for transport av brennbare gasser fra utvinningsstedet (eller produksjonsstedet) til gassdistribusjonsstasjoner, hvor trykket reduseres til det nivået som er nødvendig for å forsyne forbrukerne.

GASS TILFØRSEL- organisert forsyning og distribusjon av gassbrensel for behovene til den nasjonale økonomien og befolkningen.

GALLERI- 1) over bakken eller over bakken, helt eller delvis lukket, horisontal eller skråstilt utvidet struktur som forbinder lokalene til bygninger eller strukturer, beregnet for ingeniør- og teknologisk kommunikasjon, samt for passasje av mennesker; 2) det øvre nivået i auditoriet.

ANTIKLAVEGALLERI - en struktur som beskytter en del av en jernbane eller motorvei mot fjellskred.

UTVIKLINGSDEMPER - en innretning i et vannbasseng som tjener til å endre retningen på stråler og spredning (over bredden) av vannstrømmen for å slukke overflødig kinetisk energi av vann og omfordele strømningshastigheter i nedstrøms overløpsdammen.

GENERELL PLAN (GEN PLAN) - en del av prosjektet som inneholder en omfattende løsning på spørsmålene om planlegging og forbedring av byggeplassen, plassering av bygninger, strukturer, transportkommunikasjon, verktøynettverk, organisering av økonomiske og offentlige tjenestesystemer.

GENERAL CONTRACTOR (GENERAL CONTRACTOR)- en entreprenørorganisasjon som på grunnlag av inngått kontraktsavtale med kunden er ansvarlig for rettidig og kvalitetsmessig gjennomføring av alle byggearbeider som er fastsatt i kontrakten på dette anlegget, eventuelt involverer andre organisasjoner som underleverandører.

GENERELL PLAN- se Oversiktsplan.

GENERELL ENTREPRENØR- se Hovedentreprenør.

TETNINGSMÅL- elastiske eller plastoelastiske materialer som brukes for å sikre tettheten til skjøter og koblinger av strukturelle elementer i bygninger og konstruksjoner.

KJØLETÅRN- en struktur for kjølevann som fjerner varme fra drivstoffgenererende utstyr med atmosfærisk luft i resirkulering av vannforsyningssystemer til industribedrifter og i klimaanlegg på grunn av fordampning av en del av vannet som strømmer ned i sprinkleren.

PRIMING- et generalisert navn for alle typer bergarter som er gjenstand for menneskelig ingeniør- og konstruksjonsvirksomhet.

PRESS- en mengde som karakteriserer intensiteten av krefter som virker på en hvilken som helst del av overflaten av et legeme i retninger vinkelrett på denne overflaten, og bestemmes av forholdet mellom kraften jevnt fordelt over overflaten normal til den og arealet av denne overflaten .

FJELLTRYKK- krefter som virker på foringen (støtten) av en underjordisk gruve fra den omkringliggende bergarten, hvis likevektstilstand er forstyrret på grunn av naturlige (tyngdekraft, tektoniske fenomener) og produksjonsprosesser (underjordiske arbeidsprosesser).

DEMNING- en hydraulisk struktur i form av en voll for å beskytte elve- og havkystlavlandet mot flom, for å fylle kanaler, koble trykkhydrauliske strukturer med breddene (trykkdammer), for å regulere elvekanaler, forbedre navigasjonsforholdene og driften av kulverter og vanninntaksstrukturer (gravitasjonsdammer).

AVLEDNING- et system av strukturer for å drenere vann fra en elv, reservoar eller annen vannmasse og transportere det til stasjonsnoden til et vannkraftverk (tilførsel d.), samt for å drenere vann fra det (tilførsel d.).

KONSTRUKSJONSDETALJER- del av en bygningskonstruksjon laget av homogent materiale uten bruk av monteringsoperasjoner.

DEFORMATIVITET - egenskapen til materialer som er fleksible for å endre i opprinnelig form.

DEFORMASJON- endring i form eller størrelse på kroppen (kroppsdelen) under påvirkning av fysiske faktorer (ytre krefter, oppvarming og kjøling, endringer i fuktighet og andre påvirkninger).

DEFORMASJON AV EN BYGNING (STRUKTUR)- endring i form og størrelse, samt tap av stabilitet (setning, skjæring, rull, etc.) av en bygning eller struktur under påvirkning av ulike belastninger og påvirkninger.

STRUKTURDEFORMASJON - endring i form og størrelse på en struktur (eller en del av den) under påvirkning av belastninger og påvirkninger.

BASEDEFORMASJON - deformasjon som følge av overføring av krefter fra en bygning (konstruksjon) til fundamentet eller endringer i den fysiske tilstanden til grunngrunnen under konstruksjon og drift av bygningen (strukturen).

RESTERENDE DEFORMASJON - del av deformasjonen som ikke forsvinner etter fjerning av belastningene og påvirkningene som forårsaket den.

PLASTISK DEFORMASJON - gjenværende deformasjon uten mikroskopiske forstyrrelser i kontinuiteten til materialet, som følge av påvirkning av kraftfaktorer.

ELASTISK DEFORMASJON - deformasjon som forsvinner etter at lasten som forårsaket den er fjernet.

MIAPHRAGM DESIGN- et solid eller gitterelement av en romlig struktur som øker stivheten.

DAMMEMBRAN - en antifiltreringsanordning inne i en demning som er laget av jordmaterialer, laget i form av en vegg laget av ikke-jordmaterialer (betong, armert betong, metall, tre eller polymerfilmmaterialer).

EXPENDERING - et system for sentralisert operasjonell styring av alle nivåer av byggeproduksjon for å sikre rytmisk og integrert produksjon av bygge- og installasjonsarbeider ved å regulere og overvåke implementeringen av driftsplaner og produksjonsplaner og for å gi den materielle og tekniske ressurser, koordinere arbeidet med alle underleverandører, hjelpeproduksjon og serviceanlegg.

AVDELINGS REGULERINGSDOKUMENT- et forskriftsdokument som fastsetter krav til spørsmål som er spesifikke for bransjen og som ikke er regulert av forskriftsdokumenter fra hele Unionen, godkjent på foreskrevet måte av departementet eller avdelingen.

NASJONALT UNIONS REGULERINGSDOKUMENT- et forskriftsdokument som inneholder obligatoriske krav til design og konstruksjon.

REPUBLIKANSK NORMATIVT DOKUMENT- et normativt dokument som fastsetter krav til spørsmål som er spesifikke for unionsrepublikken og som ikke er regulert av normative dokumenter fra hele union.

PRODUKSJONSDOKUMENTASJON- et sett med dokumenter som gjenspeiler fremdriften i bygge- og installasjonsarbeidet og den tekniske tilstanden til byggeprosjektet (som bygget diagrammer og tegninger, arbeidsplaner, akseptsertifikater og erklæringer om fullførte arbeidsvolumer, generelle og spesielle arbeidslogger, etc. ).

HOLDBARHET - evnen til en bygning eller struktur og dens elementer til å opprettholde spesifiserte kvaliteter over tid under visse forhold under en etablert driftsmodus uten ødeleggelse eller deformasjon.

ADGANG- forskjellen mellom største og minste grensestørrelse, lik den aritmetiske summen av tillatte avvik fra den nominelle størrelsen.

AVLØP- underjordisk kunstig enhet (rør, brønn, hulrom) for oppsamling og drenering av grunnvann.

DRENERING- et system med rør (avløp), brønner og andre enheter for å samle og drenere grunnvann for å senke nivået, drenere jordmassen nær bygningen (strukturen) og redusere filtreringstrykket.

DUKER- en trykkdel av en rørledning lagt under et elveleie (kanal), langs skråningene eller bunnen av en dyp dal (ravine), under en vei som ligger i en utgraving.

UNIFORM DISTRICT UNIT PRISER (EREP)- enhetspriser for generell konstruksjon og spesialarbeid, sentralt utviklet på grunnlag av estimatstandarder i del IV av konstruksjonsnormene og -regler (SNiP) og godkjent for regioner i landet i henhold til den aksepterte territorielle inndelingen.

ENDOVA- mellomrommet mellom to tilstøtende takhellinger, som danner et brett (innkommende vinkel) for å samle vann på taket.

EREP- se enhetlige regionale enhetspriser.

STIVHET- karakteristisk for en struktur som vurderer evnen til å motstå deformasjon.

Slakte- en arbeidsplass hvor jordutvikling foregår på en åpen eller underjordisk måte, i bevegelse under arbeidsprosessen.

LUFTTERMISK GARDIN - en enhet som hindrer inntrengning av kald luft utenfra inn i et rom gjennom åpne åpninger (dører, porter) ved å pumpe oppvarmet luft med en vifte mot strømmen som prøver å trenge inn i rommet.

ANTIFILTRERINGSGARDIN- en kunstig barriere for filtreringsstrømmen av vann, skapt i jorden i bunnen av en hydraulisk konstruksjon og i dens kyststøtter (ved injeksjon av løsninger, blandinger) for å forlenge filtreringsveier, redusere filtreringstrykket på bunnen av konstruksjonen , og redusere vanntap på grunn av filtrering.

BAKGRUNN- volumet av uferdige konstruksjoner når det gjelder kapasitet, volumet av kapitalinvesteringer og volumet av bygge- og installasjonsarbeid, som faktisk må fullføres ved oppstartsanlegg og komplekser som går inn i periodene etter de planlagte, for å sikre den systematiske idriftsettelse av anleggsmidler og rytmen i byggeproduksjonen.

STRØM BAKGRUNN - den totale designkapasiteten til foretak som skal være under bygging ved slutten av planperioden, minus kapasiteten som er introdusert fra begynnelsen av byggingen til slutten av planperioden.

BAKGRUNN FOR KAPITALINVESTERINGER- kostnadene for bygge- og installasjonsarbeid og andre kostnader inkludert i den estimerte kostnaden for objekter, som må absorberes innen slutten av planperioden på overgangsbyggeplasser.

BAKGRUNN FOR BYGGE- OG INSTALLASJONSARBEID- en del av etterslepet for volumet av kapitalinvesteringer, inkludert kostnadene for bygge- og installasjonsarbeid som må være ferdigstilt på overgangsbyggeplasser innen utgangen av planperioden.

KUNDE(utvikler) - en organisasjon, foretak eller institusjon som det er bevilget midler til i nasjonale økonomiske planer for kapitalbygging eller som har egne midler til disse formålene og, innenfor grensene av rettighetene gitt dem, inngår en avtale om design, oppmåling, bygge- og installasjonsarbeid med entreprenør (entreprenør).

LØFTE- en serie hammerslag på en haug drevet ned i bakken, utført for å måle gjennomsnittsverdien av dens feil.

SOAKJORD- en metode for å komprimere setningsjord ved å oversvømme med vann inntil en gitt stabilisering av setningen.

FRYSENDE JORD- en metode for midlertidig forsterkning av svake vannmettede jordarter med dannelse av et is-jordmassiv av gitte dimensjoner og styrke ved å sirkulere kjølevæske gjennom rør nedsenket i den frosne jorda.

VANNSEGL- se Hydraulisk lukker.

HYDRAULISK VENTIL (VANNVENTIL)- en innretning som hindrer inntrengning av gasser fra et rom til et annet (fra en rørledning til et rom, fra en seksjon av en rørledning til en annen), der strømmen av gasser i en uønsket retning forhindres av et lag med vann.

HYDRAULISK VENTIL - en bevegelig vanntett anordning for lukking og åpning av kulvertene til en hydraulisk konstruksjon (slukdam, sluse, rørledning, hydraulisk tunnel, fiskepassasje osv.) for å kontrollere vannstrømmen som passerer gjennom dem.

DIREKTE KOSTNADER- hovedkomponenten i de estimerte kostnadene for konstruksjons- og installasjonsarbeid, inkludert kostnadene for alle materialer, produkter og strukturer, energiressurser, lønn til arbeidere og kostnadene ved drift av anleggsmaskiner og mekanismer.

STRAMNING- et stangelement som absorberer strekkkrefter i avstandsstrukturen til buer, hvelv, sperrer, etc. og koble endenodene til bygningskonstruksjoner.

FANG- en del av en bygning eller konstruksjon beregnet på kontinuerlig utførelse av bygge- og installasjonsarbeider med sammensetning og omfang av arbeidet gjentatt i denne og påfølgende avsnitt.

RENGJØRING AV PLASSEN- fjerning av et jordlag fra overflaten av bunnen og veggene i gropen, utviklet med mangel.

BYGNING- et bygningssystem som består av bærende og omsluttende eller kombinerte (bærende og omsluttende) strukturer som danner et lukket bakkevolum beregnet for opphold eller opphold for mennesker, avhengig av funksjonelt formål og for å utføre ulike typer produksjonsprosesser.

BOLIGBYGG- leilighetsbygg for permanent opphold for personer og herberger for opphold under arbeid eller studier.

BYGNINGER OG STRUKTURER MIDLERTIDIG- spesialoppførte eller midlertidig tilpassede (permanente) bygninger (bolig, kulturelle, sosiale og andre) og strukturer (industrielle og hjelpeformål) for byggeperioden, nødvendig for å betjene bygningsarbeidere, organisere og utføre bygge- og installasjonsarbeid.

OFFENTLIGE BYGG OG STRUKTURER- bygninger og anlegg beregnet på sosiale tjenester til befolkningen og for boligadministrative institusjoner og offentlige organisasjoner.

INDUSTRIBYGNINGER- bygninger for å huse industri- og landbruksproduksjon og gi de nødvendige forholdene for folk til å arbeide og drifte teknologisk utstyr.

VEIKLIMASONE - en konvensjonell del av landets territorium med klimatiske forhold som er homogene når det gjelder bygging av motorveier, preget av en kombinasjon av vann og termiske forhold, dybde, grunnvann, dybden av jordfrysing og nedbørsmengden som kun er karakteristisk for et gitt område .

SIKKERHETSSONE- en sone hvor det er etablert et spesielt sikkerhetsregime for plasserte gjenstander.

ARBEIDSPLASS- området hvor bygge- og installasjonsarbeid utføres direkte og nødvendige materialer, ferdige konstruksjoner og produkter, maskiner og innretninger er plassert.

SANITÆR BESKYTTELSESONE- en sone som skiller en industribedrift fra boligområdet til byer og andre befolkede områder, der plassering av bygninger og strukturer, samt landskapsforming av territoriet, er regulert av sanitære standarder.

SANITÆR BESKYTTELSESONE- territorium og vannområde, innenfor visse grenser som det er etablert et spesielt sanitærregime, unntatt muligheten for infeksjon og forurensning av vannforsyninger.

DEM TANN- et damelement i form av et fremspring koblet til fundamentet og innfelt i basen, som tjener til å forlenge vannfiltreringsbanen og øke stabiliteten til demningen.

BYGGEPRODUKT- et fabrikklaget element levert for bygging i ferdig form.

INGENIØRUNDERSØKELSER- et sett med tekniske og økonomiske studier av byggeområdet, som gjør det mulig å rettferdiggjøre dets gjennomførbarhet og plassering, for å samle inn nødvendige data for utforming av nye eller gjenoppbygging av eksisterende anlegg.

INDUSTRIALISERING - organisering av byggeproduksjon ved bruk av komplekse mekaniserte prosesser for bygging av bygninger og konstruksjoner og progressive konstruksjonsmetoder og utstrakt bruk av prefabrikkerte konstruksjoner, inkludert forstørrede med høy fabrikkberedskap.

BRUKSANVISNING- et normativt all-Union (SN), republikansk (RSN) eller avdelings (VSN) dokument i systemet med byggekoder og forskrifter, som etablerer normer og regler: utforming av virksomheter i visse bransjer, samt bygninger og strukturer for ulike formål, strukturer og teknisk utstyr; produksjon av visse typer bygge- og installasjonsarbeid; påføring av materialer, strukturer og produkter; om organisering av prosjekterings- og kartleggingsarbeid, mekanisering av arbeid, arbeidsstandardisering og utvikling av prosjekterings- og estimatdokumentasjon