Dom Ocjene Materijali za konstrukcije i veze

Materijali za konstrukcije i veze

DRŽAVNI KOMITET ZA GRAĐENJE SSSR-a

(GOSSTROY SSSR)

GRAĐENJE

NORME I PRAVILA

OPĆE ODREDBE

GRAĐENJE

TERMINOLOGIJA

MOSKVSKI STROJIZDAT 1980

Poglavlje SNiP I-2 „Građevinska terminologija” razvili su Središnji institut za znanstvene informacije o graditeljstvu i arhitekturi (TSINIS), Odjel za tehničku regulativu i standardizaciju i Odjel za procjenu normi i cijena u graditeljstvu Državnog odbora za gradnju SSSR-a s sudjelovanje istraživačkih i dizajnerskih instituta - autora odgovarajućih poglavlja SNiP-a.

S obzirom da je ovo poglavlje, uključeno u strukturu građevinskih normi i pravila (SNiP), razvijeno po prvi put, izdano je u obliku nacrta s naknadnim pojašnjenjem, odobrenjem Državnog odbora za izgradnju SSSR-a i ponovnim izdavanjem 1983.

Prijedlozi i komentari na pojedinačne pojmove i njihove definicije koje su se pojavile pri primjeni poglavlja, kao i na uključivanje dodatnih pojmova navedenih u poglavljima SNiP-a, pošaljite na VNIIIS (125047, Moskva, A-47, Gorky St., 38 ).

Urednički odbor: inženjeri Sychev V.I., Govorovsky B.Ya., Shkinev A.N., Lysogorsky A.A., Bayko V.I., Shlemin F.M., Tishenko V.V., Demin I.D., Denisov N. .AND.(Gosstroy SSSR), kandidati tehničkih. znanosti Eingorn M.A. I Komarov I.A.(VNIIIIS).

1. OPĆE UPUTE

1.1 . Pri sastavljanju treba koristiti pojmove i njihove definicije dane u ovom poglavlju regulatorni dokumenti, državne norme i tehnička dokumentacija za izgradnju.

Date definicije mogu se, po potrebi, mijenjati u obliku prikaza, bez narušavanja granica pojmova.

1.2 . Ovo poglavlje uključuje osnovne pojmove dane u odgovarajućim poglavljima I - IV Građevinskih propisa i pravila (SNiP), za koje ne postoje definicije ili se pojavljuju različita tumačenja.

1.3 . Pojmovi su poredani abecednim redom. U složenim pojmovima koji se sastoje od definicija i definiranih riječi, glavna riječ definirana značenjem daje se na prvom mjestu, s izuzetkom općeprihvaćenih pojmova koji označavaju nazive dokumenata (Jedinstvene regionalne jedinične cijene - EREP; Građevinski kodovi i propisi - SNiP; Integrirani pokazatelji troškova izgradnje - UPSS ; Proširene norme procjene - pojednostavljeni porezni sustav), sustavi ( Automatizirani sustav menadžment izgradnje - ASUS), kao i izraze s općeprihvaćenim kraticama ( opći plan- generalni plan; building master plan - građevinski plan; general contractor – glavni izvođač).

U Kazalu pojmova složeni pojmovi prikazani su u najčešćem obliku u normativnoj i znanstveno-stručnoj literaturi (bez promjene reda riječi).

Imena pojmova navode se prvenstveno u jednini, ali ponekad, u skladu s prihvaćenom znanstvenom terminologijom, i u množini.

Ako pojam ima više značenja, onda su ona obično spojena u jednu definiciju, ali je svako značenje istaknuto unutar posljednjeg.

2. POJMOVI I NJIHOVE DEFINICIJE

AUTOMATIZIRANI SUSTAV UPRAVLJANJAGRAĐENJE(ASUS)- skup administrativnih, organizacijskih, ekonomskih i matematičkih metoda, računalne opreme, uredske opreme i komunikacijske opreme, međusobno povezanih u procesu njihova funkcioniranja, za donošenje odgovarajućih odluka i provjeru njihove provedbe.

PRIJEPLJANJE- prianjanje različitih čvrstih ili tekućih tijela koja dodiruju svoje površine, uzrokovano međumolekulskim međudjelovanjem.

SIDRO- naprava za pričvršćivanje ugrađena u bilo koju fiksnu strukturu ili u tlo.

DRVO PROTIV POŽARA - dubinska ili površinska impregnacija drva otopinom kemikalija ili mješavina (usporivači vatre) kako bi se povećala njegova otpornost na požar.

ANTISEPTIČKI- tretiranje raznih nemetalnih materijala (drvo i proizvodi od drva, plastika i sl.) kemijskim sredstvima (antiseptici) u svrhu poboljšanja njihove biostabilnosti i produljenja vijeka trajanja konstrukcija.

MEZANIN- platforma koja zauzima gornji dio volumena stambene, javne ili industrijske zgrade, namijenjena povećanju površine, smještaju pomoćnih, skladišnih i drugih prostorija.

FITINGI- 1) elementi, ojačanja, organski uključeni u materijal građevinskih konstrukcija; 2) pomoćne uređaje i dijelove koji nisu dio glavne opreme, ali su potrebni za osiguranje njezina normalnog rada (cijevovodna armatura, električna armatura i sl.).

ARMATURA ZA ARMIRANO BETONSKE KONSTRUKCIJE– sastavni dio (čelična šipka ili žica) armiranobetonskih konstrukcija, koji se prema namjeni dijeli na:

radni (proračun), koji percipira uglavnom vlačne (au nekim slučajevima i tlačne) sile koje proizlaze iz vanjskih opterećenja i utjecaja, mrtve težine konstrukcija, a također su namijenjene stvaranju prednaprezanja;

raspodjela (strukturalna), učvršćivanje šipki u okviru zavarivanjem ili pletenjem s radnom armaturom, osiguravanje njihovog zajedničkog rada i olakšavanje

ravnomjerna raspodjela opterećenja između njih;

montaža, koja podupire pojedinačne šipke radne armature pri sastavljanju okvira i olakšava njihovu ugradnju u projektirani položaj;

obujmice koje se koriste za sprječavanje kosih pukotina u betonskim konstrukcijama (grede, grede, stupovi itd.) i za izradu armaturnih koševa od pojedinačnih šipki za iste konstrukcije.

INDIREKTNI FITINGI- poprečna (spiralna, prstenasta) armatura središnje stisnutih elemenata armiranobetonskih konstrukcija, dizajniranih za povećanje njihove nosivosti.

PRIBOR LEŽAJA - ojačanje monolitnih armiranobetonskih konstrukcija, sposobnih izdržati instalacijska i transportna opterećenja koja nastaju tijekom rada, kao i opterećenja od vlastite težine betona i oplate.

FITINGICJEVOVOD - uređaji koji omogućuju regulaciju i distribuciju tekućina i plinova koji se transportiraju cjevovodima, a dijele se na zaporne ventile (slavine, zasuni), sigurnosne ventile (ventili), regulacijske ventile (ventili, regulatori tlaka), odvodne ventile (odzračnici). , odvodi kondenzata), ventili za slučaj opasnosti (signalni uređaji) itd.

ASUS- vidi Automatizirani sustav upravljanja gradnjom.

PROZRAČIVANJE VODE- zasićenje vode kisikom iz zraka, koje se provodi: u postrojenjima za pročišćavanje vode u svrhu deferizacije, kao i za uklanjanje slobodnog ugljičnog dioksida i sumporovodika iz vode; u postrojenjima za biološko pročišćavanje otpadnih voda (aeracijski spremnici, aerofilteri, biofilteri) za ubrzavanje procesa mineralizacije organskih tvari i drugih zagađivača otopljenih u otpadnoj vodi.

PROZRAČIVANJE ZGRADA - organizirana prirodna izmjena zraka, koja se provodi zbog razlike u gustoći vanjskog i unutarnjeg zraka.

AEROTANK- uređaj za biološku obradu otpadnih voda tijekom umjetne aeracije (tj. kada je voda zasićena kisikom iz zraka) u smjesi s aktivnim muljem.

AEROTANK-RASPISTER - aeracijski spremnik u koji se otpadna voda i aktivni mulj koncentrirano ubrizgavaju s jedne krajnje strane hodnika, a koncentrirano ispuštaju i sa suprotne krajnje strane hodnika.

AEROTANK-SPREMNIK ZA POSTAVLJANJE - konstrukcija u kojoj su aeracijski spremnik i taložnik konstruktivno i funkcionalno spojeni i međusobno su u izravnoj tehnološkoj vezi.

AEROTANK-MJEŠALICA - aeracijski spremnik u koji se otpadna voda i aktivni mulj ravnomjerno dovode duž jedne duže strane hodnika, a ispuštaju duž druge strane hodnika.

ZRAČNI FILTER- biofilter s uređajima za prisilnu ventilaciju.

IZGRADNJA PROIZVODNE BAZEORGANIZACIJE- kompleks poduzeća i struktura građevinske organizacije namijenjenih brzom opskrbi objekata u izgradnji potrebnim materijalnim i tehničkim resursima, kao i za proizvodnju (obradu, obogaćivanje) materijala, proizvoda i konstrukcija koji se koriste u procesu izgradnje sami po sebi.

ZAOBIĆI- obilazni cjevovod sa zapornim ventilima za uklanjanje transportiranog medija (tekućina, plin) iz glavnog cjevovoda i dovod u isti cjevovod.

EKSPANZIJSKA POSUDA - spremnik u zatvorenom sustavu grijanja vode za primanje viška količine vode koja nastaje kada se zagrije na maksimalnu radnu temperaturu.

BANKET- 1) zemljani bedem postavljen s uzvišene strane iskopa ceste radi zaštite od oticanja površinskih voda; 2) prizma ispunjena kamenom u gornjem i donjem dijelu brane, izgrađena od zemljanog materijala.

SPLAY POOL - otvoreni spremnik sa sustavom tlačnih cjevovoda za snižavanje temperature cirkulirajuće vode raspršivanjem u zrak, koji se koristi u cirkulacijskim vodoopskrbnim sustavima industrijskih poduzeća koja koriste termoelektrane, kompresore itd.

TORANJ- samostojeća visoka građevina čija je stabilnost osigurana glavnom konstrukcijom (bez zateznih žica).

BERM- izbočina postavljena na padinama zemljanih (kamenih) nasipa, brana, kanala, utvrđenih obala, kamenoloma i sl. ili između podnožja nasipa (ceste ili željezničke pruge) i rezerve (odvodnog jarka) radi postizanja stabilnosti gornjeg dijela građevine i zaštite od erozije atmosferskim vodama, kao i radi poboljšanja radnih uvjeta građevine.

BIOSTABILNOST- svojstvo materijala i proizvoda da budu otporni na truljenje ili druge destruktivne biološke procese.

POBOLJŠANJE- skup radova (na inženjerskoj pripremi teritorija, izgradnji cesta, razvoju komunikacijskih mreža i građevina za vodoopskrbu, kanalizaciju, opskrbu energijom itd.) i mjera (na čišćenju, isušivanju i uređenju teritorija, poboljšanju mikroklima, zaštita od onečišćenja zračnog bazena, otvorenih vodenih tijela i tla, sanitarno čišćenje, smanjenje buke itd.), koji se provode kako bi se određeni teritorij doveo u stanje prikladno za izgradnju i normalnu uporabu za namjeravanu svrhu, stvarajući zdravi, ugodni i kulturni uvjeti za život stanovništva.

VOLUMETRIJSKI BLOK- montažni dio volumena građevine u izgradnji za stambenu, javnu ili industrijsku namjenu (sanitarna kabina, soba, stan, pomoćna prostorija, trafostanica i dr.).

BLOK DIO- volumetrijsko-prostorni element građevine, samostalan u funkcionalnom smislu, koji se može koristiti u kombinaciji s drugim elementima građevine i samostalno.

BLOK GRADNJA I TEHNOLOGIJA- međusobno povezani elementi sastavljenih građevinskih konstrukcija i opreme, prethodno spojeni u poduzeću ili gradilištu u jedan nepromjenjivi volumetrijsko-prostorni sustav.

UTRKA- otvorena ili zatvorena hidrotehnička građevina za spajanje slobodnih dionica vodovoda (akumulacije) koja se nalazi na različite razine, u kojem se voda prenosi iz gornjeg dijela u donji dio pri većim (kritičnijim) brzinama bez odvajanja toka od konture same konstrukcije.

ULAZ U CJEVOVOD- ogranak cjevovoda od vanjske mreže do jedinice sa zapornim ventilima koji se nalazi unutar zgrade (strukture).

VENTILACIJA - prirodna ili umjetna kontrolirana izmjena zraka u prostorijama (zatvorenim prostorima), osiguravajući stvaranje zračnog okruženja u skladu sa sanitarnim, higijenskim i tehnološkim zahtjevima.

VERANDA- otvorena ili ostakljena negrijana prostorija prigrađena ili ugrađena u zgradu, kao i izgrađena odvojeno od zgrade u obliku svjetlosnog paviljona.

LOBI- prostorija ispred ulaza u unutarnje dijelove zgrade, namijenjena primanju i raspodjeli protoka posjetitelja.

OTPORNOST NA VLAGU- sposobnost Građevinski materijal dugotrajna otpornost na destruktivne učinke vlage tijekom povremenog vlaženja i sušenja materijala.

PREGAČA- element za pričvršćivanje dna vodotoka neposredno iza preljeva (preljeva) brane u obliku masivne ploče namijenjene amortizaciji udara mlaza i prigušivanju energije prelijevanja vode, kao i zaštiti korito vodotoka i tlo temelja građevine od erozije.

VOĐENJE VODE- građevina u obliku tunela, kanala, korita ili cjevovoda za prolaz (dovod) vode pod pritiskom ili gravitacijom od vodozahvata (vodozahvatne građevine) do mjesta njezine potrošnje.

VODOZAPOVINA (VODOZAPOVINA)- hidraulički objekt za prikupljanje vode iz otvorenog vodotoka ili akumulacije (rijeka, jezero, akumulacija) ili podzemnih izvora i dovođenje u vodovode za naknadni transport i korištenje u gospodarske svrhe (navodnjavanje, vodoopskrba, proizvodnja električne energije i dr.).

DRENAŽA- skup mjera i uređaja koji osiguravaju uklanjanje podzemnih i (ili) površinskih voda iz otvorenih iskopa (jama), kamenoloma ili podzemnih voda iz okna, rudnika i drugih rudarskih radova.

TRETMAN VODE- skup tehnoloških procesa kojima se kvaliteta vode koja ulazi u vodoopskrbni sustav iz vodoopskrbnog izvora dovodi do utvrđenih standardnih pokazatelja.

TRETMAN VODE- obrada vode (deferizacija, desalinizacija, desalinizacija i dr.), što je čini pogodnom za pogon parnih i vrelovodnih kotlova ili za razne tehnološke procese.

REDUKCIJA VODE - metoda snižavanja razine vode u tlu ili rezervoaru uz tijelo tla tijekom razdoblja izgradnje pomoću drenažnih uređaja ugrađenih u vodonosnike, dubinskih pumpi, bunara itd.

VODA INTERMINER- 1) dio vodozahvata koji služi za neposredno primanje vode iz otvorenog (rijeka, jezero, akumulacija) ili podzemnog izvora; 2) vodotok, rezervoar ili udubina koja prima i ispušta vodu sakupljenu melioracijskim odvodnim sustavom sa susjednog područja.

VODOVODNE CIJEVI- kompleks inženjerskih objekata i uređaja za dobivanje vode iz prirodnih izvora, njeno pročišćavanje, transport do različitih potrošača u potrebnoj količini i potrebnoj kakvoći.

PRELJEVNIK (PRELJEVNA GRAĐEVINA)– hidrauličku građevinu za prevođenje vode koja se ispušta iz uzvodnog u nizvodni tok kako bi se izbjeglo prekoračenje maksimalnih projektiranih razina vode u akumulaciji, kroz površinske otvore (preljeve) na kruni brane ili kroz duboke rupe (preljeve) smještene ispod razine vode u uzvodno, ili kroz oboje u isto vrijeme.

Preljevno mjesto- 1) površinski preljev sa slobodnim (beztlačnim) preljevom vode preko vrha pregrade; 2) prepreka, prag kroz koji teče mlaz vode.

VODOVOD- skup mjera za opskrbu vodom različitih potrošača (stanovništvo, industrijska poduzeća, promet, Poljoprivreda) u potrebnim količinama i tražene kvalitete.

VODENI PUT (GRAĐEVINA VODNOG PUTA)- duboki preljev u obliku otvora (cijevi) u hidrotehničkom objektu ili posebnom objektu za pražnjenje akumulacije, ispiranje pridnenih naslaga taloženih u gornjem bazenu i za propuštanje (ispuštanje) vode u donji bazen.

AQUITER- vidi Vodonepropusni sloj tla.

UDARAC- pojava koja uzrokuje unutarnje sile u elementima konstrukcije (od neravnomjernih deformacija postolja, od deformacija Zemljina površina u područjima pod utjecajem rudarskih radova iu krškim područjima, od promjena temperature, od skupljanja i puzanja konstrukcijskih materijala, od seizmičkih, eksplozivnih, vlažnosti i drugih sličnih pojava).

KANALNI- cjevovod (kanal) za kretanje zraka, koji se koristi u sustavima ventilacije, grijanja zraka, klimatizacije, kao i za transport zraka u tehnološke svrhe.

IZMJENA ZRAKA- djelomična ili potpuna zamjena onečišćenog zraka u zatvorenim prostorima čistim zrakom.

TRETMAN ZRAKOM - obrada zraka (odstranjivanje prašine, štetnih plinova, nečistoća, zagrijavanje, hlađenje, ovlaživanje, odvlaživanje itd.) kako bi mu se postigla svojstva koja zadovoljavaju tehnološke ili sanitarno-higijenske zahtjeve.

RUDARSKI RADOVI -šupljina u zemljinoj kori nastala kao posljedica rudarskih radova u svrhu istraživanja i vađenja minerala, geotehničkih istraživanja i izgradnje podzemnih građevina.

GAZENJE JAME - postupak formiranja jame u velikoporoznom slijeganju ili nasipnom tlu zbijanjem mehaničkim udarnim nabijačima s radnim tijelom u obliku žiga.

UTJECAJ VISKOZNOSTI- uvjetna mehanička karakteristika materijala koja procjenjuje njegovu otpornost na krti lom.

VELIČINA- najveće vanjske obrise ili dimenzije objekata, građevina, objekata, uređaja, Vozilo i tako dalje.

TERETNA DIMENZIJA- najveći poprečni (okomito na os željezničke pruge) obris u kojem se teret mora postaviti (uzimajući u obzir pakiranje i pričvršćivanje) na otvorenom željezničkom vozilu kada se nalazi na ravnoj vodoravnoj stazi.

VELIČINA ŽELJEZNIČKOG VOZILA - najveći poprečni (okomit na os kolosijeka) obris u kojem se željeznička vozila postavljena na ravnoj vodoravnoj tračnici trebaju postaviti, i u praznom i u opterećenom stanju, s najvećim normaliziranim tolerancijama i istrošenošću, s izuzetkom bočnog nagiba na oprugama .

PODMOSTNO PLOVNO STAKLO- poprečni (okomito na smjer toka vodotoka) obris prostora ispod mosta, kojeg čine dno raspona, projektirani plovni horizont i rubovi oslonaca, u koje se ugrađuju konstruktivni elementi mosta ili uređaji ispod njega ne bi trebalo ići.

VELIČINA PRIBLIŽAVANJA ZGRADA- granični poprečni (okomito na os kolosijeka) obris u koji, osim željezničkih vozila, ne smiju ulaziti nikakvi dijelovi konstrukcija i uređaja, kao ni materijali, rezervni dijelovi i oprema, osim dijelovi uređaja namijenjeni izravnoj interakciji sa željezničkim vozilima, pod uvjetom da je položaj tih uređaja u unutarnjem prostoru povezan s dijelovima željezničkih vozila s kojima mogu doći u dodir, te da ne mogu izazvati dodir s drugim elementima vozni park.

ČIŠĆENJE PLINOVA- tehnološki postupak izdvajanja krutih, tekućih ili plinovitih nečistoća iz industrijskih plinova.

PLINOVOD- skup cjevovoda, opreme i uređaja namijenjenih transportu zapaljivih plinova od bilo koje točke do potrošača.

MAGISTRALNI PLINOVOD - plinovod za transport zapaljivih plinova od mjesta njihova izdvajanja (ili proizvodnje) do plinskih distribucijskih stanica, gdje se tlak smanjuje na razinu potrebnu za opskrbu potrošača.

OPSKRBA PLINOM- organizirana opskrba i distribucija plinskog goriva za potrebe narodnog gospodarstva i stanovništva.

GALERIJA- 1) nadzemna ili nadzemna, potpuno ili djelomično zatvorena, vodoravna ili nagnuta produžena konstrukcija koja povezuje prostorije zgrada ili građevina, namijenjena za inženjerske i tehnološke komunikacije, kao i za prolaz ljudi; 2) gornji sloj gledališta.

ANTI-CLAVE GALERIJA - građevina koja štiti dio željezničke pruge ili autoceste od planinskih odrona.

PRIGUŠIVAČ RAZVOJA - uređaj u bazenu koji služi za promjenu smjera mlaza i širenje (po širini) vodenog toka radi gašenja viška kinetičke energije vode i preraspodjele brzina strujanja nizvodno od preljevne brane.

GENERALNI PLAN (GEN PLAN) - dio projekta koji sadrži cjelovito rješenje pitanja planiranja i poboljšanja gradilišta, postavljanja zgrada, građevina, prometnih komunikacija, komunalnih mreža, organizacije gospodarskih i javnih uslužnih sustava.

GLAVNI IZVOĐAČ (GENERALNI IZVOĐAČ)- Građevinska tvrtka, koji je temeljem sklopljenog ugovora s kupcem odgovoran za pravovremenu i kvalitetnu provedbu svih odredbi iz ugovora građevinski radovi za ovaj objekt, uključujući po potrebi i druge organizacije kao podizvođače.

GENERALNI PLAN- vidi Generalni plan.

GENERALNI IZVOĐAČ- vidi Glavni izvođač radova.

BRTVILA- elastični ili plastoelastični materijali koji se koriste za osiguranje nepropusnosti spojeva i spojeva konstrukcijskih elemenata zgrada i građevina.

RASHLADNI TORANJ- konstrukcija za hlađenje vode koja uklanja toplinu iz opreme za proizvodnju goriva s atmosferskim zrakom u sustavima opskrbe otpadnom vodom industrijskih poduzeća i u uređajima za klimatizaciju zbog isparavanja dijela vode koja teče niz sprinkler.

PRIMIRANJE- opći naziv za sve vrste stijena koje su predmet čovjekove inženjerske i građevinske djelatnosti.

PRITISAK- veličina koja karakterizira intenzitet sila koje djeluju na bilo koji dio površine tijela u smjerovima okomitim na tu površinu, a određena je omjerom sile ravnomjerno raspoređene po površini koja je normalna na nju i površine ove površine .

GORSKI PRITISAK- sile koje djeluju na oblogu (nosač) podzemnog rudnika iz okolne stijene, čije je ravnotežno stanje poremećeno prirodnim (gravitacija, tektonske pojave) i proizvodnim (podzemni rad) procesima.

BRANA- hidrotehnička građevina u obliku nasipa za zaštitu riječnih i morskih obalnih nizina od plavljenja, za nasipanje kanala, vezni tlak hidrotehničke građevine s obalama (tlačne brane), za regulaciju riječnih kanala, poboljšanje uvjeta plovidbe i rada propusta i vodozahvatnih građevina (gravitacijske brane).

DERIVACIJA- sustav građevina za odvođenje vode iz rijeke, akumulacije ili drugog vodnog tijela i transport do čvora stanice hidroelektrane (opskrba d.), kao i za odvod vode iz nje (opskrba d.).

DETALJ KONSTRUKCIJE- dio građevinske konstrukcije izrađen od homogenog materijala bez uporabe montažnih operacija.

DEFORMATIVNOST - svojstvo materijala da budu fleksibilni da mijenjaju izvorni oblik.

DEFORMACIJA- promjena oblika ili veličine tijela (dijela tijela) pod utjecajem bilo kojih fizičkih čimbenika (vanjske sile, zagrijavanje i hlađenje, promjena vlažnosti i drugi utjecaji).

DEFORMACIJA ZGRADE (OBJEKTA)- promjena oblika i veličine, kao i gubitak stabilnosti (slijeganje, smicanje, kotrljanje i sl.) građevine ili građevine pod utjecajem različitih opterećenja i utjecaja.

DEFORMACIJA STRUKTURE - promjena oblika i veličine konstrukcije (ili njezina dijela) pod utjecajem opterećenja i utjecaja.

DEFORMACIJA BAZE - deformacija koja je posljedica prijenosa sila s građevine (konstrukcije) na temelj ili promjena agregatnog stanja temeljnog tla tijekom građenja i eksploatacije građevine (konstrukcije).

PREOSTALA DEFORMACIJA - dio deformacije koji ne nestaje nakon uklanjanja opterećenja i utjecaja koji su je uzrokovali.

PLASTIČNA DEFORMACIJA - zaostala deformacija bez mikroskopskih poremećaja u kontinuitetu materijala, koja je posljedica utjecaja faktora sile.

ELASTIČNA DEFORMACIJA - deformacija koja nestaje nakon uklanjanja opterećenja koje ju je uzrokovalo.

DIZAJN DIJAFRAGME- čvrsti ili rešetkasti element prostorne strukture koji povećava njegovu krutost.

DIJAFRAGMA BRANE - protufiltracijski uređaj unutar tijela brane izgrađen od zemljanih materijala, izrađen u obliku zida od materijala koji nije zemlja (beton, armirani beton, metal, drvo ili polimerni filmski materijali).

DISPEČIRANJE - sustav centraliziranog operativnog upravljanja svim razinama građevinske proizvodnje za osiguranje ritmične i cjelovite proizvodnje građevinskih i instalacijskih radova reguliranjem i praćenjem provedbe operativnih planova i planova proizvodnje te njezino materijalno-tehničko osiguranje, koordinaciju rada svi kooperanti, pomoćni proizvodni i uslužni objekti.

ODJELNI REGULATORNI DOKUMENT- regulatorni dokument koji utvrđuje zahtjeve o pitanjima koja su specifična za industriju i koja nisu regulirana regulatornim dokumentima sve unije, odobrena u na propisani način ministarstvo ili odjel.

REGULATIVNI DOKUMENT NACIONALNE UNIJE- regulatorni dokument koji sadrži obvezne zahtjeve za projektiranje i izgradnju.

REPUBLIČKI NORMATIVNI DOKUMENT- normativni dokument koji utvrđuje zahtjeve o pitanjima koja su specifična za republiku Saveza i koja nisu regulirana normativnim dokumentima sve unije.

PROIZVODNA DOKUMENTACIJA- skup dokumenata koji odražavaju tijek građevinskih i instalacijskih radova i tehničko stanje građevinskog projekta (sheme i nacrti izvedenog stanja, planovi radova, potvrde o prijemu i izjave o izvršenim količinama radova, opći i posebni dnevnici radova itd. ).

TRAJNOST - sposobnost zgrade ili strukture i njezinih elemenata da zadrže određene kvalitete tijekom vremena pod određenim uvjetima u utvrđenom načinu rada bez uništenja ili deformacije.

PRIJEM- razlika između najveće i najmanje granične veličine, jednaka aritmetičkom zbroju dopuštenih odstupanja od nazivne veličine.

ISPUSTI- podzemni umjetni uređaj (cijev, bunar, šupljina) za skupljanje i odvodnju podzemne vode.

DRENAŽA- sustav cijevi (drenova), bunara i drugih uređaja za prikupljanje i odvodnju podzemne vode radi snižavanja njezine razine, odvodnje zemljišne mase u blizini građevine (građevine) i smanjenja filtracijskog tlaka.

DUKER- tlačni dio cjevovoda položen ispod riječnog korita (kanala), duž padina ili dna duboke doline (jaruge), ispod ceste koja se nalazi u iskopu.

JEDINSTVENE JEDINIČNE STOPE DISTRIKTA (EREP)- jedinične cijene za opće građevinske i posebne radove, centralno razvijene na temelju procjena standarda Dijela IV građevinskih normi i pravila (SNiP) i odobrene za regije zemlje prema prihvaćenoj teritorijalnoj podjeli.

ENDOVA- prostor između dvije susjedne krovne kosine, tvoreći pladanj (ulazni kut) za skupljanje vode na krovu.

EREP- vidi Jedinstvene regionalne jedinične cijene.

KRUTOST- karakteristika strukture koja procjenjuje sposobnost otpornosti na deformacije.

Pokolj- radno mjesto na kojem se razvoj tla odvija na otvoreni ili podzemni način, pomičući se tijekom procesa rada.

ZRAČNO-TERMILNA ZAVJESA - uređaj koji sprječava ulazak vanjskog hladnog zraka u prostoriju kroz otvorene otvore (vrata, vratnice) pumpanjem zagrijanog zraka ventilatorom prema struji koja pokušava prodrijeti u prostoriju.

ANTIFILTRACIJSKA ZAVJESA- umjetna prepreka filtracijskom protoku vode, stvorena u tlu temelja potporne hidrauličke građevine i u njezinim obalnim upornjacima (injektiranjem otopina, mješavina) za produljenje filtracijskih putova, smanjenje filtracijskog tlaka na temelju konstrukcije , i smanjiti gubitak vode zbog filtracije.

POZADINA- obujam nedovršene građevine po kapacitetu, obujmu kapitalna ulaganja te obim građevinskih i instalaterskih radova koji se moraju realizirati na lansirnim radilištima i kompleksima koji se kreću u razdobljima nakon planiranih, kako bi se osiguralo sustavno puštanje u rad osnovnih sredstava i ritam građevinske proizvodnje.

POZADINA SNAGE - ukupni projektirani kapacitet poduzeća koja bi trebala biti u izgradnji na kraju planskog razdoblja, umanjen za kapacitete uvedene od početka njihove izgradnje do kraja planskog razdoblja.

POZADINA ZA KAPITALNA ULAGANJA- troškovi građevinskih i instalacijskih radova i drugi troškovi koji ulaze u predračunsku vrijednost objekata, a koji se moraju apsorbirati do kraja planskog razdoblja na prijelaznim gradilištima.

PODLOGA ZA IZVOĐENJE GRAĐEVINSKIH I INSTALATERSKIH RADOVA- dio zaostatka za obujam kapitalnih ulaganja, uključujući troškove građevinskih i instalacijskih radova koji se na prijelaznim gradilištima moraju završiti do kraja planskog razdoblja.

KUPAC(developer) - organizacija, poduzeće ili ustanova kojoj su u nacionalnim gospodarskim planovima dodijeljena sredstva za kapitalnu izgradnju ili koja su dostupna za te svrhe vlastita sredstva te sklopiti, u granicama danih im prava, ugovor o izvođenju projektantskih, geodetskih, građevinskih i instalacijskih radova s izvođačem (izvođačem).

ZALOG- niz udaraca čekićem po pilotu zabijenom u zemlju, koji se izvodi radi mjerenja prosječne vrijednosti njegovog sloma.

UPITITLO- metoda zbijanja slijeganja tla natapanjem vodom do zadane stabilizacije slijeganja.

SMRZAVANJE TLA- metoda privremenog jačanja slabih tla zasićenih vodom s formiranjem ledeno-zemljanog masiva zadanih dimenzija i čvrstoće cirkulacijom rashladnog sredstva kroz cijevi uronjene u smrznuto tlo.

VODENA BRTVA- vidi Hidraulički zatvarač.

HIDRAULIČKI VENTIL (VENTIL ZA VODU)- uređaj koji sprječava prodor plinova iz jednog prostora u drugi (iz cjevovoda u prostoriju, iz jednog dijela cjevovoda u drugi), kod kojega je slojem vode spriječeno strujanje plinova u neželjenom smjeru.

HIDRAULIČNI VENTIL - pomična vodonepropusna naprava za zatvaranje i otvaranje propusta hidrotehničke građevine (brana preljeva, brane, cjevovoda, hidrotunela, ribljeg prolaza i sl.) radi kontrole protoka vode koja prolazi kroz njih.

IZRAVNI TROŠKOVI- glavna komponenta procijenjenih troškova građevinskih i instalacijskih radova, uključujući troškove svih materijala, proizvoda i konstrukcija, energenata, plaće radnika i troškova rada građevinskih strojeva i mehanizama.

ZATEZANJE- štapni element koji preuzima vlačne sile u distantnoj konstrukciji lukova, svodova, rogova i sl. te spajanje krajnjih čvorova građevinskih konstrukcija.

UHVATITI- dio građevine ili građevine namijenjen kontinuiranom izvođenju građevinskih i instalacijskih radova čiji se sastav i opseg radova ponavljaju u ovom i sljedećim dijelovima.

ČIŠĆENJE TERENA- uklanjanje sloja tla s površine dna i zidova jame, razvijenog s nedostatkom.

GRAĐEVINA– građevni sustav koji se sastoji od nosivih i ogradnih ili kombiniranih (nosivih i ogradnih) konstrukcija koje tvore zatvoreni prostor tla namijenjen stanovanju ili boravku ljudi, ovisno o funkcionalnoj namjeni i za obavljanje različitih vrsta proizvodnih procesa.

STAMBENE ZGRADE- stambene zgrade za stalni boravak ljudi i hosteli za boravak tijekom rada ili učenja.

ZGRADE I OBJEKTI PRIV- posebno podignute ili privremeno prilagođene (trajne) građevine (stambene, kulturne, društvene i druge) i građevine (industrijske i pomoćne namjene) za vrijeme izgradnje, potrebne za služenje građevinskim radnicima, organizaciju i izvođenje građevinskih i instalacijskih radova.

JAVNE ZGRADE I OBJEKTI- zgrade i građevine namijenjene za socijalne usluge stanovništvu i za smještaj upravnih institucija i javnih organizacija.

INDUSTRIJSKE GRAĐEVINE- građevine za smještaj industrijske i poljoprivredne proizvodnje i osiguravanje potrebnih uvjeta za rad i upravljanje tehnološkom opremom.

CESTOVNO-KLIMATSKA ZONA - konvencionalni dio teritorija zemlje sa strukturama koje su homogene po značajkama autoceste klimatski uvjeti, karakterizirani kombinacijom vodno-termalnog režima, dubine, podzemne vode, dubine smrzavanja tla i količine padalina karakteristične samo za određeno područje.

SIGURNOSNA ZONA- područje u kojem je instaliran poseban način rada zaštita postavljenih objekata.

RADNI PROSTOR- prostor u kojem se neposredno izvode građevinski i instalacijski radovi i postavljaju potrebni materijali, gotovi objekti i proizvodi, strojevi i uređaji.

ZONA SANITARNE ZAŠTITE- zona koja odvaja industrijsko poduzeće od stambenog područja gradova i dr naselja, unutar kojih je postavljanje zgrada i građevina, kao i uređenje teritorija, regulirano sanitarnim standardima.

ZONA SANITARNE ZAŠTITE- teritorij i vodno područje, unutar određenih granica u kojima se uspostavlja poseban sanitarni režim, isključujući mogućnost zaraze i kontaminacije vodoopskrbe.

DAM ZUB- element brane u obliku izbočine spojene s temeljom i udubljene u podlogu, koja služi za produljenje puta filtracije vode i povećanje stabilnosti brane.

GRAĐEVINSKI PROIZVOD- tvornički izrađen element koji se isporučuje za izgradnju u gotovom obliku.

INŽENJERSKA ISTRAŽIVANJA- kompleks tehničkih i ekonomska istraživanja građevinskog područja, čime se može opravdati njegova izvedivost i lokacija, prikupiti potrebni podaci za projektiranje novih ili rekonstrukciju postojećih objekata.

INDUSTRIJALIZACIJA - organizacija građevinske proizvodnje korištenjem složenih mehaniziranih procesa za izgradnju zgrada i građevina i progresivnih metoda gradnje i široke uporabe montažnih konstrukcija, uključujući povećane s visokom tvorničkom spremnošću.

UPUTE- normativni svesavezni (SN), republički (RSN) ili odjelski (VSN) dokument u sustavu građevinskih kodova i propisa, koji utvrđuje norme i pravila: projektiranje poduzeća u određenim industrijama, kao i zgrada i građevina za razne namjene, strukture i inženjerska oprema; izvođenje pojedinih vrsta građevinskih i instalaterskih radova; primjena materijala, konstrukcija i proizvoda; o organizaciji projektno-izviđačkih poslova, mehanizaciji rada, normiranju rada i izradi projektno-proračunske dokumentacije

Službena objava

DRŽAVNI ODBOR VIJEĆA MINISTARA SSSR-a ZA GRAĐEVINARSTVO (GOSSTROY SSSR)

UDK *27.9.012.61 (083.75)

Poglavlje SNiP 11-56-77 „Betonske i armiranobetonske konstrukcije hidrauličkih konstrukcija“ razvio je VNIIG nazvan. B. E. Vedeneev, Institut “Gndroproekt* nazvan po. S. Ya. Zhuk iz Ministarstva energetike SSSR-a i Giprorechtrans Ministarstva riječne flote RSFSR-a uz sudjelovanje GruzNIIEGS-a Ministarstva energetike SSSR-a. Soyuzmornniproekt Miimorflot, Giprovodchoea Ministarstvo vodnih resursa SSSR-a i NIIZhB Gosstroy SSSR-a

Poglavlje SNiP 11-56-77 „Betonske i armiranobetonske konstrukcije hidrauličkih konstrukcija” razvijeno je na temelju poglavlja SNiP P-A.10-71 „Građevinske konstrukcije i temelji. Osnovni principi dizajna."

poglavlje SNiP N-I.14-69 „Betonske armiranobetonske konstrukcije hidrauličkih konstrukcija. Standardi dizajna";

izmjene u poglavlju SNiP N-I.14-69, fino rublje odlukom Državnog odbora za izgradnju SSSR-a od 16. ožujka 1972. X* 42.

Urednici -iizh. E. A. TROITSKIP (Gosstroy SSSR), dr. sc. tehn. znanosti A. V. SHVETSOV (VNIIG nazvan po B. E. Vedeneev. Ministarstvo energetike SSSR-a), istraživač. S. F. ŽIVI I JA (Gndroproekt nazvan po S. Ya. Žuku Ministarstva energetike SSSR-a), i NNG. S. P. SHIPILOVA (Giprorechtrans Ministarstvo riječne flote RSFSR-a).

N metar at.-mormat., II km. - I.*-77

Državni komitet Vijeća ministara SSSR-a za građevinske poslove (Gosstroy SSSR)

I. OPĆE ODREDBE

1.1. Norme iz ovog poglavlja moraju se poštovati pri projektiranju nosivih betonskih i armiranobetonskih konstrukcija hidrotehničkih građevina koje su stalno ili povremeno izložene utjecaju vodenog okoliša.

Napomene: !. Norme iz ovog poglavlja ne smiju se primjenjivati pri projektiranju betonskih i armiranobetonskih konstrukcija mostova, transportnih tunela, kao i cijevi koje se nalaze ispod nasipa cesta i željeznica.

2. Betonske i armiranobetonske konstrukcije koje nisu izložene vodenom okolišu trebaju biti projektirane u skladu sa zahtjevima poglavlja SNiP II-2I-75 "Betonske i armiranobetonske konstrukcije".

1.2. Pri projektiranju betonskih i armiranobetonskih konstrukcija hidrauličkih konstrukcija potrebno je voditi se poglavljima SNiP-a i drugim svesaveznim regulatornim dokumentima koji reguliraju zahtjeve za materijale, pravila za građevinske radove, posebne uvjete gradnje u seizmičkim područjima, na sjeveru građevinsko-klimatsku zonu iu zoni rasprostranjenosti slijeganja tla, kao i zahtjeve za zaštitu konstrukcija od korozije u prisutnosti agresivnih sredina.

1.3. Prilikom projektiranja potrebno je predvidjeti takve betonske i armiranobetonske konstrukcije (monolitne, montažne monolitne, montažne, uključujući prednapete), čija uporaba osigurava industrijalizaciju i mehanizaciju građevinskih radova, smanjenje potrošnje materijala, intenzitet rada, smanjenje trajanja i smanjenje troškova izgradnje.

1.4. Vrste konstrukcija, glavne dimenzije njihovih elemenata, kao i stupanj zasićenosti armiranobetonskih konstrukcija armaturom trebaju

Prihvaćeni smo na temelju usporedbe tehničkih i ekonomskih pokazatelja opcija. U ovom slučaju odabrana opcija mora osigurati optimalnu izvedbu. pouzdanost, trajnost i ekonomičnost strukture.

1.5. Projekti sklopova i spojeva montažnih elemenata moraju osigurati pouzdan prijenos sila, čvrstoću samih elemenata u području spoja, vezu dodatno položenog betona u spoju s betonom konstrukcije, kao i krutost, vodootpornost. (u nekim slučajevima, propusnost tla) i trajnost spojeva.

1.6. Pri projektiranju novih projekata hidrotehničkih građevina koje nisu dovoljno ispitane u projektantskoj i građevinskoj praksi, za složene uvjete statičkog i dinamičkog rada građevina, kada se priroda njihovog napregnutog i deformiranog stanja ne može s potrebnom pouzdanošću utvrditi proračunom, eksperimentalnim putem. treba provesti studije.

1.7. Projekti trebaju sadržavati tehnološke i dizajnerske mjere. pomaže povećati otpornost betona na vodu i smrzavanje i smanjiti protutlak: polaganje betona s povećanom otpornošću na vodu i otpornost na smrzavanje na strani tlačne površine i vanjskih površina (osobito u području promjenjivih vodostaja); primjena posebnih površinski aktivnih aditiva za beton (uvlačenje zraka, plastificiranje itd.); hidroizolacija i toplinska izolacija vanjskih površina konstrukcija; sabijanje betona s tlačnih površina ili vanjskih površina konstrukcija koje doživljavaju napetost od radnih opterećenja.

1.8. Pri projektiranju hidrotehničkih građevina potrebno je predvidjeti

ledeni pokrov njihove konstrukcije, sustav za njihovo rezanje privremenim šavovima i način njihovog zatvaranja, osiguravajući najučinkovitiji rad konstrukcija tijekom razdoblja izgradnje i rada.

OSNOVNI ZAHTJEVI ZA IZRAČUN

1.9. Betonske i armiranobetonske konstrukcije moraju zadovoljiti zahtjeve proračuna za nosivost (granična stanja prve skupine) - za sve kombinacije opterećenja i utjecaja, te za prikladnost za normalan rad (granična stanja druge skupine) - samo za glavna kombinacija opterećenja i utjecaja.

Betonske konstrukcije treba izračunati:

u pogledu nosivosti - za čvrstoću uz provjeru stabilnosti položaja i oblika konstrukcije;

za pucanje - u skladu s odjeljkom 5. ovih normi.

Armiranobetonske konstrukcije treba izračunati:

u pogledu nosivosti - za čvrstoću uz provjeru stabilnosti položaja i oblika konstrukcije, kao i za izdržljivost konstrukcija pod utjecajem opetovanih opterećenja;

deformacijama - u slučajevima kada veličina kretanja može ograničiti mogućnost normalnog rada konstrukcije ili mehanizama koji se nalaze na njoj;

na nastajanje pukotina - u slučajevima kada u uvjetima normalnog rada konstrukcije nije dopušteno nastajanje pukotina ili na otvaranje pukotina.

1.10. Betonske i armiranobetonske konstrukcije kod kojih se uvjeti za nastanak graničnog stanja ne mogu izraziti silama u presjeku (gravitacijske i lučne brane, kontrafori, debele ploče, gredni zidovi itd.) treba proračunati metodama mehanike kontinuuma, uzimajući u obzir, ako je potrebno, neelastične deformacije i pukotine u betonu.

U nekim slučajevima, proračun gore navedenih konstrukcija može se provesti metodom čvrstoće materijala u skladu s projektnim standardima za određene vrste hidrotehničkih građevina.

Za betonske konstrukcije, tlačna naprezanja pod proračunskim opterećenjima ne bi trebala prelaziti vrijednosti odgovarajućih proračunskih otpora betona; za armiranobetonske konstrukcije, tlačna naprezanja u betonu ne bi smjela prijeći proračun

otpor betona na pritisak i vlačne sile u presjeku pri naprezanjima u betonu većim od vrijednosti njegove proračunske otpornosti armatura mora u potpunosti apsorbirati, ako slom vlačne zone betona može dovesti do gubitka nosivosti elementa ; u ovom slučaju, koeficijente treba uzeti u skladu sa stavcima. 1.14, 2.12 i 2.18 ovih standarda.

1.11. Standardna opterećenja određuju se proračunom u skladu s važećim regulatornim dokumentima, a po potrebi i na temelju rezultata teorijskih i eksperimentalnih studija.

Kombinacije opterećenja i utjecaja, kao i faktori preopterećenja l moraju se usvojiti u skladu s poglavljem SNiP II-50-74 „Riječne hidrauličke strukture. Osnovni principi projektiranja“.

Pri proračunu konstrukcija za izdržljivost i za granična stanja druge skupine treba uzeti faktor preopterećenja jedan.

1.12. Deformacije armiranobetonskih konstrukcija i njihovih elemenata, određene uzimajući u obzir dugotrajno djelovanje opterećenja, ne smiju prelaziti vrijednosti utvrđene projektom, na temelju zahtjeva normalnog rada opreme i mehanizama.

Proračun deformacija konstrukcija i njihovih elemenata hidrotehničkih konstrukcija ne može se provesti ako se, na temelju iskustva rada sličnih građevina, utvrdi da je krutost tih konstrukcija i njihovih elemenata dovoljna da osigura normalan rad građevine koja se projektira.

1.13. Pri proračunu montažnih konstrukcija za sile koje nastaju tijekom njihovog podizanja, transporta i postavljanja, opterećenje od vlastite težine elementa treba uključiti u proračun s dinamičkim koeficijentom jednakim

1.3, dok se koeficijent preopterećenja prema vlastitoj težini uzima jednak jedinici.

Uz odgovarajuće obrazloženje, koeficijent dinamičnosti može se uzeti veći

1,3, ali ne više od 1,5.

1.14. U proračunima betonskih i armiranobetonskih konstrukcija hidrotehničkih konstrukcija, uključujući one izračunate u skladu s čl. 1.10 ovih normi, potrebno je uzeti u obzir faktore pouzdanosti A u kombinacijama opterećenja p s. čije vrijednosti treba uzeti u skladu s klauzulom 3.2 poglavlja SNiP 11-50-74.

1.15. Veličinu protutlaka vode u projektiranim dijelovima elemenata treba odrediti uzimajući u obzir stvarne radne uvjete

konstrukcije tijekom operativnog razdoblja, kao i uzimajući u obzir projektne i tehnološke mjere (točka 1.7 ovih

standardi) koji pomažu povećati otpornost betona na vodu i smanjiti povratni tlak.

U elementima tlačnih i podvodnih betonskih i armiranobetonskih konstrukcija hidrotehničkih konstrukcija, izračunatih u skladu s točkom 1.10 ovih normi, protutlak vode uzima se u obzir kao volumetrijska sila.

U ostalim elementima, protutlak vode uzet je u obzir kao vlačna sila koja se primjenjuje u razmatranom proračunskom dijelu.

Povratni tlak vode uzima se u obzir i pri izračunavanju dijelova koji se podudaraju s betonskim šavovima i monolitnim dijelovima.

1.16. Pri proračunu čvrstoće centralno zategnutih i ekscentrično zategnutih elemenata s jednoznačnim dijagramom naprezanja i proračunu čvrstoće presjeka armiranobetonskih elemenata nagnutih prema uzdužnoj osi elementa, kao i kod proračuna armiranobetonskih elemenata za stvaranje pukotina. , treba pretpostaviti da protutlak varira prema linearnom zakonu unutar cijele visine presjeka.

U presjecima savojnih, ekscentrično stlačenih i ekscentrično vlačnih elemenata s dvoznamenkastim dijagramom naprezanja izračunatim čvrstoćom bez uzimanja u obzir rada betona u zoni zategnutog presjeka treba uzeti u obzir protutlak vode unutar zategnute zone presjeka u obliku ukupnog hidrostatskog tlaka na strani vlačne površine i ne uzeti u obzir unutar stlačene zone presjeka.

U presjecima elemenata s jednoznačnim dijagramom tlačnih naprezanja, protutlak se ne uzima u obzir.

Visina stisnute zone betonskog presjeka određena je na temelju hipoteze ravnih presjeka; u ovom slučaju, u elementima koji nisu otporni na pukotine, rad vlačnog betona se ne uzima u obzir, a oblik dijagrama naprezanja betona u zoni stlačenog presjeka uzima se trokutast.

U elementima s poprečnim presjekom složene konfiguracije, u elementima koji koriste konstrukcijske i tehnološke mjere i u elementima izračunatim u skladu s točkom 1.10 ovih normi, vrijednosti sila protutlaka vode treba odrediti na temelju rezultata eksperimentalnih studija. ili proračuni filtracije.

Bilješka. Vrsta stanja naprezanja elementa utvrđuje se na temelju hipoteze ravnih presjeka bez uzimanja u obzir sile protutlaka vode.

1.17. Pri određivanju sila u statički neodređenim armiranobetonskim konstrukcijama uzrokovanih temperaturnim utjecajima ili slijeganjem oslonaca, kao i pri određivanju reaktivnog tlaka tla, krutost elemenata treba odrediti uzimajući u obzir stvaranje pukotina u njima i puzanje betona, zahtjevi za koje su predviđeni u stavcima. 4.6 i 4.7 ovih normi.

U preliminarnim proračunima dopušteno je uzeti krutost na savijanje i vlačnu krutost elemenata otpornih na pukotine jednaku 0,4 krutosti na savijanje i vlačnu krutost. određena pri početnom modulu elastičnosti betona.

Bilješka. Elementi otporni na pukotine uključuju elemente izračunate prema veličini otvora pukotine; do otporan na pukotine - izračunava se prema nastanku pukotina.

1.18. Proračun konstrukcijskih elemenata za izdržljivost mora se provesti s brojem ciklusa promjene opterećenja od 2-10® ili više tijekom cijelog proračunskog vijeka konstrukcije (protočni dijelovi hidrauličkih jedinica, preljevi, ploče spremnika za vodu, strukture podgeneratora, itd.).

1.19. Pri projektiranju prednapetih armiranobetonskih konstrukcija hidrotehničkih konstrukcija potrebno je ispuniti zahtjeve poglavlja SNiP P-21-75 i uzeti u obzir koeficijente usvojene u ovim standardima.

1.20. Pri projektiranju prednapetih masivnih konstrukcija usidrenih u podlogu, uz njihov proračun, potrebno je provesti eksperimentalne studije za određivanje nosivosti sidrenih naprava, vrijednosti relaksacije naprezanja u betonu i sidrima, kao i propisati mjere zaštite sidra od korozije. U projektu mora biti predviđena mogućnost ponovnog zatezanja sidara ili njihove zamjene, kao i provođenje kontrolnih promatranja stanja sidara i betona.

2. MATERIJALI ZA BETONSKE I ARMIRANO BETONSKE KONSTRUKCIJE

2.1. Za betonske i armiranobetonske konstrukcije hidrotehničkih konstrukcija treba osigurati beton koji udovoljava zahtjevima ovih standarda, kao i zahtjevima odgovarajućih GOST-ova.

2.2. Pri projektiranju betonskih i armiranobetonskih konstrukcija hidrotehničkih građevina, ovisno o njihovoj vrsti i izvedbi

Tijekom rada zadaju se potrebne karakteristike betona, koje se nazivaju projektne ocjene.

Projekti moraju uključivati teški beton, čije se projektne ocjene moraju dodijeliti prema sljedećim kriterijima:

a) aksijalnom tlačnom čvrstoćom (čvrstoćom kocke), koja se uzima kao otpornost na aksijalni pritisak referentnog uzorka - kocke, ispitanog u skladu sa zahtjevima odgovarajućih GOST-ova. Ova karakteristika je glavna i mora biti naznačena u projektima u svim slučajevima na temelju proračuna konstrukcije. Projekti moraju sadržavati sljedeće stupnjeve betona u smislu tlačne čvrstoće (skraćeno kao "projektni razredi>): M 75, M 100, M 150, M 200. M 250, M 300. M 350, M 400, M 450, M 500, M 600;

b) aksijalnom vlačnom čvrstoćom, koja se uzima kao aksijalna vlačna otpornost kontrolnih uzoraka ispitanih u skladu s GOST standardima. Ovu karakteristiku treba dodijeliti u slučajevima kada je od primarne važnosti i kontrolira se u proizvodnji, naime kada su izvedbene kvalitete konstrukcije ili njezinih elemenata određene radom vlačnog betona ili kada nije dopušteno stvaranje pukotina u konstrukcijskim elementima . Projekti moraju sadržavati sljedeće klase betona u smislu aksijalne vlačne čvrstoće: R10, R15, R20, R25, RZO, R35;

c) otpornošću na smrzavanje, koja se uzima kao broj ciklusa naizmjeničnog smrzavanja i odmrzavanja uzoraka ispitanih u skladu sa zahtjevima GOST standarda; ova se karakteristika dodjeljuje prema relevantnim GOST-ovima ovisno o klimatskim uvjetima i broju projektiranih ciklusa naizmjeničnog smrzavanja i odmrzavanja tijekom godine (prema dugoročnim promatranjima) uzimajući u obzir radne uvjete. Projekti moraju sadržavati sljedeće klase betona za otpornost na mraz: Mrz 50, Mrz 75, Mrz 100, Mrz 150, Mrz 200, Mrz 300, Mrz 400, Mrz 500;

d) vodootpornošću, koja se uzima kao najveći tlak vode pri kojem još nije uočena infiltracija vode pri ispitivanju uzoraka u skladu sa zahtjevima GOST-ova. Ova se karakteristika dodjeljuje ovisno o gradijentu tlaka, definiranom kao omjer maksimalnog tlaka u metrima i debljine stošca

strukture u metrima. Projekti moraju sadržavati sljedeće stupnjeve vodootpornosti betona: B2, B4, B6, B8, B10, B12. U armiranobetonskim konstrukcijama koje nisu otporne na pukotine na tlak iu konstrukcijama koje nisu otporne na pukotine bez tlaka odobalnih konstrukcija, proračunska klasa betona za vodootpornost mora biti najmanje B4.

2.3. Za masivne betonske konstrukcije s volumenom betona većim od 1 milijuna m 1 u projektu dopušteno je utvrditi međuvrijednosti standardne otpornosti betona, koja će odgovarati stupnjevanju ocjena tlačne čvrstoće koja se razlikuje od stupnjevanje stupnjeva za tlačnu čvrstoću utvrđeno u stavku 2.2 ovih normi.

2.4. Betonske konstrukcije hidrotehničkih građevina trebaju podlijegati dodatnim zahtjevima utvrđenim u projektu i potvrđenim eksperimentalnim studijama za:

ekstremno produljenje;

otpornost na agresivnu vodu;

odsutnost štetne interakcije između cementnih alkalija i agregata;

otpornost na abraziju protokom vode s talogom i suspendiranim sedimentima;

otpornost na kavitaciju;

kemijska izloženost raznim teretima;

stvaranje topline tijekom stvrdnjavanja betona.

2.5. Razdoblje stvrdnjavanja (starost) betona, koje odgovara njegovim proračunskim ocjenama za tlačnu čvrstoću, aksijalnu vlačnu čvrstoću i otpornost na vodu, obično se prihvaća za konstrukcije riječnih hidrotehničkih građevina 180 dana, za montažne i monolitne konstrukcije mora i montažne konstrukcije rijeka. transportne strukture 28 dana . Razdoblje njegovanja (starost) betona koji odgovara njegovom projektiranom stupnju otpornosti na mraz pretpostavlja se da je 28 dana.

Ako je poznato vrijeme stvarnog opterećenja konstrukcija, metode njihove konstrukcije, uvjeti otvrdnjavanja betona, vrsta i kvaliteta upotrijebljenog cementa, dopušteno je postaviti proračunsku ocjenu betona na drugu starost.

Za montažne konstrukcije, uključujući prednapete konstrukcije, čvrstoću betona pri kaljenju treba uzeti kao manju od 70% čvrstoće odgovarajuće projektirane klase.

2.6. Za armiranobetonske elemente izrađene od teškog betona, projektirane za djelovanje opetovanih opterećenja, i armiranobetonske stisnute elemente štapnih konstrukcija (nasipi kao što su stupa na pilotima, ljuskasti piloti i dr.) potrebno je

koristiti projektirani razred betona ne niži od M 200.

2.7. Za prednapete elemente potrebno je usvojiti proračunske ocjene betona za tlačnu čvrstoću:

ne manje od M 200 - za konstrukcije s armaturom šipke;

ne manje od M 250 - za konstrukcije s armaturnom žicom visoke čvrstoće;

ne manje od M 400 - za elemente uronjene u tlo zabijanjem ili vibriranjem.

2.8. Za ugradnju spojeva elemenata montažnih konstrukcija, koji tijekom rada mogu biti izloženi negativnim temperaturama vanjskog zraka ili agresivne vode, treba koristiti beton projektiranih razreda za otpornost na mraz i otpornost na vodu ne nižu od prihvaćenih elemenata koji se spajaju.

2.9. Potrebno je osigurati široku upotrebu aditiva tenzida (SDB, SNV, itd.). kao i korištenje letećeg pepela iz termoelektrana i drugih fino dispergiranih dodataka koji udovoljavaju zahtjevima odgovarajućih propisa kao aktivnog mineralnog dodatka.

dokumentacija za pripremu betona i mortova.

Bilješka. U područjima konstrukcija podložnih naizmjeničnom smrzavanju i odmrzavanju nije dopuštena uporaba letećeg pepela ili drugih finih mineralnih dodataka betonu.

2.10. Ako je iz tehničkih i ekonomskih razloga preporučljivo smanjiti opterećenje od vlastite težine konstrukcije, dopušteno je koristiti beton na poroznim agregatima, čije su projektne ocjene usvojene u skladu s poglavljem SNiP 11-21-75. .

NORME I PROJEKTNE KARAKTERISTIKE BETONA

2.11. Vrijednosti standardnih i proračunskih otpora betona, ovisno o proračunskim klasama betona za tlačnu čvrstoću i aksijalnu vlačnu čvrstoću, treba uzeti prema tablici. 1.

2.12. Koeficijente radnih uvjeta betona za proračun konstrukcija na temelju graničnih stanja prve skupine treba uzeti prema tablici. 2.

Pri proračunu prema graničnim stanjima druge skupine, koeficijent konkretnih radnih uvjeta uzima se jednak jedinici, za ns-

stol 1

Vmh otpor betona

Dizajnirana klasa teškog betona	standardni otpori: proračunski otpori za granična stanja druge skupine, kgf/cm 1		proračunski otpori za granična stanja prve skupine, kgf/cm"
Dizajnirana klasa teškog betona	aksijalni pritisak (primarna čvrstoća) Jpr "Y"r i	aksijalna napetost	aksijalni pritisak (čvrstoća) I V r	aksijalna napetost *9
		Jak kao jež











	Po vlačnoj čvrstoći

Bilješka. Pružanje vrijednosti standardnih otpora navedenih u tablici. 1. postavlja se na 0,95 (s osnovnim koeficijentom varijacije od 0,135), osim za masivne hidrotehničke građevine: gravitac. lučne brane, brane s masivnim podupiračima itd. za koje je osiguranje standardne otpornosti postavljeno na 0,9 (s osnovnim koeficijentom varijacije od 0,17).

uključivanje proračuna pod djelovanjem opetovano ponavljanog opterećenja.

tablica 2

2.13. Proračunska otpornost betona pri proračunu armiranobetonskih konstrukcija na izdržljivost /? P r i R r izračunavaju se množenjem odgovarajućih vrijednosti otpornosti betona /?pr n /? p o koeficijentu uvjeta rada televizora. prihvaćeno prema tablici 3 od ovih standarda.

2.14. Standardni otpor betona pod svestranim pritiskom R& treba odrediti formulom

**„, + * d-o,) a i (1)

gdje je A koeficijent usvojen na temelju rezultata eksperimentalnih studija; u njihovom nedostatku, za beton proračunskih razreda M 200, M 250, M 300, M 350, koeficijent A treba odrediti formulom

oj - najmanji apsolutna vrijednost glavno naprezanje, kgf / cm g; ag je koeficijent efektivne poroznosti, određen eksperimentalnim studijama;

Proračunski otpori određuju se prema tablici. 1 ovisno o vrijednosti interpolacijom.

2.15. Vrijednost početnog modula elastičnosti betona na pritisak i vlak £ 0 treba uzeti iz tablice. 4.

Pretpostavlja se da je početni koeficijent poprečne deformacije betona c jednak 0,15, a modul smicanja betona G jednak je 0,4 odgovarajućih vrijednosti £v-

Tablica 3

gdje su i a byaks najmanja i najveća naprezanja unutar betona

ciklus promjene opterećenja.

Bilješka. Vrijednosti koeficijenta m61 za beton, čija je ocjena utvrđena u dobi od 28 dana, prihvaćaju se u skladu s poglavljem SNiP 11-21-75.

Tablica 4

Bilješka. Tablične vrijednosti 4 početni modul elastičnosti betona za konstrukcije klase 1 treba razjasniti na temelju rezultata eksperimentalnih istraživanja.

Volumetrijska težina teškog betona, u nedostatku eksperimentalnih podataka, može se uzeti jednaka 2,3-2,5 t/m*.

FITINGI

2.16. Za ojačanje armiranobetonskih konstrukcija hidrauličkih konstrukcija potrebno je koristiti armaturu u skladu s poglavljima SNiP P-21-75. SNiP 11-28-73 zaštita građevinskih konstrukcija od korozije”, trenutni GOST ili tehničke specifikacije odobrene na propisani način.

STANDARDNE I DIZAJNSKE KARAKTERISTIKE FITINGA

2.17. Vrijednosti standardnih i proračunskih otpora glavnih vrsta armature koje se koriste u armiranobetonskim konstrukcijama

Tablica 5

	Regulatorni	Projektirana otpornost armature za granična stanja prve skupine, kgf/cm*
	otpornost	rastezanje
Vrsta i klasa armature	Rg i proračunska vlačna čvrstoća za granična stanja druge skupine a 11 - kgf/cm	uzdužno, poprečno (stezaljke i savijene šipke) pri izračunavanju nagnutih presjeka u ovoj točki savijam minimalni moment "a"	poprečno (stezaljke i SAVIJENO šipke) pri proračunu kosih presjeka i djelovanja p- papar si-*a-x
Klasa armature šipke:




Klasa žičane armature:
B-I promjer
VR-I promjera 3-4 mm
VR-I promjera 5 mm

* U zavarenim okvirima za obujmice od armature klase A IM. čiji je promjer manji od */" promjera uzdužnih šipki, vrijednost /?".* uzima se jednakom 2400 kgf/cm*.

Napomene: I. Vrijednosti L kovani dani su za slučaj korištenja žičane armature klasa B-I i Bp I u ayashma okvirima.

2. U nedostatku adhezije između armature i betona, c se uzima jednak nuli.

3. Armaturni čelik klasa A-IV i A-V dopušten je pod. mijenjati samo za prednapete konstrukcije

hidrauličke konstrukcije, ovisno o klasi armature, treba uzeti prema tablici. 5.

Regulatorne i projektne karakteristike drugih vrsta okova moraju se uzeti u skladu s uputama poglavlja SNiP 11-21-75.

2.18. Koeficijente uvjeta rada za neprednapetu armaturu treba uzeti prema tablici. 6 ovih normi, a prednapetu armaturu prema tablici. 24 poglavlja SNiP 11-21-75.

Tablica b

Bilješka. U prisutnosti nekoliko čimbenika. rade istovremeno, umnožak odgovarajućih koeficijenata uvjeta rada se uvodi u proračun.

Koeficijent radnih uvjeta armature za proračune na temelju graničnih stanja druge skupine uzima se jednak jedinici.

2.19. Proračunski otpor neprenapregnute vlačne armature R pri proračunu izdržljivosti armiranobetonskih konstrukcija treba odrediti pomoću formule

/? u ■ t a, R t , (3)

gdje je t w \ koeficijent radnih uvjeta, izračunat formulom

gdje je kofaktor, uzimajući u obzir klasu armature, usvojen prema tablici.

k i - koeficijent uzimajući u obzir promjer armature, uzet prema tablici. 8;

k c - koeficijent uzimajući u obzir vrstu zavarenog spoja, usvojen prema tablici. 9;

p, = koeficijent asimetrije ciklusa,

gdje su a *i*n i a, μs minimalna i maksimalna naprezanja u vlačnoj armaturi.

Vlačna armatura za izdržljivost nije izračunata ako je vrijednost koeficijenta t a1, određena formulom (4), više od jednog.

Tablica 7

Klasa armature

Vrijednost koeficijenta * in

Tablica 8

Promjer okova, mm
Vrijednost koeficijenta

Bilješka. Za srednje vrijednosti promjera armature, vrijednost koeficijenta »d određuje se interpolacijom.

Tablica 9

Bilješka. Za armaturu koja nema zavarene sučeone spojeve, vrijednost k e se uzima jednaka jedan.

2.20. Proračunski otpori armature pri proračunu izdržljivosti prednapetih konstrukcija određuju se u skladu s poglavljem SNiP 11-21-75.

2.21. Vrijednosti modula elastičnosti neprenapregnute armature i armature prednapregnute šipke uzimaju se prema tablici. 10 ovih standarda; Vrijednosti modula elastičnosti armature drugih vrsta uzimaju se iz tablice. Poglavlje 29 SNiP P-21-75.

2.22. Pri proračunu armiranobetonskih konstrukcija na izdržljivost treba uzeti u obzir neelastične deformacije u stisnutoj zoni betona.

Tablica 10

smanjenjem modula elastičnosti betona, uzimajući koeficijente redukcije armature na beton n" prema tablici 11.

Tablica II

Dizajnirana klasa betona
Faktor redukcije n"

3. PRORAČUN ELEMENATA

BETONSKE I ARMIRANO BETONSKE KONSTRUKCIJE PREMA GRANIČNIM STANJIMA PRVE SKUPINE

PRORAČUN BETONSKIH ELEMENATA PREMA ČVRSTOĆI

3.1. Proračun čvrstoće elemenata betonskih konstrukcija treba provesti za presjeke. normalno na njihovu uzdužnu os, a elementi izračunati u skladu s točkom 1.10 ovih normi - za područja djelovanja glavnih naprezanja.

Ovisno o uvjetima rada elemenata, oni se izračunavaju i bez uzimanja u obzir i uzimajući u obzir otpor betona u zoni vlačnog presjeka.

Bez uzimanja u obzir otpora betona u zoni vlačnog presjeka, izračunavaju se ekscentrično komprimirani elementi, u kojima je, prema radnim uvjetima, dopušteno stvaranje pukotina.

Uzimajući u obzir otpornost betona u zoni vlačnog presjeka, izračunavaju se svi elementi savijanja, kao i centrično stlačeni elementi kod kojih prema radnim uvjetima nije dopušteno stvaranje pukotina.

3.2. Betonske konstrukcije čija je čvrstoća određena čvrstoćom betona

zona nacrtanog presjeka dopuštena je za uporabu ako stvaranje pukotina u njima ne dovodi do uništenja, neprihvatljivih deformacija ili kršenja vodonepropusnosti konstrukcije. U tom slučaju, obavezna je provjera otpornosti na pukotine elemenata takvih konstrukcija, uzimajući u obzir utjecaje temperature i vlage u skladu s odjeljkom 5. ovih normi.

3.3. Proračun izvana stisnutih betonskih elemenata bez uzimanja u obzir otpora betona u zoni vlačnog presjeka provodi se na temelju otpora betona na pritisak, koji se konvencionalno karakterizira naprezanjima jednakim /? itd. pomnoženo s koeficijentima konkretnih radnih uvjeta, one.

3.4. Utjecaj progiba centralno stisnutih betonskih elemenata na njihovu nosivost uzima se u obzir množenjem veličine maksimalne sile koju percipira presjek s koeficijentom<р, принимаемый по табл. 12.

Tablica 12

Oznake usvojene u tablici. 12:

U-izračunata duljina elementa;

b - najmanja veličina ravnog dijela; r - najmanji radijus rotacije presjeka.

Pri proračunu fleksibilnih betonskih elemenata na -->10 ili ->35 treba uzeti u obzir

utjecaj dugotrajnog opterećenja na nosivost konstrukcije u skladu s poglavljem SNiP 11-21-75 s uvođenjem projektnih koeficijenata usvojenih u ovim standardima.

Savitljivi elementi

3.5. Proračun betonskih elemenata za savijanje treba napraviti prema formuli

/k M< т А те /?„ 1Г Т, (5)

gdje je t A koeficijent određen ovisno o visini presjeka prema tablici. 13;

moment otpora za napetu površinu presjeka, određen pomoću

Tablica 13

uzimajući u obzir neelastična svojstva betona prema formuli B\-y1Gr. (6)

gdje je y koeficijent koji uzima u obzir utjecaj plastičnih deformacija betona ovisno o obliku i omjeru dimenzija presjeka, prihvaćen prema lril. 1;

Nop je moment otpora za vlačnu površinu presjeka, određen kao za elastični materijal.

Za presjeke složenijih oblika, za razliku od podataka navedenih u prilogu. 1, W r treba odrediti u skladu s klauzulom 3.5 poglavlja SNiP 11-21-75.

Ekscentrično komprimirani elementi

3.6. Ekscentrično stisnute betonske elemente koji nisu izloženi agresivnoj vodi i ne podnose pritisak vode treba proračunati bez uzimanja u obzir otpora betona u zoni zategnutog presjeka, pod pretpostavkom

Riža. 1. Shema sila i dijagram naprezanja u presjeku okomitom na uzdužnu os prethodno stisnutog betonskog elementa, izračunata bez uzimanja u obzir otpora betona u vlačnoj zoni u -■ uz pretpostavku pravokutnog dijagrama tlačnih naprezanja; b - ■ uz pretpostavku trokutastog dijagrama tlačnih naprezanja

Zhenin pravokutni dijagram tlačnih naprezanja (slika 1, a) prema formuli

k n n c N /P<5 Рпр Рб>I)

gdje je Gs površina poprečnog presjeka komprimirane zone betona, određena iz uvjeta da se njezino težište podudara s točkom primjene rezultirajućih vanjskih sila.

Bilješka. U presjecima izračunatim pomoću formule (7), vrijednost ekscentriciteta e 0 proračunske sile u odnosu na težište presjeka ne smije prelaziti 0,9 udaljenosti y od težišta presjeka do njegovog najopterećenijeg ruba.

3.7. Viscentrično komprimirani elementi betonskih konstrukcija izloženi agresivnom pritisku ili podložni pritisku vode, bez uzimanja u obzir otpora zone vlačnog presjeka, trebaju se izračunati uz pretpostavku trokutastog dijagrama tlačnih naprezanja (slika 1.6); u tom slučaju rubno tlačno naprezanje c mora zadovoljiti uvjet

<р т<5 /? П р ° < 8)

Pravokutni presjeci izračunavaju se pomoću formule

3 M0.5A-,o) S " Pm

3.8. Uzimajući u obzir otpor zone vlačnog presjeka, centralno komprimirane elemente betonskih konstrukcija treba izračunati iz uvjeta ograničenja veličine graničnih vlačnih i tlačnih naprezanja pomoću formula:

*vp e y’)<* Y «а "Ь Яр: O0)

"s (°.v -■ +-7)< Ф «в. О»

gdje su i W c momenti otpora za rastegnutu i stisnutu površinu presjeka.

Pomoću formule (11) također je moguće izračunati ekscentrično stisnute betonske konstrukcije s jednoznačnim dijagramom naprezanja.

PRORAČUN ARMIRANO-BETONSKIH ELEMENATA PREMA ČVRSTOĆI

3.9. Proračun čvrstoće elemenata armiranobetonskih konstrukcija treba provesti za presjeke koji su simetrični u odnosu na ravninu djelujućih sila M. N i Q, normalne na njihovu uzdužnu os, kao i za presjeke nagnute prema njoj u najvećoj mjeri. opasan smjer.

3.10. Prilikom ugradnje armaturnih elemenata različitih vrsta i klasa u presjek, ona se uključuje u proračun čvrstoće s odgovarajućim proračunskim otporima.

3.11. Proračun elemenata za torziju sa savijanjem i za lokalno djelovanje opterećenja (lokalno sabijanje, guranje, kidanje i proračun ugrađenih dijelova) može se provesti u skladu s metodologijom navedenom u poglavlju SNiP P-21-75, uzimajući u obzir koeficijenti usvojeni u ovim standardima.

PRORAČUN ČVRSTOĆE ODSJEKA NORMALNO NA UZDUŽNU OS ELEMENTA

3.12. Određivanje graničnih sila u presjeku normalnom na uzdužnu os elementa treba izvršiti pod pretpostavkom da je došlo do sloma vlačne zone betona, uz uvjetnu pretpostavku da su naprezanja u stisnutoj zoni raspoređena po pravokutnom dijagramu i jednaka motfnp. a naprezanja u armaturi nisu veća od t l I a odnosno t «/? a.s za vlačnu i pritisnutu armaturu.

3.13. Za savijene, ekscentrično stisnute ili ekscentrično zategnute elemente s velikim ekscentricitetom, proračun presjeka normalnih na uzdužnu os elementa, kada vanjska sila djeluje u ravnini osi simetrije presjeka, a armatura je koncentrirana na rubovima elementa okomitog na navedenu ravninu, mora se napraviti ovisno o omjeru između relativne visine komprimirane zone £=

Određeno iz uvjeta ravnoteže, i

granična vrijednost relativne visine stisnute zone Ir. kod koje se granično stanje elementa javlja istodobno s postizanjem naprezanja u vlačnoj armaturi. jednak proračunskom otporu m a R t.

Armiranobetonski elementi koji su savijeni i ekscentrično rastegnuti s velikim ekscentricima u pravilu moraju zadovoljiti uvjet Za elemente, sim.

metrički u odnosu na ravninu djelovanja momenta i normalne sile, ojačane armaturom bez prednaprezanja, granične vrijednosti |i treba uzeti prema tablici. 14.

Tablica 14

3.14. Ako je visina stisnute zone, određena bez uzimanja u obzir stisnute armature, manja od 2a", tada se stisnuta armatura ne uzima u obzir u proračunu.

Savitljivi elementi

3.15. Proračun savitljivih armiranobetonskih elemenata (slika 2), u skladu s uvjetima klauzule 3.13 ovih standarda, treba se izvršiti prema formulama:

k l p s M ^ /i$ R a r S& 4* i? a I a> c S*; (12)

Riža. 2. Shema sila i dijagram naprezanja u presjeku normalnom na uzdužnu os savijajućeg armiranobetonskog elementa, pri proračunu njegove čvrstoće

3.16. Proračun savitljivih elemenata pravokutnog presjeka treba napraviti:

na £^£i prema formulama:

p s M< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T,/?, e ^(A,-a"); (14)

/i a/?| - Ja| I a _ c fj * yage Rnp A x\ (15

za £>£« prema formuli (15). uzimajući r «=» «ʺpLo-

Okcentrično stisnuti elementi

3.17. Proračun ekscentrično stisnutih armiranobetonskih elemenata (slika 3) na £<|я следует производить по формулам:

l s N e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l s ^ “ t 6 I pr Fa -1- /i, I a- s F" - /i a Ya. F, . (17)

3.18. Proračun ekscentrično komprimiranih elemenata pravokutnog poprečnog presjeka treba provesti:

za £^|i prema formulama:

A i I s /V e

T,I,.c^ (A#-o"); (18)

A n p s LG ^tvYaprAdg + t* I a s F" - m t I. F a ; (19)

Za £>|i - također prema formuli (18) i formulama:

*N l s A "- t b Yapr A lg ■+ t„ I a s F" - /I, a a I*; (20)

a za elemente izrađene od betonskih razreda većih od M 400, izračun treba izvršiti u skladu s klauzulom 3.20 poglavlja SNiP P-21-75, uzimajući u obzir koeficijente dizajna usvojene u ovim standardima.

3.19. Treba izvršiti proračun ekscentrično stisnutih elemenata sa fleksibilnošću ---^35, te elemenata pravokutnog presjeka sa -~^10.

provesti uzimajući u obzir otklon i u ravnini ekscentriciteta uzdužne sile i u ravnini koja je normalna na nju u skladu sa stavcima. 3.24. i 3.25 poglavlja SNiP 11-21-75.

Centralno rastegnuti elementi

3.20. Proračun centralno zategnutih armiranobetonskih elemenata treba napraviti prema formuli

*.p s AG<т,Я в Г.. (22)

3.21. Proračun vlačne čvrstoće čelično-betonskih ljuski okruglih cjevovoda za vodu pod djelovanjem ravnomjernog unutarnjeg tlaka vode treba izvršiti prema formuli

A„p s AG<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

gdje je N sila u ljusci uslijed hidrostatskog tlaka, uzimajući u obzir hidrodinamičku komponentu;

F 0 i R su, redom, površina poprečnog presjeka i izračunata vlačna čvrstoća čelične ljuske, određene u skladu s poglavljem SNiP I-V.3-72 „Čelične konstrukcije. Standardi dizajna

Ekscentrično rastegnuti elementi

Riža. 3- Shema sila i dijagram naprezanja u presjeku normalnom na uzdužnu os kutno stisnutog armiranobetonskog elementa, pri proračunu njegove čvrstoće

3.22. Proračun ekscentrično zategnutih armiranobetonskih elemenata treba provesti: pri malim ekscentričnostima, ako je sila N

primijenjene između rezultantnih sila u armaturi (slika 4, a), prema formulama:

^ fn t R t S t ‘, (25)

Riža. 4. Shema sila i dijagram naprezanja u presjeku normalnom na uzdužnu os nehrđalog armiranobetonskog elementa pri proračunu njegove čvrstoće

a - uzdužna sila N djeluje između rezultanta sila u armaturi A i L"; 6 - uzdužna sila N djeluje "unutar udaljenosti između rezultanta sila u armaturi A i A"

kod velikih ekscentričnosti, ako je sila N primijenjena izvan razmaka između rezultanta sila u armaturi (slika 4.6), prema formulama:

^pr $$ + i*a I Shsh e ^a * (26)

*■ i e LG ■■ t w Yash F»~~ /i, R t t - fflj /?or ^v (27)

3.23. Proračun ekscentrično zategnutih elemenata pravokutnog poprečnog presjeka treba provesti:

a) ako je sila N primijenjena između rezultanta sila u armaturi, prema formulama:

* > n c ArB

k a n c Ne"

b) ako je sila N primijenjena izvan razmaka između rezultanta sila u armaturi:

na K£l prema formulama:

kuncNt^m^Rap bh (A* - 0,5h) +

+ "b*sh.shK (30)

ku^N Š| /? # Fj - m, e - nij /? pr b x (31) s 1>Ir bez formule (31), uzimajući x=.

PRORAČUN PREMA ČVRSTOĆI PRESJEKA. NAKON PREMA UZDUŽNOJ OSI ELEMENTA.

O DJELOVANJU POPREČNE SILE I MOMENTA SAVIJANJA

3.24. Pri proračunu presjeka nagnutih prema uzdužnoj osi elementa moraju biti ispunjeni uvjeti * i l 0 za djelovanje poprečne sile.<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

gdje je b najmanja širina elementa u presjeku.

3.25. Proračun poprečne armature ne provodi se za presjeke elemenata unutar kojih je uvjet zadovoljen

A, p e<г

gdje je Qc bočna sila koju osjeća beton komprimirane zone u nagnutom presjeku, određena formulom<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gdr k - koeficijent koji prihvaća L - 0,5+ +25-

Relativna visina komprimirane zone presjeka £ određena je formulama: za elemente savijanja:

za ekscentrično stisnute i ekscentrično rastegnute elemente velikog ekscentričnosti

»Fa Yash, * f36.

BA* /? vr * BA,/?„r * 1 *

pri čemu se za ekscentrično stisnute elemente uzima znak “plus”, a za ekscentrično rastegnute elemente znak “minus”.

Kut između nagnutog presjeka i uzdužne osi elementa 0 određen je formulom

teP--*7sr~t (37)

gdje su M i Q moment savijanja i posmična sila u normalnom presjeku koji prolazi kroz kraj nagnutog presjeka u komprimiranoj zoni.

Za elemente s visinom presjeka od 60 cm, vrijednost Qc, određena formulom (34), treba smanjiti za 1,2 puta.

Vrijednost tgP određena formulom (37) mora zadovoljiti uvjet 1,5^ >W>0,5.

Bilješka. Za vanjske rastegnute elemente s malim ekscentričnostima treba uzeti

3.26. Za konstrukciju ploče, prostorno radnu i na elastičnoj podlozi, proračun poprečne armature se ne provodi ako je ispunjen uvjet

3.27. Proračun poprečne armature u nagnutim dijelovima elemenata konstantne visine (slika 5) treba napraviti prema formuli

p s Q| % £ m t /? a _ x F\ 4- 2 m t /? a _ X G 0 sin o-tQe. (39)

Riža. 5. Shema sila u presjeku nagnutom prema uzdužnoj osi armiranobetonskog elementa, pri proračunu njegove čvrstoće pod djelovanjem sile opterećenja a - opterećenje se primjenjuje sa strane ograničenog gr * “i kredom-t” ; b - opterećenje primijenjeno sa strane komprimirane površine memzita

gdje je Qi poprečna sila koja djeluje u kosom presjeku, tj. rezultanta svih poprečnih sila od vanjskog opterećenja smještenog na jednoj strani nagnutog presjeka koji se razmatra;

2m a R ax Fx i Smatfa-xfoSincc - zbroj poprečnih sila koje percipiraju stezaljke i savijene šipke koje prelaze nagnuti presjek; a je kut nagiba savijenih šipki prema uzdužnoj osi elementa u kosom presjeku.

Ako vanjsko opterećenje djeluje na element sa strane njegovog zategnutog ruba, kao što je prikazano na sl. 5, l, izračunata vrijednost poprečne sile Qi određena je formulom Q.* co* str. (40)

gdje je Q veličina posmične sile u presjeku nosača;

Qo je rezultanta vanjskog opterećenja koje djeluje na element unutar duljine projekcije kosog presjeka c na uzdužnu os elementa;

W je veličina sile protutlaka koja djeluje u nagnutom središtu, određena u skladu s točkom 1.16 ovih normi.

Ako se vanjsko opterećenje primijeni na komprimirano lice elementa, kao što je prikazano na sl. 5.6, tada se vrijednost Q 0 u formuli (40) ne uzima u obzir.

3.28. Ako je omjer izračunate duljine elementa i njegove visine manji od 5, proračun armiranobetonskih elemenata pod djelovanjem poprečne sile treba provesti u skladu s točkom 1.10 ovih normi za glavna vlačna naprezanja.

3.29. Proračun savijanja i viskozno stisnutih elemenata konstantne visine, ojačanih stezaljkama, može se provesti u skladu sa stavkom 3.34 poglavlja SNNP 11-21-75, uzimajući u obzir proračunske koeficijente k„. p.s. gp (t i. usvojeni u ovim standardima.

3.30. Razmak između poprečnih šipki (stezaljki), između kraja prethodnog i početka sljedećeg zavoja, kao i između nosača i kraja zavoja koji je najbliži nosaču, ne smije biti veći od vrijednosti u* sjekira. određena formulom

3.31. Za elemente promjenjive visine s kosim rastegnutim rubom (slika 6) u desnu stranu formule (39) unosi se dodatna poprečna sila Q*. jednaka projekciji sile u uzdužnoj armaturi koja se nalazi na nagnutoj površini na normalu na os elementa, određena formulom

R's 6. Shema sila u kosom presjeku armiranobetonskog konstrukcijskog elementa s nagnutim istegnutim rubom pri proračunu njegove čvrstoće pod djelovanjem poprečne sile

gdje je M moment savijanja u presjeku normalnom na uzdužnu os elementa, koji prolazi kroz početak nagnutog presjeka u zoni napetosti; r je udaljenost od rezultantne sile u armaturi A do rezultantne sile u stisnutoj zoni betona u istom presjeku;

O - kut nagiba armature A prema osi elementa.

Bilješka. U slučajevima kada se visina elementa smanjuje s povećanjem momenta savijanja, vrijednost

3.32. Proračun konzole, čija je duljina /* jednaka ili manja od njene visine u referentnom presjeku L (kratka konzola), treba provesti metodom teorije elastičnosti, kao za homogeno izotropno tijelo.

Proračunski utvrđene vlačne sile u presjecima konzole armatura mora u potpunosti preuzeti pri naprezanjima koja ne prelaze proračunski otpor /? A. uzimajući u obzir koeficijente usvojene u ovim standardima.

Za konzole s konstantnom ili promjenjivom visinom presjeka na I*^2 m dopušteno je uzeti dijagram glavnih vlačnih naprezanja u potpornom presjeku u obliku trokuta s orijentacijom glavnih naprezanja pod kutom od 45°. ° u odnosu na potporni dio.

Područje poprečnog presjeka stezaljki ili zavoja koji prelaze potporni dio treba odrediti pomoću formula:

P* » 0,71 F x , (44)

gdje je P rezultantno vanjsko opterećenje; a je udaljenost od rezultirajućeg vanjskog opterećenja do presjeka potpore.

3.33. Izračun presjeka nagnutih prema uzdužnoj osi elementa pod djelovanjem momenta savijanja treba izvršiti prema formuli

*u p s M^m t R t F t z + S t, R, F 0 z 0 +2 t l R t F x z x , (45)

gdje je M moment svih vanjskih sila (uzimajući u obzir protutlak) smještenih na jednoj strani nagnutog presjeka koji se razmatra, u odnosu na os. prolaz kroz točku primjene rezultantnih sila u komprimiranoj zoni i okomito na ravninu djelovanja momenta; m M R x F a z, 2m x R x F o z 0 . Zm a R x F x z x - zbroj momenata oko iste osi, odnosno od sila u uzdužnoj armaturi, u savijenim šipkama i stremenima koji prelaze rastegnutu zonu nagnutog presjeka; g. g 0 . z x - ramena sile u uzdužnoj armaturi. u savijenim šipkama i stezaljkama u odnosu na istu os (slika 7).

Riža. 7. Dijagram sila u presjeku nagnutom prema uzdužnoj osi armiranobetonskog elementa, pri proračunu njegove čvrstoće pod djelovanjem momenta savijanja

Visina komprimirane zone u kosom presjeku, mjerena normalno na uzdužnu os elementa, određuje se u skladu s paragrafima. 3.14-3.23 ovih standarda.

Proračun prema formuli (45) treba napraviti za presjeke ispitane na čvrstoću pod djelovanjem poprečnih sila, kao i:

u presjecima koji prolaze kroz točke promjene u području uzdužne vlačne armature (točke teorijskog loma armature ili promjene njenog promjera);

na mjestima gdje dolazi do oštre promjene dimenzija presjeka elementa.

3.34. Elementi s konstantnom ili glatko promjenjivom visinom presjeka ne izračunavaju se na temelju čvrstoće nagnutog presjeka pod djelovanjem momenta savijanja u jednom od sljedećih slučajeva:

a) ako je sva uzdužna armatura dovedena do oslonca ili do kraja elementa i ima dovoljno sidrišta;

b) ako su armiranobetonski elementi proračunati u skladu s točkom 1.10 ovih normi;

c) u pločastim, prostorno radnim konstrukcijama ili u konstrukcijama na elastičnim temeljima;

d) ako se uzdužne istegnute šipke, slomljene po duljini elementa, umetnu izvan normalnog presjeka, u kojem nisu potrebne proračunom, na duljinu<о, определяемую по формуле

gdje je Q poprečna sila u normalnom presjeku koji prolazi kroz točku teorijskog loma štapa;

F 0 . a - odnosno, površina poprečnog presjeka i kut nagiba savijenih šipki smještenih unutar dijela duljine<о;

Yr" je sila u stezaljkama po jedinici duljine elementa u presjeku duljine do, određena formulom

d - promjer slomljene šipke, cm.

3.35. U kutnim spojevima masivnih armiranobetonskih konstrukcija (slika 8), potrebna količina proračunske armature F 0 određena je iz uvjeta čvrstoće nagnutog presjeka koji prolazi duž simetrale povratnog kuta pod djelovanjem momenta savijanja *

Riža. 8. Shema armiranja kutnih spojeva masivnih armiranobetonskih konstrukcija

ta. U tom slučaju, rame unutarnjeg para sila r u kosom presjeku treba uzeti jednakim ramenu unutarnjeg para sila najmanje visine A* korijenskog presjeka spojnih elemenata.

PRORAČUN ARMIRANO-BETONSKIH ELEMENATA NA IZDRŽLJIVOST

3.36. Proračun elemenata armiranobetonskih konstrukcija na izdržljivost treba provesti usporedbom rubnih naprezanja u betonu i vlačne armature s odgovarajućim izračunatim # otporima betona

i armatura R%, određena u skladu sa stavcima. 2.13 i 2.19 ovih standarda. Komprimirana armatura nije izračunata za izdržljivost.

3.37. U elementima otpornim na pukotine, rubna naprezanja u betonu i armaturi određuju se proračunom kao za elastično tijelo, ali za zadane presjeke u skladu s točkom 2.22 ovih normi.

U elementima otpornim na naprezanje, površinu i moment otpora smanjenog presjeka treba odrediti bez uzimanja u obzir vlačne zone betona. Naprezanja u armaturi treba odrediti u skladu s točkom 4.5 ovih normi.

3.38. U elementima armiranobetonskih konstrukcija, pri proračunu izdržljivosti nagnutih presjeka, glavna vlačna naprezanja apsorbiraju beton ako njihova vrijednost ne prelazi R p. Ako je glavni

vlačna naprezanja veća od R p, tada se njihova rezultanta mora potpuno prenijeti na poprečnu armaturu pri naprezanjima u njoj jednakim proračunskom otporu R,.

3.39. Veličinu glavnih vlačnih naprezanja oko g treba odrediti pomoću formula:

4. PRORAČUN ELEMENATA ARMIRANO-BETONSKIH KONSTRUKCIJA PREMA GRANIČNIM STANJIMA DRUGE SKUPINE

PRORAČUN ARMIRANO-BETONSKIH ELEMENATA ZA STVARANJE PUKOTINA

U formulama (48) -(50): o* i m - normalno odnosno posmično naprezanje u betonu;

Ia je moment tromosti smanjenog presjeka u odnosu na njegovo težište;

S n je statički moment dijela smanjenog presjeka koji leži s jedne strane osi, na čijoj se razini određuju tangencijalni naponi;

y je udaljenost od težišta reduciranog presjeka do linije na čijoj se razini određuje naprezanje;

b - širina presjeka na istoj razini.

Za elemente pravokutnog presjeka tangencijalno naprezanje t može se odrediti formulom

gdje je 2=0,9 Lo-

U formuli (48) vlačna naprezanja treba unijeti s predznakom “plus”, a tlačna naprezanja s predznakom “minus”.

U formuli (49) znak minus uzet je za ekscentrično stisnute elemente, a znak plus za ekscentrično istegnute elemente.

Uzimajući u obzir normalna naprezanja koja djeluju u smjeru okomitom na os elementa, glavna vlačna naprezanja određuju se u skladu s točkom 4.11 poglavlja SNiP N-21-75 (formula 137).

4.1. Proračun armiranobetonskih elemenata za stvaranje pukotina treba provesti:

za tlačne elemente koji se nalaze u području promjenjivog vodostaja i podložni su povremenom smrzavanju i odmrzavanju, kao i za elemente koji podliježu zahtjevima vodonepropusnosti uzimajući u obzir upute LP. 1.7 i 1.15 ovih normi;

ako postoje posebni zahtjevi za norme projektiranja pojedinih vrsta hidrotehničkih građevina.

4.2. Proračun formiranja pukotina normalno na uzdužnu os elementa treba provesti:

a) za središnje istegnute elemente prema formuli

n c ff

b) za savitljive elemente prema formuli

"cm<т л у/?рц V, . (53)

gdje su shi i y koeficijenti usvojeni prema uputama iz članka 3.5 ovih normi;

Trenutak otpora smanjenog presjeka, određen formulom

ovdje je 1 a moment tromosti smanjenog presjeka;

y s je udaljenost od središta gravitacije smanjenog presjeka do komprimirane površine;

c) za ekscentrično stisnute elemente prema formuli

gdje je F a smanjena površina poprečnog presjeka;

d) za ekscentrično istegnute elemente prema formuli

4.3. Proračun nastanka pukotina pod djelovanjem opetovano ponavljanog opterećenja treba napraviti iz stanja

n s ** YATs * n (57)

gdje je op najveće normalno vlačno naprezanje u betonu, određeno proračunom u skladu sa zahtjevima iz točke 3.37 ovih normi.

PRORAČUN ARMIRANO-BETONSKIH ELEMENATA PO OTVORJU PUKOTINA

4.4. Širina otvora pukotine a t, mm normalno na uzdužnu os elementa treba se odrediti formulom

o t -*S d "1 7 (4-100 c) V"d. (58)

gdje je k koeficijent uzet jednak: za savijanje i ekscentrično komprimirane elemente - 1; za središnje i ekscentrično rastegnute elemente - 1,2; s višerednim rasporedom armature - 1,2;

C d - koeficijent uzet jednak uzimajući u obzir:

kratkotrajna opterećenja - 1;

trajna i privremena dugotrajna opterećenja - 1,3;

opetovano ponovljeno opterećenje: u zračno-suhom stanju betona - C a -2-p a. gdje je p* koeficijent asimetrije ciklusa;

u stanju zasićenosti vodom betona - 1,1;

1) - koeficijent uzet jednak: za armaturu šipke: periodični profil - 1; glatka - 1.4.

sa žičanim ojačanjem:

periodični profil - 1,2; glatka - 1,5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

uzeti jednako p=.---, ali ne

više od 0,02; d - promjer armaturnih šipki, mm.

za centralno istegnute elemente

za ekscentrično istegnute i ekscentrično stisnute elemente kod velikih ekscentričnosti

N (e ± z) F*z

U formulama (59) i (61): r - rame unutarnjeg para sila, uzeto na temelju rezultata proračuna čvrstoće presjeka;

e je udaljenost od težišta površine poprečnog presjeka armature A do točke primjene uzdužne sile JV.

U formuli (61) znak "plus" uzet je za ekscentrični napon, a znak "minus" za ekscentrični pritisak.

Za ekscentrično istegnute elemente pri malim ekscentricima, o a treba odrediti pomoću formule (61) sa zamijenjenom vrijednošću e-far b

Po količini -- --- za okove

A i „a _- --- za armature A".

Širina otvora pukotine određena proračunom u nedostatku posebnih zaštitnih mjera navedenih u klauzuli 1.7 ovih standarda ne smije biti veća od vrijednosti navedenih u tablici. 15.

SNiP II-23-81*
Za uzvrat
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

ČELIČNE KONSTRUKCIJE

1. OPĆE ODREDBE

1.1. Ovi standardi moraju se poštivati pri projektiranju čeličnih građevinskih konstrukcija zgrada i građevina raznih namjena.

Norme se ne odnose na projektiranje čeličnih konstrukcija mostova, transportnih tunela i cijevi ispod nasipa.

Pri projektiranju čeličnih konstrukcija u posebnim uvjetima rada (primjerice, konstrukcije visokih peći, magistralnih i procesnih cjevovoda, spremnika posebne namjene, konstrukcije zgrada izložene potresu, intenzivnim temperaturnim utjecajima ili izloženosti agresivnim sredinama, konstrukcije morskih hidrotehničkih građevina) konstrukcije jedinstvenih zgrada i građevina, kao i posebne vrste konstrukcija (na primjer, prednapregnute, prostorne, viseće), moraju se poštivati dodatni zahtjevi koji odražavaju značajke rada ovih konstrukcija, predviđene relevantnim regulatornim dokumentima odobrenim ili dogovorenim od strane Državnog odbora za izgradnju SSSR-a.

1.2. Pri projektiranju čeličnih konstrukcija potrebno je pridržavati se standarda SNiP za zaštitu građevinskih konstrukcija od korozije i standarda zaštite od požara za projektiranje zgrada i građevina. Nije dopušteno povećanje debljine valjanih proizvoda i stijenki cijevi radi zaštite konstrukcija od korozije i povećanja otpornosti konstrukcija na vatru.

Sve konstrukcije moraju biti dostupne za promatranje, čišćenje, bojanje i ne smiju zadržavati vlagu niti ometati ventilaciju. Zatvoreni profili moraju biti zabrtvljeni.

1,3*. Prilikom projektiranja čeličnih konstrukcija trebali biste:

odabrati optimalne tehničko-ekonomske sheme konstrukcija i presjeka elemenata;

koristiti ekonomične valjane profile i učinkovite čelike;

koristiti, u pravilu, jedinstvene standardne ili standardne projekte za zgrade i građevine;

koristiti progresivne konstrukcije (prostorni sustavi izrađeni od standardnih elemenata; konstrukcije koje kombiniraju nosive i zatvarajuće funkcije; prednapete, užarene, tankolimene i kombinirane konstrukcije od različitih čelika);

osigurati proizvodnost proizvodnje i ugradnje konstrukcija;

koristiti dizajne koji osiguravaju najmanji intenzitet rada njihove proizvodnje, transporta i ugradnje;

osiguravaju, u pravilu, linijsku proizvodnju konstrukcija i njihovu ugradnju na transporter ili veliki blok;

omogućiti korištenje progresivnih vrsta tvorničkih spojeva (automatsko i poluautomatsko zavarivanje, prirubnički spojevi, s mljevenim krajevima, vijčani spojevi, uključujući i one visoke čvrstoće, itd.);

osigurati, u pravilu, montažne spojeve s vijcima, uključujući i one visoke čvrstoće; dopušteni su zavareni instalacijski spojevi uz odgovarajuće obrazloženje;

u skladu sa zahtjevima državnih standarda za strukture odgovarajućeg tipa.

1.4. Pri projektiranju zgrada i građevina potrebno je usvojiti konstruktivne sheme koje osiguravaju čvrstoću, stabilnost i prostornu nepromjenjivost zgrada i građevina u cjelini, kao i njihovih pojedinačnih elemenata tijekom transporta, ugradnje i rada.

1,5*. Čelici i spojni materijali, ograničenja uporabe čelika S345T i S375T, kao i dodatni zahtjevi za isporučeni čelik predviđeni državnim standardima i standardima CMEA ili tehničkim specifikacijama, trebaju biti naznačeni u radnim (DM) i detaljnim (DMC) nacrtima čeličnih konstrukcija i u dokumentaciji za naručivanje materijala.

Ovisno o karakteristikama konstrukcija i njihovih sastavnih dijelova, potrebno je pri narudžbi navesti klasu kontinuiteta čelika.

1,6*. Čelične konstrukcije i njihovi proračuni moraju ispunjavati zahtjeve "Pouzdanosti građevinskih konstrukcija i temelja. Osnovne odredbe za proračun" i ST SEV 3972 – 83 "Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Čelične konstrukcije. Osnovne odredbe za proračun."

1.7. Projektne sheme i osnovne proračunske pretpostavke moraju odražavati stvarne radne uvjete čeličnih konstrukcija.

Čelične konstrukcije općenito treba projektirati kao jedinstvene prostorne sustave.

Prilikom podjele jedinstvenih prostornih sustava na zasebne ravne strukture treba uzeti u obzir međudjelovanje elemenata međusobno i s podlogom.

Izbor projektnih shema, kao i metoda za proračun čeličnih konstrukcija, mora se izvršiti uzimajući u obzir učinkovitu upotrebu računala.

1.8. Proračune čeličnih konstrukcija treba u pravilu provoditi uzimajući u obzir neelastične deformacije čelika.

Za statički neodređene konstrukcije, za koje nije razvijena proračunska metoda s obzirom na neelastične deformacije čelika, proračunske sile (momenti savijanja i torzije, uzdužne i poprečne sile) treba odrediti pod pretpostavkom elastičnih deformacija čelika prema nedeformirana shema.

Uz odgovarajuću studiju izvodljivosti, proračun se može provesti pomoću deformirane sheme koja uzima u obzir utjecaj pomaka konstrukcije pod opterećenjem.

1.9. Elementi čeličnih konstrukcija moraju imati minimalne presjeke koji udovoljavaju zahtjevima ovih normi, uzimajući u obzir asortiman valjanih proizvoda i cijevi. U kompozitnim dijelovima utvrđenim proračunom, podnapon ne smije biti veći od 5%.

2. MATERIJALI ZA KONSTRUKCIJE I VEZE

2.1*. Ovisno o stupnju odgovornosti konstrukcija zgrada i građevina, kao io uvjetima njihovog rada, sve su građevine podijeljene u četiri skupine. Čelike za čelične konstrukcije zgrada i konstrukcija treba uzeti prema tablici. 50*.

Čelik za konstrukcije koje se postavljaju u klimatskim područjima I 1, I 2, II 2 i II 3, ali rade u grijanim prostorijama, treba uzeti kao za klimatsko područje II 4 prema tablici. 50*, s izuzetkom čelika C245 i C275 za konstrukciju grupe 2.

Za prirubničke spojeve i sklopove okvira treba koristiti valjane proizvode prema TU 14-1-4431 – 88.

2.2*. Za zavarivanje čeličnih konstrukcija treba koristiti: elektrode za ručno elektrolučno zavarivanje prema GOST 9467-75*; žica za zavarivanje prema GOST 2246 – 70*; fluksevi prema GOST 9087 – 81*; ugljični dioksid prema GOST 8050 – 85.

Korišteni materijali za zavarivanje i tehnologija zavarivanja moraju osigurati da vlačna čvrstoća metala za zavarivanje nije niža od standardne vrijednosti vlačne čvrstoće Trčanje osnovni metal, kao i vrijednosti tvrdoće, udarne čvrstoće i relativnog produljenja metala zavarenih spojeva, utvrđenih relevantnim regulatornim dokumentima.

2.3*. Odljevci (potporni dijelovi itd.) za čelične konstrukcije trebaju biti izrađeni od ugljičnog čelika razreda 15L, 25L, 35L i 45L, koji ispunjavaju zahtjeve za skupine lijevanja II ili III prema GOST 977 – 75*, kao i od sivog lijevanog željeza SCh15, SCh20, SCh25 i SCh30, koji ispunjavaju zahtjeve GOST 1412 – 85.

2,4*. Za vijčane spojeve treba koristiti čelične vijke i matice koji zadovoljavaju zahtjeve *, GOST 1759.4 – 87* i GOST 1759.5 – 87*, te podloške koje zadovoljavaju uvjete*.

Vijci se trebaju dodijeliti prema tablici 57* i *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*, a kada se ograničava deformacija spojeva - prema GOST 7805-70*.

Matice treba koristiti u skladu s GOST 5915 – 70*: za vijke klasa čvrstoće 4.6, 4.8, 5.6 i 5.8 – matice klase čvrstoće 4; za vijke klasa čvrstoće 6.6 i 8.8 – matice klase čvrstoće 5 odnosno 6 za vijke klase čvrstoće 10.9 – matice klase čvrstoće 8.

Treba koristiti podloške: okrugle prema GOST 11371 – 78*, koso prema GOST 10906 – 78* i normalna opruga prema GOST 6402 – 70*.

2,5*. Odabir vrsta čelika za temeljne vijke treba izvršiti prema, a njihov dizajn i dimenzije trebaju se uzeti prema *.

Vijci (u obliku slova U) za pričvršćivanje zateznih žica antenskih komunikacijskih struktura, kao i vijci u obliku slova U i temeljni vijci za nosače nadzemnih elektroenergetskih vodova i razvodnih uređaja trebaju se koristiti od klasa čelika: 09G2S-8 i 10G2S1-8 prema GOST-u. 19281 – 73* uz dodatni zahtjev za udarnu čvrstoću na temperaturi od minus 60 °C ne manje od 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) u klimatskom području I 1; 09G2S-6 i 10G2S1-6 prema GOST 19281 – 73* u klimatskim područjima I 2, II 2 i II 3; VSt3sp2 prema GOST 380 – 71* (od 1990 St3sp2-1 prema GOST 535 – 88) u svim ostalim klimatskim područjima.

2,6*. Treba koristiti matice za temelj i U-vijke:

za vijke od čelika VSt3sp2 i 20 – klasa čvrstoće 4 prema GOST 1759.5 – 87*;

za vijke od čelika 09G2S i 10G2S1 – klasa čvrstoće nije niža od 5 prema GOST 1759.5 – 87*. Dopušteno je koristiti matice izrađene od čelika prihvaćenih za vijke.

Matice za temelj i U-vijci promjera manjeg od 48 mm trebaju se koristiti u skladu s GOST 5915 – 70*, za vijke promjera većeg od 48 mm – prema GOST 10605 – 72*.

2,7*. Treba koristiti vijke visoke čvrstoće prema *, * i TU 14-4-1345 – 85; matice i podloške za njih – prema GOST 22354 – 77* i *.

2,8*. Za nosive elemente visećih obloga, zatezne žice za nadzemne vodove i vanjska rasklopna postrojenja, jarbole i stupove, kao i elemente za prednaprezanje u prednapetim konstrukcijama treba koristiti:

spiralna užad prema GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

dvostruka užad prema GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

zatvorena nosiva užad prema GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

snopovi i niti paralelnih žica oblikovanih od žice za užad koja udovoljava zahtjevima GOST 7372 – 79*.

2.9. Fizičke značajke materijala koji se koriste za čelične konstrukcije treba uzeti u skladu s App. 3.

3. KONSTRUKCIJSKE KARAKTERISTIKE MATERIJALA I SPOJEVA

3.1*. Izračunate otpore valjanih proizvoda, savijenih dijelova i cijevi za različite vrste stanja naprezanja treba odrediti pomoću formula navedenih u tablici. 1*.

Stol 1*

Napeto stanje		Simbol	Izračunati otpor valjanih proizvoda i cijevi
istezanje,	Po granici razvlačenja	Ry	R y = R yn /g m
kompresije i savijanja	Prema privremenom otporu	R u	R u = R un /g m
		R s	R s = 0,58Ryn/ g m
Rušenje krajnje površine (ako postoji)		Rp	R p = R un /g m
Lokalno prignječenje u cilindričnim zglobovima (krakovima) pri čvrstom kontaktu		Rlp	Rlp= 0,5 Trčanje/ g m
Dijametralno sabijanje valjaka (sa slobodnim kontaktom u strukturama s ograničenom pokretljivošću)		Rcd	Rcd= 0,025 Trčanje/ g m
Zatezanje u smjeru debljine valjanog proizvoda (do 60 mm)		R th	R th= 0,5 Trčanje/ g m
Oznaka usvojena u tablici. 1*:
g m - koeficijent pouzdanosti za materijal, određen u skladu s točkom 3.2*.

3.2*. Vrijednosti koeficijenata pouzdanosti za valjani materijal, savijene dijelove i cijevi treba uzeti prema tablici. 2*.

Tablica 2*

Državni standard ili tehnički uvjeti za iznajmljivanje	Faktor pouzdanosti prema materijalu g m
(osim čelika S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (za krug, kvadrat, prugu)	1,025
(čelik S590, S590K); GOST 380 – 71** (za krug i kvadrat čije dimenzije nisu uključene u TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [za krug i kvadrat s granicom tečenja do 380 MPa (39 kgf/mm 2) i dimenzijama koje nisu uključene u TU 14-1-3023 – 80]; ;	1,050
GOST 19281 – 73* [za krug i kvadrat s granicom tečenja preko 380 MPa (39 kgf/mm 2) i dimenzijama koje nisu uključene u TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Izračunati otpori na vlak, pritisak i savijanje limova, širokopojasnih univerzalnih i fazonskih valjanih proizvoda dati su u tablici. 51*, cijevi - u tablici. 51, a. Proračunske otpore savijenih profila treba uzeti jednake proračunskim otporima valjanih limova od kojih su izrađeni, dok je moguće uzeti u obzir otvrdnjavanje valjanog čeličnog lima u zoni savijanja.

Proračunske otpore okruglih, kvadratnih i trakastih proizvoda treba odrediti prema tablici. 1*, uzimajući vrijednosti Ryn I Trčanje jednaka granici tečenja i vlačnoj čvrstoći prema TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (od 1990 GOST 535 – 88) i GOST 19281 – 73*.

Izračunata otpornost valjanih proizvoda na gnječenje čeone površine, lokalno gnječenje u cilindričnim zglobovima i dijametralno sabijanje valjaka dani su u tablici. 52*.

3.3. Izračunate otpore odljevaka od ugljičnog čelika i sivog lijeva treba uzeti prema tablici. 53 i 54.

3.4. Proračunske otpornosti zavarenih spojeva za različite vrste spojeva i stanja naprezanja treba odrediti prema formulama danim u tablici. 3.

Tablica 3

Zavareni spojevi	Status napona		Simbol	Računska otpornost zavarenih spojeva
stražnjica	Kompresija. Napetost i savijanje tijekom automatskog, poluautomatskog ili ručnog zavarivanja s fizičkim	Po granici razvlačenja	Rwy	Rwy=Ry
	kontrola kvalitete šava	Prema privremenom otporu	Rwu	Rwu= R u
	Istezanje i savijanje tijekom automatskog, poluautomatskog ili ručnog zavarivanja	Po granici razvlačenja	Rwy	Rwy= 0,85 Ry
	Shift		Rws	Rws= R s
S kutnim šavovima	Kriška (uvjetno)	Za zavareni metal	Rwf
		Za granice fuzije metala	Rwz	Rwz= 0,45 Trčanje
Napomene: 1. Za šavove izrađene ručnim zavarivanjem, vrijednosti R wun treba uzeti jednake vrijednostima vlačne čvrstoće metala zavara navedenog u GOST 9467-75. 2. Za šavove izrađene automatskim ili poluautomatskim zavarivanjem, vrijednost R wun treba uzeti prema tablici. 4 ovih standarda. 3. Vrijednosti koeficijenta pouzdanosti za zavareni materijal g wm treba uzeti jednako: 1,25 – po vrijednostima R wun ne više od 490 MPa (5000 kgf / cm2); 1.35 – po vrijednostima R wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) ili više.

Proračunske otpore sučeonih spojeva elemenata izrađenih od čelika s različitim standardnim otporima treba uzeti kao za sučeone spojeve izrađene od čelika s nižom vrijednošću standardnog otpora.

Proračunske otpornosti metala zavara zavarenih spojeva s kutnim zavarima dane su u tablici. 56.

3.5. Izračunate otpore spojeva s jednim vijkom treba odrediti prema formulama danim u tablici. 5*.

Proračunske posmične i vlačne čvrstoće vijaka dane su u tablici. 58*, kolaps elemenata povezanih vijcima, - u tablici. 59*.

3,6*. Računska vlačna čvrstoća temeljnih vijaka Rba

Rba = 0,5R. (1)

Projektirana vlačna čvrstoća U-vijka R bv, navedeno u klauzuli 2.5*, treba odrediti formulom

R bv = 0,45Trčanje. (2)

Proračunska vlačna čvrstoća temeljnih vijaka data je u tablici. 60*.

3.7. Projektirana vlačna čvrstoća vijaka visoke čvrstoće Rbh treba odrediti formulom

Rbh = 0,7Rpunđa, (3)

Gdje Rbun – najmanja privremena vlačna čvrstoća vijka, uzeta prema tablici. 61*.

3.8. Računska vlačna čvrstoća čelične žice visoke vlačne čvrstoće Rdh, koji se koristi u obliku snopova ili niti, treba odrediti formulom

Rdh = 0,63Trčanje. (4)

3.9. Vrijednost izračunate otpornosti (sile) na napetost čeličnog užeta treba uzeti jednako vrijednosti prekidne sile užeta u cjelini, utvrđenoj državnim standardima ili tehničkim specifikacijama za čeličnu užad, podijeljenu s koeficijentom pouzdanosti. g m = 1,6.

Tablica 4*

Vrste žica (prema GOST 2246 – 70*) za automatsko ili poluautomatsko zavarivanje		Vrste praha	Standardne vrijednosti
potopljeno (GOST 9087 – 81*)	u ugljičnom dioksidu (prema GOST 8050 – 85) ili u njegovoj smjesi s argonom (prema GOST 10157 – 79*)	žice (prema GOST 26271 – 84)	otpor metala zavara R wun, MPa (kgf/cm 2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10HG2SMA Sv-08HG2DU	–	685 (7000)
* Kod zavarivanja žicom Sv-08G2S vrijednosti R wun treba uzeti jednak 590 MPa (6000 kgf/cm 2) samo za kutne zavare s krakom kf £ 8 mm u konstrukcijama od čelika s granicom razvlačenja od 440 MPa (4500 kgf/cm2) ili više.

Tablica 5*

		Proračunska otpornost spojeva s jednim vijkom
Napeto stanje	Simbol	smicanje i napetost klasnih vijaka			kolaps spojenih čeličnih elemenata s granicom razvlačenja do 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm 2)
	Rbs	R bs = 0,38R punđa	Rbs= 0,4R punđa	Rbs= 0,4R punđa	–
Istezanje	R bt	R bt s = 0,38R punđa	R bt = 0,38R punđa	R bt = 0,38R punđa	–
	Rbp
a) vijci klase točnosti A		–	–	–
b) vijci klase B i C		–	–	–
Bilješka. Dopušteno je koristiti vijke visoke čvrstoće bez podesive napetosti od čelika klase 40X "select", dok je izračunata otpornost Rbs I R bt treba odrediti kao za vijke klase 10.9, a proračunsku otpornost kao za vijke razreda točnosti B i C. Vijci visoke čvrstoće prema TU 14-4-1345 – 85 može se koristiti samo pri radu na napetosti.

4*. RAČUNOVODSTVENI UVJETI POSLOVANJA I NAMJENA GRAĐEVINA

Pri proračunu konstrukcija i priključaka treba uzeti u obzir: faktore sigurnosti za predviđene namjene g n donesen u skladu s Pravilima za uzimanje u obzir stupnja odgovornosti zgrada i građevina pri projektiranju građevina;

faktor pouzdanosti g u= 1,3 za konstrukcijske elemente izračunate na čvrstoću korištenjem proračunskih otpora R u;

koeficijenti uvjeta rada g c i koeficijenti radnog stanja veze g b , uzeti prema tablici. 6* i 35*, odjeljci ovih normi za projektiranje zgrada, građevina i konstrukcija, kao i pril. 4*.

Tablica 6*

Strukturni elementi	Koeficijenti uvjeta rada g sa
1. Pune grede i stisnuti elementi podnih rešetki ispod dvorana kazališta, klubova, kina, ispod tribina, ispod prostorija trgovina, knjižnih spremišta i arhiva itd. s težinom podova jednakom ili većom od nosivosti.	0,9
2. Stupovi javnih zgrada i nosači vodotornjeva	0,95
3. Stisnuti glavni elementi (osim potpornih) kompozitne rešetke T-presjeka od uglova zavarenih pokrova i stropnih nosača (na primjer, rogova i sličnih nosača) s fleksibilnošću l ³ 60	0,8
4. Pune grede pri proračunu opće stabilnosti pri j b 1,0	0,95
5. Stege, šipke, naramenice, privjesci od valjanog čelika	0,9
6. Elementi jezgrenih konstrukcija obloga i stropova:
a) komprimirani (s izuzetkom zatvorenih cjevastih dijelova) u proračunima stabilnosti	0,95
b) rastegnuti u zavarenim konstrukcijama	0,95
c) vlačne, komprimirane, kao i sučeljene obloge u vijčanim konstrukcijama (osim konstrukcija s vijcima visoke čvrstoće) izrađene od čelika s naponom tečenja do 440 MPa (4500 kgf/cm 2 ), koje podnose statičko opterećenje, u proračuni čvrstoće	1,05
7. Čvrste kompozitne grede, stupovi, kao i čeone ploče izrađene od čelika s granicom tečenja do 440 MPa (4500 kgf/cm2), koje nose statičko opterećenje i izrađene pomoću vijčanih spojeva (osim spojeva s vijcima visoke čvrstoće ), u proračunima čvrstoće	1,1
8. Dijelovi valjanih i zavarenih elemenata, kao i obloge od čelika s granicom tečenja do 440 MPa (4500 kgf / cm2) na spojevima izrađenim vijcima (osim spojeva s vijcima visoke čvrstoće) koji nose statičko opterećenje. , u proračunima čvrstoće:
a) pune grede i stupovi	1,1
b) jezgrene konstrukcije i podovi	1,05
9. Komprimirani rešetkasti elementi prostornih rešetkastih konstrukcija od pojedinačnih kutova jednakih rubova (pričvršćenih većim rubom):
a) pričvršćeno izravno na remene jednom prirubnicom pomoću zavara ili dva ili više vijaka postavljenih duž kuta:
naramenice prema sl. 9*, a	0,9
odstojnici prema sl. 9*, b, V	0,9
naramenice prema sl. 9*, u, G, d	0,8
b) pričvršćeni izravno na remene s jednom policom, jednim vijkom (osim onih navedenih u točki 9, u ovoj tablici), a također pričvršćeni kroz ušitak, bez obzira na vrstu veze	0,75
c) sa složenom poprečnom rešetkom s vezama s jednim vijkom prema sl. 9*, e	0,7
10. Stisnuti elementi iz pojedinačnih kutova, pričvršćeni jednom prirubnicom (za nejednake kutove samo manjom prirubnicom), s izuzetkom strukturnih elemenata navedenih u poz. 9 ove tablice, zatege prema sl. 9*, b, pričvršćeni izravno na tetive sa zavarenim spojevima ili dva ili više vijaka postavljenih duž kuta, i ravne rešetke iz pojedinačnih kutova	0,75
11. Temeljne ploče izrađene od čelika s granicom tečenja do 285 MPa (2900 kgf / cm2), koje nose statičko opterećenje, debljina, mm:
	1,2
b) preko 40 do 60 godina	1,15
c) preko 60 do 80	1,1
Napomene: 1. Koeficijenti radnih uvjeta g sa 1 ne treba uzimati u obzir istovremeno pri izračunu. 2. Koeficijenti radnih uvjeta, dati redom u poz. 1 i 6, u; 1. i 7.; 1 i 8; 2 i 7; 2 i 8,a; 3 i 6, c, treba uzeti u obzir istovremeno u izračunu. 3. Koeficijenti radnih uvjeta dani u poz. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 i 10, kao i na poz. 5 i 6, b (osim za sučeono zavarene spojeve), razmatrani elementi ne bi trebali biti uzeti u obzir pri izračunavanju veza. 4. U slučajevima koji nisu navedeni u ovim standardima, formule trebaju uzeti g c = 1.

5. PRORAČUN ELEMENATA ČELIČNIH KONSTRUKCIJA NA AKSIJALNE SILE I SAVIJANJE

SREDIŠNJE PRODUŽENJE I SREDIŠNJE STISNUTI ELEMENTI

5.1. Proračun čvrstoće elemenata podložnih središnjem naprezanju ili pritisku sile N, osim onih navedenih u klauzuli 5.2, treba izvesti prema formuli

Proračun čvrstoće presjeka na mjestima pričvršćivanja vlačnih elemenata iz pojedinačnih kutova, pričvršćenih na jednu prirubnicu vijcima, treba izvesti prema formulama (5) i (6). U ovom slučaju vrijednost g sa u formuli (6) treba uzeti prema pril. 4* ovih standarda.

5.2. Proračun čvrstoće vlačnih čeličnih konstrukcijskih elemenata s omjerom R u/g u > Ry, čiji je rad moguć čak i nakon što metal dosegne granicu tečenja, treba provesti prema formuli

5.3. Proračun stabilnosti čvrstostijenih elemenata pod utjecajem središnjeg pritiska sile N, treba izvesti prema formuli

Vrijednosti j

na 0 £2,5

; (8)

na 2.5 £4,5

na > 4,5

. (10)

Numeričke vrijednosti j dati su u tablici. 72.

5,4*. Šipke izrađene od pojedinačnih kutova moraju biti projektirane za središnju kompresiju u skladu sa zahtjevima navedenim u klauzuli 5.3. Pri određivanju savitljivosti ovih šipki radijus vrtnje kutnog presjeka ja i efektivnu duljinu lijevo treba uzeti prema paragrafima. 6.1 – 6.7.

Pri proračunu pojaseva i rešetkastih elemenata prostornih konstrukcija iz pojedinačnih uglova moraju se ispuniti zahtjevi iz članka 15.10* ovih normi.

5.5. Stisnuti elementi s čvrstim zidovima otvorenog presjeka u obliku slova U s l x 3l y , Gdje l x I l y – izračunata savitljivost elementa u ravninama okomitim na osi, odnosno x– x I g -y (Sl. 1), preporuča se ojačati ih letvicama ili rešetkama, a moraju biti ispunjeni zahtjevi st. 5.6 i 5.8*.

U nedostatku traka ili rešetki, takve elemente, osim proračuna pomoću formule (7), treba provjeriti na stabilnost tijekom savijanja-torzionog načina izvijanja prema formuli

Gdje j y – koeficijent izvijanja, izračunat prema zahtjevima klauzule 5.3;

(12)

Gdje ;

a = a x/ h – relativna udaljenost između težišta i središta savijanja.

J w – sektorski moment tromosti presjeka;

b i I t i – odnosno širinu i debljinu pravokutnih elemenata koji čine presjek.

Za presjek prikazan na Sl. 1, a, vrijednosti I a treba odrediti formulama:

Gdje b = b/h.

5.6. Za kompozitne komprimirane šipke, čije su grane povezane trakama ili rešetkama, koeficijent j u odnosu na slobodnu os (okomitu na ravninu letvica ili rešetki) treba odrediti pomoću formula (8) – (10) sa zamjenom u njima po ef. Značenje ef treba odrediti ovisno o vrijednostima lijevo dati u tablici. 7.

Tablica 7

Tip		Shema			Pružena fleksibilnost lijevo kompozitne šipke kroz presjek
odjeljci		odjeljci			s letvicama na		sa rešetkama
					J s l /( J b b) 5	J s l /( J b b) ³ 5
1					(14)	(17)	(20)
2					(15)	(18)	(21)
3					(16)	(19)	(22)
Oznake usvojene u tablici. 7:
b			– razmak između osi grana;
l			– razmak između središta dasaka;
l			– najveća fleksibilnost cijelog štapa;
l 1, l 2, l 3			– fleksibilnost pojedinih grana pri savijanju u ravninama okomitim na osi, odnosno 1 – 1 , 2 – 2 i 3 – 3, u područjima između zavarenih traka (prosto) ili između središta vanjskih vijaka;
A			– površina poprečnog presjeka cijele šipke;
A d1 i A d2			– površina poprečnog presjeka zatega rešetke (s poprečnom rešetkom – dvije zatege) koje leže u ravninama okomitim na osi, odnosno 1 – 1 I 2 – 2;
A d			– površina poprečnog presjeka rešetkaste spone (s poprečnom rešetkom – dvije zatege) koje leže u ravnini jedne strane (za trokutasti jednakostranični štap);
a 1 I a 2			– koeficijenti određeni formulom
Gdje			– dimenzije određene sa sl. 2;
	n, n 1, n 2, n 3		– koeficijenti prema tome određeni formulama;

Ovdje		J b1 I J b3		– momenti tromosti odsječaka grana u odnosu na osi, respektivno 1 – 1 i 3 – 3 (za sekcije tipa 1 i 3);
		J b1 I J b2		– isti, dva kuta u odnosu na osi, redom 1 – 1 i 2 – 2 (za sekciju tipa 2);
				– moment tromosti presjeka jedne šipke u odnosu na vlastitu os x– x (slika 3);
		Js1 I J s2		– momenti tromosti presjeka jedne od traka koje leže u ravninama okomitim na osi, odnosno 1 – 1 i 2 – 2 (za dionicu tipa 2).

Kod kompozitnih šipki s rešetkama, osim proračuna stabilnosti šipke u cjelini, treba provjeriti i stabilnost pojedinih grana u područjima između čvorova.

Fleksibilnost pojedinih grana l 1 , l 2 I l 3 u prostoru između letvica ne smije biti više od 40.

Ako se u jednoj od ravnina umjesto letvica nalazi čvrsti lim (Sl. 1, b, V) fleksibilnost grane treba izračunati polumjerom zakretanja polupresjeka u odnosu na njegovu os okomitu na ravninu letvica.

U kompozitnim šipkama s rešetkama, fleksibilnost pojedinih grana između čvorova ne smije biti veća od 80 i ne smije prelaziti zadanu fleksibilnost lijevo štap u cjelini. Dopušteno je prihvatiti veće vrijednosti fleksibilnosti grana, ali ne više od 120, pod uvjetom da se proračun takvih šipki provodi prema deformiranoj shemi.

5.7. Proračun kompozitnih elemenata izrađenih od kutnika, kanala i sl., povezanih čvrsto ili preko odstojnika, treba izvesti kao jednostjedne, s time da su najveći razmaci u područjima između zavarenih traka (u čistom) ili između središta vanjskih vijci ne prelaze:

za komprimirane elemente 40 ja

za zatezne elemente 80 ja

Ovdje radijus tromosti ja kut ili kanal treba uzeti za T- ili I-presjeke u odnosu na os paralelnu s ravninom odstojnika, a za poprečne presjeke – minimalno.

U tom slučaju potrebno je ugraditi najmanje dva odstojnika unutar duljine komprimiranog elementa.

5,8*. Proračun spojnih elemenata (dasaka, rešetki) komprimiranih kompozitnih šipki treba provesti za uvjetnu poprečnu silu Qfic, koja se uzima kao konstantna duž cijele duljine štapa i određena formulom

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/Ry)N/j, (23)*

Gdje N – uzdužna sila u kompozitnom štapu;

j – uzdužni koeficijent savijanja prihvaćen za kompozitnu šipku u ravnini spojnih elemenata.

Uvjetna sila smicanja Qfic treba distribuirati:

ako postoje samo spojne trake (mreže), jednako između traka (mreža) koje leže u ravninama okomitim na os u odnosu na koju se provjerava stabilnost;

u prisutnosti čvrstog lima i spojnih traka (rešetki) – na pola između lima i letvica (rešetki) koje leže u ravninama paralelnim s limom;

pri proračunu jednakostranih trokutastih kompozitnih šipki, uvjetna poprečna sila koja djeluje na sustav spojnih elemenata koji se nalaze u istoj ravnini treba uzeti jednaku 0,8 Qfic.

5.9. Proračun veznih traka i njihovog pričvršćenja (slika 3) treba izvesti kao proračun elemenata bezupornih rešetki na:

sila F, rezna šipka, prema formuli

F = Q s l/b; (24)

trenutak M 1, savijanje šipke u njezinoj ravnini, prema formuli

M 1 = Q s l/2 (25)

Gdje Q s – uvjetna posmična sila primijenjena na šipku jedne strane.

5.10. Proračun spojnih rešetki treba provesti kao proračun rešetkastih rešetki. Pri proračunu poprečnih nosača poprečne rešetke s podupiračima (slika 4) treba uzeti u obzir dodatnu silu Nad, koja nastaje u svakoj stezi zbog kompresije remena i određena je formulom

(26)

Gdje N – sila u jednoj grani štapa;

A – površina poprečnog presjeka jedne grane;

A d – površina poprečnog presjeka jedne spone;

a – koeficijent određen formulom

a = a l 2 /(a 3 =2b 3) (27)

Gdje a, l I b – dimenzije prikazane na sl. 4.

5.11. Proračun šipki namijenjenih smanjenju proračunske duljine komprimiranih elemenata mora se izvesti za silu jednaku konvencionalnoj poprečnoj sili u glavnom komprimiranom elementu, određenoj formulom (23)*.

ELEMENTI ZA SAVIJANJE

5.12. Proračun čvrstoće elemenata (osim greda s fleksibilnim zidom, s perforiranim zidom i kranskim gredama) savijenih u jednoj od glavnih ravnina treba izvesti prema formuli

(28)

Vrijednost smičnog naprezanja t u presjecima savijenih elemenata mora zadovoljiti uvjet

(29)

Ako je zid oslabljen rupama za vijke, vrijednosti t u formuli (29) treba pomnožiti s koeficijentom a , određeno formulom

a = a/(a – d), (30)

Gdje a – korak rupe;

b – promjer rupe.

5.13. Za izračunavanje čvrstoće zida grede na mjestima gdje se opterećenje primjenjuje na gornji pojas, kao iu potpornim dijelovima grede koji nisu ojačani ukrutima, potrebno je odrediti lokalno naprezanje s loc prema formuli

(31)

Gdje F – proračunska vrijednost opterećenja (sila);

lijevo – uvjetna duljina raspodjele opterećenja, određena ovisno o uvjetima oslanjanja; za slučaj potpore prema sl. 5.

lijevo = b + 2t f, (32)

Gdje t f – debljina gornjeg pojasa grede, ako je donja greda zavarena (sl. 5, A), odnosno udaljenost od vanjskog ruba prirubnice do početka unutarnjeg zaobljenja zida, ako je donja greda valjana (sl. 5, b).

5.14*. Za gredne zidove izračunate pomoću formule (28) moraju biti ispunjeni sljedeći uvjeti:

Gdje – normalni naponi u srednjoj ravnini zida, paralelni s osi grede;

s y – isto, okomito na os grede, uključujući s loc , određeno formulom (31);

t xy – tangencijalno naprezanje izračunato pomoću formule (29) uzimajući u obzir formulu (30).

Naponi s x I s y , prihvaćene u formuli (33) sa svojim predznacima, kao i t xy treba odrediti na istoj točki snopa.

5.15. Proračun stabilnosti greda I-presjeka koji su savijeni u ravnini zida i ispunjavaju zahtjeve paragrafa. 5.12 i 5.14*, treba izvesti prema formuli

Gdje Zahod – treba odrediti za komprimirani remen;

j b – koeficijent određen prid. 7*.

Prilikom utvrđivanja vrijednosti j b za procijenjenu duljinu grede lijevo treba uzeti udaljenost između točaka pričvršćivanja komprimiranog remena od poprečnih pomaka (čvorovi uzdužnih ili poprečnih veza, točke pričvršćivanja krutih podova); u nedostatku veza lijevo = l(Gdje l – raspon grede) proračunsku duljinu konzole treba uzeti kako slijedi: lijevo = l u nedostatku pričvršćivanja komprimiranog remena na kraju konzole u vodoravnoj ravnini (ovdje l – duljina konzole); razmak između točaka pričvršćivanja stisnutog pojasa u vodoravnoj ravnini pri pričvršćivanju pojasa na kraju i po duljini konzole.

5.16*. Stabilnost greda nije potrebno provjeravati:

a) pri prijenosu opterećenja kroz kontinuiranu krutu podnicu, koja se neprekidno oslanja na stisnuti pojas grede i sigurno je povezana s njim (armiranobetonske ploče od teškog, lakog i ćeličastog betona, ravne i profilirane metalne podnice, valoviti čelik itd. );

b) u odnosu na proračunsku duljinu grede lijevo na širinu komprimirane trake b, ne prelazeći vrijednosti određene formulama u tablici. 8* za grede simetričnog I presjeka i s razvijenijom stisnutom tetivom, kod kojih je širina zategnute tetive najmanje 0,75 širine stisnute tetive.

Tablica 8*

Učitaj lokaciju aplikacije	Najveće vrijednosti lijevo /b, za koje nisu potrebni proračuni stabilnosti za valjane i zavarene grede (na 1 £ h/b 6 i 15 £ b/t £35)
Do gornjeg pojasa	(35)
Do donjeg pojasa	(36)
Bez obzira na razinu primjene opterećenja pri proračunu presjeka grede između nosača ili u čistom savijanju	(37)
Oznake usvojene u tablici 8: b I t – odnosno širinu i debljinu komprimirane trake; h – razmak (visina) između osi limova remena. Napomene: 1. Za grede s tetivnim vezama na vijcima visoke čvrstoće, vrijednosti lijevo/b dobivene iz formula u tablici 8 treba pomnožiti faktorom 1,2. 2. Za grede s omjerom b/t /t= 15.

Pričvršćivanje komprimiranog remena u vodoravnoj ravnini mora biti projektirano za stvarnu ili uvjetnu bočnu silu. U ovom slučaju treba odrediti uvjetnu bočnu silu:

kada je fiksiran na pojedinim točkama prema formuli (23)*, u kojoj j treba odrediti uz fleksibilnost l = lijevo/ja(Ovdje ja – polumjer tromosti presjeka komprimirane trake u horizontalnoj ravnini), i N treba izračunati pomoću formule

N = (A f + 0,25A W)Ry; (37, a)

s kontinuiranim pričvršćivanjem prema formuli

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Gdje qfic – uvjetna poprečna sila po jedinici duljine tetive grede;

Qfic – uvjetna poprečna sila, određena formulom (23)*, u kojoj je treba uzeti j = 1, a N – određeno formulom (37,a).

5.17. Proračun čvrstoće elemenata savijenih u dvije glavne ravnine treba izvesti prema formuli

(38)

Gdje x I g – koordinate točke presjeka koja se razmatra u odnosu na glavne osi.

U gredama izračunatim pomoću formule (38), vrijednosti naprezanja u mreži grede treba provjeriti pomoću formula (29) i (33) u dvije glavne ravnine savijanja.

Ako su ispunjeni zahtjevi klauzule 5.16*, A provjera stabilnosti greda savijenih u dvije ravnine nije potrebna.

5.18*. Proračun čvrstoće podijeljenih greda punog presjeka izrađenih od čelika s granicom tečenja do 530 MPa (5400 kgf/cm2), koje nose statičko opterećenje, podložno paragrafima. 5,19* – 5.21, 7.5 i 7.24 treba izvesti uzimajući u obzir razvoj plastičnih deformacija prema formulama

pri savijanju u jednoj od glavnih ravnina pod tangencijalnim naprezanjima t £0,9 R s(osim odjeljaka za podršku)

(39)

pri savijanju u dvije glavne ravnine pod tangencijalnim naprezanjima t £0,5 R s(osim odjeljaka za podršku)

(40)

Ovdje M, M x I moj – apsolutne vrijednosti momenata savijanja;

c 1 – koeficijent određen formulama (42) i (43);

c x I c y – koeficijenti prihvaćeni prema tablici. 66.

Proračun u potpornom dijelu greda (sa M = 0; M x= 0 i moj= 0) treba izvesti prema formuli

U prisutnosti zone čistog savijanja u formulama (39) i (40) umjesto koeficijenata c 1, c x I s y treba uzeti u skladu s tim:

od 1m = 0,5(1+c); c xm = 0,5(1+c x); s ym = 0,5(1+c y).

S istodobnim djelovanjem u dijelu trenutka M i sila smicanja Q koeficijent od 1 treba odrediti pomoću formula:

na t £0,5 R s c 1 = c; (42)

na 0,5 R s t £0,9 R s c 1 = 1,05b c , (43)

Gdje (44)

Ovdje S – koeficijent prihvaćen prema tablici. 66;

t I h – debljina i visina stijenke;

a – koeficijent jednak a = 0,7 za I-presjek savijen u ravnini zida; a = 0 – za ostale vrste presjeka;

od 1 – koeficijent koji nije manji od jedan niti veći od koeficijenta S.

Kako bi se grede optimizirale pri njihovom izračunavanju uzimajući u obzir zahtjeve paragrafa. 5.20, 7.5, 7.24 i 13.1 vrijednosti koeficijenata S, c x I s y u formulama (39) i (40) dopušteno je uzeti manje od vrijednosti danih u tablici. 66, ali ne manje od 1,0.

Ako je zid oslabljen rupama za vijke, vrijednosti posmičnog naprezanja t treba pomnožiti s koeficijentom određenim formulom (30).