Místo toho odstřihněte i 2 stavební terminologii. Středově natažené a centrálně stlačené prvky

SNiP II-23-81*
Na oplátku
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

OCELOVÉ KONSTRUKCE

1. OBECNÁ USTANOVENÍ

1.1. Tyto normy je nutné dodržovat při navrhování ocelových stavebních konstrukcí budov a konstrukcí pro různé účely.

Normy se nevztahují na navrhování ocelových konstrukcí pro mosty, dopravní tunely a potrubí pod náspy.

Při navrhování ocelových konstrukcí za zvláštních provozních podmínek (například konstrukce vysokých pecí, hlavních a technologických potrubí, účelových nádrží, konstrukce budov vystavené seismickým, intenzivním teplotním účinkům nebo působení agresivního prostředí, konstrukce pobřežních vodních staveb) konstrukce jedinečných budov a konstrukcí, jakož i speciální typy konstrukcí (například předpjaté, prostorové, závěsné), je třeba dodržovat další požadavky, které odrážejí provozní vlastnosti těchto konstrukcí, stanovené příslušnými regulačními dokumenty schválenými nebo dohodnutými Státní stavební výbor SSSR.

1.2. Při navrhování ocelových konstrukcí je třeba dodržovat normy SNiP pro ochranu stavebních konstrukcí před korozí a normy požární bezpečnosti pro navrhování budov a konstrukcí. Zvyšování tloušťky válcovaných výrobků a stěn trubek za účelem ochrany konstrukcí před korozí a zvýšení požární odolnosti konstrukcí není povoleno.

Všechny konstrukce musí být přístupné pro pozorování, čištění, malování a nesmí zadržovat vlhkost ani bránit větrání. Uzavřené profily musí být utěsněny.

1,3*. Při navrhování ocelových konstrukcí byste měli:

zvolit optimální technická a ekonomická schémata konstrukcí a průřezů prvků;

používat hospodárné válcované profily a účinné oceli;

používat zpravidla jednotné standardní nebo standardní návrhy budov a staveb;

používat progresivní konstrukce (prostorové systémy ze standardních prvků; konstrukce kombinující nosnou a uzavírací funkci; předpjaté, lanové, tenkoplechové a kombinované konstrukce z různých ocelí);

zajistit vyrobitelnost výroby a instalace konstrukcí;

používat konstrukce, které zajišťují co nejmenší pracnost jejich výroby, dopravy a instalace;

zajistit zpravidla sériovou výrobu konstrukcí a jejich dopravníkové nebo velkoblokové instalace;

zajistit použití progresivních typů továrních spojů (automatické a poloautomatické svařování, přírubové spoje, s frézovanými konci, šroubové spoje včetně vysokopevnostních atd.);

zajistit montážní spoje zpravidla šrouby, včetně vysokopevnostních; svařované instalační spoje jsou povoleny s příslušným odůvodněním;

splňují požadavky státních norem na konstrukce odpovídajícího typu.

1.4. Při navrhování budov a konstrukcí je nutné přijmout konstrukční schémata, která zajistí pevnost, stabilitu a prostorovou neměnnost budov a konstrukcí jako celku i jejich jednotlivých prvků při přepravě, instalaci a provozu.

1,5*. Oceli a spojovací materiály, omezení použití ocelí S345T a S375T, jakož i další požadavky na dodávanou ocel stanovené státními normami a normami RVHP nebo technickými specifikacemi, by měly být uvedeny na pracovních (DM) a detailních (DMC) výkresech. ocelových konstrukcí a v dokumentaci pro objednávání materiálů.

V závislosti na vlastnostech konstrukcí a jejich komponentů je nutné při objednávce uvést třídu spojitosti oceli.

1,6*. Ocelové konstrukce a jejich výpočty musí splňovat požadavky "Spolehlivost stavebních konstrukcí a základů. Základní ustanovení pro výpočet" a ST SEV 3972 – 83 "Spolehlivost stavebních konstrukcí a základů. Ocelové konstrukce. Základní ustanovení pro výpočty."

1.7. Návrhová schémata a základní výpočtové předpoklady musí odrážet skutečné provozní podmínky ocelových konstrukcí.

Ocelové konstrukce by měly být obecně navrhovány jako jednotné prostorové systémy.

Při rozdělování unifikovaných prostorových systémů do samostatných plošných struktur je třeba vzít v úvahu interakci prvků mezi sebou a se základnou.

Volba návrhových schémat, stejně jako metody výpočtu ocelových konstrukcí, musí být provedena s ohledem na efektivní využití počítačů.

1.8. Výpočty ocelových konstrukcí by měly být zpravidla prováděny s ohledem na nepružné deformace oceli.

Pro staticky neurčité konstrukce, pro které nebyla vyvinuta výpočtová metoda s přihlédnutím k nepružným deformacím oceli, by měly být návrhové síly (ohybové a torzní momenty, podélné a příčné síly) určeny za předpokladu pružných deformací oceli podle nedeformované schéma.

S vhodnou studií proveditelnosti lze výpočet provést pomocí deformovaného schématu, které zohledňuje vliv pohybů konstrukce při zatížení.

1.9. Prvky ocelových konstrukcí musí mít minimální průřezy, které splňují požadavky těchto norem s přihlédnutím k sortimentu válcovaných výrobků a trubek. Ve složených úsecích stanovených výpočtem by podpětí nemělo překročit 5 %.

2. MATERIÁLY PRO KONSTRUKCE A SPOJENÍ

2,1*. V závislosti na stupni odpovědnosti konstrukcí budov a staveb, jakož i na podmínkách jejich provozu, jsou všechny stavby rozděleny do čtyř skupin. Oceli pro ocelové konstrukce budov a konstrukcí je třeba brát podle tabulky. 50*.

Ocel pro konstrukce postavené v klimatických oblastech I 1, I 2, II 2 a II 3, ale provozované ve vytápěných místnostech, by měla být brána jako pro klimatickou oblast II 4 podle tabulky. 50*, s výjimkou oceli C245 a C275 pro konstrukci skupiny 2.

Pro přírubové spoje a rámové sestavy by měly být použity válcované výrobky podle TU 14-1-4431 – 88.

2,2*. Pro svařování ocelových konstrukcí by se měly používat: elektrody pro ruční obloukové svařování v souladu s GOST 9467-75*; svařovací drát podle GOST 2246 – 70*; tavidla podle GOST 9087 – 81*; oxid uhličitý podle GOST 8050 – 85.

Použité svařovací materiály a technologie svařování musí zajistit, aby pevnost v tahu svarového kovu nebyla nižší než standardní hodnota pevnosti v tahu Běh základní kov, jakož i hodnoty tvrdosti, rázové houževnatosti a relativního prodloužení kovu svarových spojů, stanovené příslušnými regulačními dokumenty.

2,3*. Odlitky (nosné díly atd.) pro ocelové konstrukce by měly být navrženy z uhlíkových ocelí jakostí 15L, 25L, 35L a 45L splňujících požadavky na odlévání skupiny II nebo III podle GOST 977 – 75*, jakož i ze šedé litiny jakosti SCh15, SCh20, SCh25 a SCh30, splňující požadavky GOST 1412 – 85.

2,4*. Pro šroubové spoje by měly být použity ocelové šrouby a matice, které splňují požadavky *, GOST 1759.4 – 87* a GOST 1759.5 – 87* a podložky, které splňují požadavky*.

Šrouby by měly být přiřazeny podle tabulky 57* a *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70* a při omezení deformace spojů - podle GOST 7805-70*.

Ořechy by měly být používány v souladu s GOST 5915 – 70*: pro šrouby pevnostních tříd 4.6, 4.8, 5.6 a 5.8 – matice pevnostní třídy 4; pro šrouby pevnostních tříd 6.6 a 8.8 – matice pevnostní třídy 5 a 6 pro šrouby pevnostní třídy 10.9 – ořechy pevnostní třídy 8.

Měly by být použity podložky: kulaté podle GOST 11371 – 78*, šikmé podle GOST 10906 – 78* a normální pružina podle GOST 6402 – 70*.

2,5*. Výběr tříd oceli pro základové šrouby by měl být proveden podle a jejich provedení a rozměry by měly být brány podle *.

Šrouby (ve tvaru U) pro upevnění kotevních drátů anténních komunikačních konstrukcí, jakož i šrouby ve tvaru U a základové šrouby pro podpěry nadzemních elektrických vedení a distribučních zařízení by měly být použity z ocelí: 09G2S-8 a 10G2S1-8 podle GOST 19281 – 73* s dodatečným požadavkem na rázovou houževnatost při teplotě minus 60 °C ne méně než 30 J/cm2 (3 kgf × m/cm 2) v klimatické oblasti I 1; 09G2S-6 a 10G2S1-6 podle GOST 19281 – 73* v klimatických oblastech I 2, II 2 a II 3; VSt3sp2 podle GOST 380 – 71* (od roku 1990 St3sp2-1 podle GOST 535 – 88) ve všech ostatních klimatických oblastech.

2,6*. Matice pro základ a U-šrouby by měly být použity:

pro šrouby vyrobené z oceli VSt3sp2 a 20 – třída pevnosti 4 podle GOST 1759.5 – 87*;

pro šrouby z oceli jakosti 09G2S a 10G2S1 – třída pevnosti ne nižší než 5 podle GOST 1759.5 – 87*. Je povoleno používat matice vyrobené z ocelí akceptovaných pro šrouby.

Matice pro základy a U-šrouby o průměru menším než 48 mm by měly být použity v souladu s GOST 5915 – 70*, pro šrouby o průměru větším než 48 mm - podle GOST 10605 – 72*.

2,7*. Měly by být použity vysokopevnostní šrouby podle *, * a TU 14-4-1345 – 85; matice a podložky pro ně – podle GOST 22354 – 77* a *.

2,8*. Pro nosné prvky zavěšených krytů, kotevní dráty pro venkovní vedení a venkovní rozvaděče, stožáry a věže, jakož i předpínací prvky v předpjatých konstrukcích, je třeba použít:

spirálová lana podle GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

dvojitá lana podle GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

uzavřená nosná lana podle GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

svazky a prameny paralelních drátů vytvořené z lanového drátu, který splňuje požadavky GOST 7372 – 79*.

2.9. Fyzikální charakteristiky materiálů používaných pro ocelové konstrukce by měly být brány v souladu s App. 3.

3. NÁVRHOVÉ CHARAKTERISTIKY MATERIÁLŮ A SPOJENÍ

3,1*. Vypočtené odpory válcovaných výrobků, ohýbaných profilů a trubek pro různé typy napěťových stavů by měly být stanoveny pomocí vzorců uvedených v tabulce. 1*.

Stůl 1*

Napjatý stav		Symbol	Výpočtový odpor válcovaných výrobků a trubek
protahování,	Podle meze kluzu	Ry	R y = R yn /g m
komprese a ohýbání	Podle dočasného odporu	R u	R u = R un /g m
		R s	R s = 0,58 Ryn/ g m
Zhroucení koncového povrchu (pokud je namontováno)		Rp	R p = R un /g m
Lokální drcení ve válcových pantech (čepy) při těsném kontaktu		Rlp	Rlp= 0,5 běhu/ g m
Diametrické stlačení válečků (s volným kontaktem v konstrukcích s omezenou pohyblivostí)		R cd	R cd= 0,025 běhu/ g m
Napínání ve směru tloušťky válcovaného výrobku (až 60 mm)		R th	R th= 0,5 běhu/ g m
Označení přijaté v tabulce. 1*:
g m - koeficient spolehlivosti pro materiál stanovený v souladu s článkem 3.2*.

3,2*. Hodnoty koeficientů spolehlivosti pro válcovaný materiál, ohýbané profily a trubky je třeba brát podle tabulky. 2*.

Tabulka 2*

Státní norma nebo technické podmínky pro pronájem	Faktor spolehlivosti podle materiálu g m
(kromě ocelí S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (pro kruh, čtverec, proužek)	1,025
(ocel S590, S590K); GOST 380 – 71** (pro kruh a čtverec s rozměry, které nejsou zahrnuty v TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [pro kruh a čtverec s mezí kluzu do 380 MPa (39 kgf/mm 2) a rozměry, které nejsou zahrnuty v TU 14-1-3023 – 80]; *; *	1,050
GOST 19281 – 73* [pro kruh a čtverec s mezí kluzu nad 380 MPa (39 kgf/mm 2) a rozměry neuvedené v TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Vypočtené únosnosti v tahu, tlaku a ohybu plechových, širokopásových univerzálních a tvarových válcovaných výrobků jsou uvedeny v tabulce. 51*, trubky – v tabulce. 51, a. Vypočtené odpory ohýbaných profilů by měly být brány stejné jako vypočtené odpory válcovaných plechů, ze kterých jsou vyrobeny, přičemž je možné vzít v úvahu kalení válcované oceli v zóně ohybu.

Návrhové únosnosti kruhových, čtvercových a pásových výrobků by měly být stanoveny podle tabulky. 1*, přičemž hodnoty Ryn A Běh rovná meze kluzu a pevnosti v tahu podle TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (od roku 1990 GOST 535 – 88) a GOST 19281 – 73*.

Vypočtená odolnost válcovaných výrobků proti drcení čelní plochy, lokálnímu drcení ve válcových závěsech a diametrálnímu stlačení válců je uvedena v tabulce. 52*.

3.3. Výpočtové odpory odlitků z uhlíkové oceli a šedé litiny by měly být brány podle tabulky. 53 a 54.

3.4. Vypočtené únosnosti svarových spojů pro různé typy spojů a stavy napětí by měly být stanoveny pomocí vzorců uvedených v tabulce. 3.

Tabulka 3

Svařované spoje	Stav napětí		Symbol	Výpočtová odolnost svarových spojů
Zadek	Komprese. Napínání a ohýbání při automatickém, poloautomatickém nebo ručním svařování s fyzikálním	Podle meze kluzu	Rwy	Rwy= Ry
	kontrola kvality švu	Podle dočasného odporu	Rwu	Rwu= R u
	Napínání a ohýbání při automatickém, poloautomatickém nebo ručním svařování	Podle meze kluzu	Rwy	Rwy= 0,85 Ry
	Posun		Rws	Rws= R s
S rohovými švy	Plátek (podmíněný)	Pro svarový kov	Rwf
		Pro hranice fúze kovů	Rwz	Rwz= 0,45 běhu
Poznámky: 1. Pro švy vyrobené ručním svařováním hodnoty R wun by měla být brána stejná jako hodnoty pevnosti v tahu svarového kovu specifikované v GOST 9467-75*. 2. Pro švy provedené automatickým nebo poloautomatickým svařováním by měla být hodnota R wun brána podle tabulky. 4* těchto norem. 3. Hodnoty koeficientu spolehlivosti pro svarový materiál g wm by se mělo rovnat: 1,25 – na hodnotách R wun ne více než 490 MPa (5 000 kgf/cm2); 1,35 – na hodnotách R wun 590 MPa (6 000 kgf/cm2) nebo více.

Vypočtené únosnosti tupých spojů prvků vyrobených z oceli s různými normovými odpory je třeba brát jako u tupých spojů z oceli s nižší hodnotou normové odolnosti.

Vypočtené odpory svarového kovu svarových spojů s koutovými svary jsou uvedeny v tabulce. 56.

3.5. Vypočtené odpory jednošroubových spojů by měly být určeny pomocí vzorců uvedených v tabulce. 5*.

Vypočtené pevnosti ve smyku a v tahu šroubů jsou uvedeny v tabulce. 58*, kolaps prvků spojených šrouby, – v tabulce. 59*.

3,6*. Návrhová pevnost základových šroubů v tahu Rba

Rba = 0,5R. (1)

Konstrukční pevnost v tahu U-šroubů R bv, specifikovaný v článku 2.5*, by měl být určen vzorcem

R bv = 0,45Běh. (2)

Vypočtená pevnost v tahu základových šroubů je uvedena v tabulce. 60*.

3.7. Návrhová pevnost v tahu šroubů s vysokou pevností Rbh by měla být určena vzorcem

Rbh = 0,7Rdrdol, (3)

Kde Rbun – nejmenší dočasná pevnost v tahu šroubu podle tabulky. 61*.

3.8. Návrhová pevnost v tahu vysokopevnostního ocelového drátu Rdh, používané ve formě svazků nebo pramenů, by měly být určeny vzorcem

Rdh = 0,63Běh. (4)

3.9. Hodnota vypočteného odporu (síly) vůči tahu ocelového lana by se měla brát rovna hodnotě lomové síly lana jako celku, stanovené státními normami nebo technickými specifikacemi pro ocelová lana, dělené koeficientem spolehlivosti g m = 1,6.

Tabulka 4*

Druhy drátů (podle GOST 2246 – 70*) pro automatické nebo poloautomatické svařování		Třídy prášku	Standardní hodnoty
ponořený (GOST 9087 – 81*)	v oxidu uhličitém (podle GOST 8050 – 85) nebo ve směsi s argonem (podle GOST 10157 – 79*)	dráty (podle GOST 26271 – 84)	odolnost svarového kovu R wun, MPa (kgf/cm 2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* Při svařování drátem hodnoty Sv-08G2S R wun by se mělo brát 590 MPa (6000 kgf/cm 2) pouze pro koutové svary s ramenem kf £ 8 mm v konstrukcích vyrobených z oceli s mezí kluzu 440 MPa (4500 kgf/cm2) nebo více.

Tabulka 5*

		Návrhové únosnosti jednošroubových spojů
Napjatý stav	Symbol	střih a napětí šroubů třídy			kolaps spojovaných ocelových prvků s mezí kluzu do 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm 2)
	Rbs	R bs = 0,38 R buchta	Rbs= 0,4R houska	Rbs= 0,4R houska	–
Protahování	R bt	R bt s = 0,38 R buchta	R bt = 0,38 R buchta	R bt = 0,38 R buchta	–
	Rbp
a) šrouby třídy přesnosti A		–	–	–
b) šrouby třídy B a C		–	–	–
Poznámka. Je povoleno používat vysokopevnostní šrouby bez nastavitelného napětí vyrobené z oceli třídy 40X „select“, přičemž vypočtený odpor Rbs A R bt by měla být stanovena jako pro šrouby třídy 10.9 a návrhová odolnost jako pro šrouby třídy přesnosti B a C. Vysokopevnostní šrouby podle TU 14-4-1345 – 85 lze použít pouze při práci v tahu.

4*. ÚČETNÍ PROVOZNÍ PODMÍNKY A ÚČEL STRUKTUR

Při výpočtu konstrukcí a spojů je třeba vzít v úvahu: koeficienty spolehlivosti pro zamýšlený účel g n přijaté v souladu s Pravidly pro zohlednění stupně odpovědnosti budov a staveb při navrhování konstrukcí;

faktor spolehlivosti G u= 1,3 pro konstrukční prvky vypočtené pro pevnost pomocí návrhových únosností R u;

koeficienty pracovních podmínek g c a koeficienty provozních podmínek připojení g b , vzato podle tabulky. 6* a 35*, oddíly těchto norem pro navrhování budov, konstrukcí a konstrukcí, jakož i přibl. 4*.

Tabulka 6*

Konstrukční prvky	Koeficienty pracovních podmínek g s
1. Pevné nosníky a stlačené prvky podlahových vazníků pod sály divadel, klubů, kin, podhledy, pod prostory prodejen, depozitářů knih a archivů apod. s hmotností podlah rovnou nebo větší než je živé zatížení	0,9
2. Sloupy veřejných budov a podpěry vodárenských věží	0,95
3. Stlačené hlavní prvky (kromě nosných) složené T-profilové mříže z rohů svařovaných krycích a stropních vazníků (například krokví a podobných vazníků) s pružností l ³ 60	0,8
4. Plné nosníky při výpočtu obecné stability při j b 1,0	0,95
5. Stahovací prostředky, tyče, vzpěry, přívěsky z válcované oceli	0,9
6. Prvky nosných konstrukcí nátěrů a stropů:
a) stlačený (s výjimkou uzavřených trubkových úseků) ve výpočtech stability	0,95
b) napnuté ve svařovaných konstrukcích	0,95
c) tahové, stlačené i tupé vyzdívky ve šroubových konstrukcích (kromě konstrukcí s vysokopevnostními šrouby) vyrobené z oceli s mezí kluzu do 440 MPa (4500 kgf/cm 2), se statickým zatížením, v pevnostní výpočty	1,05
7. Pevné spřažené nosníky, sloupy, jakož i styčné desky vyrobené z oceli s mezí kluzu do 440 MPa (4500 kgf/cm2), nesoucí statické zatížení a vyrobené pomocí šroubových spojů (kromě spojů s vysokopevnostními šrouby ), v pevnostních výpočtech	1,1
8. Profily válcovaných a svařovaných prvků, jakož i obložení z oceli s mezí kluzu do 440 MPa (4500 kgf/cm2) ve spojích provedených šrouby (kromě spojů s vysokopevnostními šrouby) nesoucími statické zatížení , v pevnostních výpočtech:
a) plné nosníky a sloupy	1,1
b) jádrové konstrukce a podlahy	1,05
9. Komprimované příhradové prvky prostorových příhradových konstrukcí z rohů jedné stejné příruby (přichycené větší přírubou):
a) připevněné přímo k řemenům jednou přírubou pomocí svarů nebo dvou nebo více šroubů umístěných podél rohu:
rovnátka podle obr. 9*, a	0,9
distanční podložky podle obr. 9*, b, PROTI	0,9
rovnátka podle obr. 9*, v, G, d	0,8
b) připevněné přímo k pásům pomocí jedné police, jednoho šroubu (kromě těch, které jsou uvedeny v položce 9 v této tabulce) a také připevněny přes klín, bez ohledu na typ připojení	0,75
c) se složitou příčnou mřížkou s jednošroubovými spoji podle Obr. 9*, např	0,7
10. Lisované prvky z jednotlivých úhelníků, připevněné jednou přírubou (u nestejných úhlů pouze menší přírubou), s výjimkou konstrukčních prvků uvedených v poz. 9 této tabulky, vzpěry podle Obr. 9*, b, připevněné přímo k pásnicím pomocí svarů nebo dvou nebo více šroubů umístěných podél úhelníku a ploché vazníky z jednotlivých úhlů	0,75
11. Základové desky z oceli s mezí kluzu do 285 MPa (2900 kgf/cm2), statické zatížení, tloušťka, mm:
	1,2
b) nad 40 až 60	1,15
c) nad 60 až 80	1,1
Poznámky: 1. Koeficienty provozních podmínek g s 1 by neměl být při výpočtu zohledněn současně. 2. Koeficienty provozních podmínek, uvedené v poz. 1 a 6, v; 1 a 7; 1 a 8; 2 a 7; 2 a 8a; 3 a 6, c, by měly být při výpočtu zohledněny současně. 3. Koeficienty provozních podmínek uvedené v poz. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 a 10, stejně jako v poz. 5 a 6, b (s výjimkou tupých svarových spojů), uvažované prvky by neměly být brány v úvahu při výpočtu přípojů. 4. V případech, které nejsou specifikovány v těchto normách, by vzorce měly brát g c = 1.

5. VÝPOČET PRVKŮ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ PRO AXIÁLNÍ SÍLY A OHYB

CENTRÁLNĚ VYSOUVACÍ A CENTRÁLNĚ STLAČENÉ PRVKY

5.1. Výpočet pevnosti prvků namáhaných středovým tahem nebo tlakem silou N kromě těch, které jsou uvedeny v článku 5.2, by měly být prováděny podle vzorce

Výpočet pevnosti profilů v místech upevnění tahových prvků z jednotlivých úhelníků, připevněných k jedné přírubě pomocí šroubů, by měl být proveden podle vzorců (5) a (6). V tomto případě hodnota g s ve vzorci (6) je třeba brát podle adj. 4* těchto norem.

5.2. Výpočet pevnosti ocelových konstrukčních prvků v tahu s poměrem R u/g u > Ry, jehož provoz je možný i poté, co kov dosáhne meze kluzu, by se měl provádět podle vzorce

5.3. Výpočet stability plnostěnných prvků vystavených středovému tlaku silou N, by měla být provedena podle vzorce

Hodnoty j

v 0 2,5 £

; (8)

ve 2.5 4,5 £

na > 4,5

. (10)

Číselné hodnoty j jsou uvedeny v tabulce. 72.

5,4*. Tyče vyrobené z jednoduchých úhelníků musí být navrženy pro středové stlačení v souladu s požadavky uvedenými v bodě 5.3. Při určování pružnosti těchto tyčí poloměr otáčení úhlové části i a efektivní délka vlevo je třeba brát podle odstavců. 6.1 – 6.7.

Při výpočtu pásnic a příhradových prvků prostorových konstrukcí z jednotlivých rohů by měly být splněny požadavky článku 15.10* těchto norem.

5.5. Stlačené prvky s plnými stěnami otevřeného profilu ve tvaru U s l x 3l y , Kde l x A l y – vypočtená pružnost prvku v rovinách kolmých k osám, resp X– X A y -y (obr. 1), je doporučeno jej zpevnit lištami nebo rošty a musí být splněny požadavky odstavců. 5,6 a 5,8*.

V případě nepřítomnosti pásů nebo mříží by se u takových prvků kromě výpočtů pomocí vzorce (7) měla kontrolovat stabilita během ohybově-krutového režimu vzpěru podle vzorce

Kde j y – koeficient vzpěru, vypočítaný podle požadavků bodu 5.3;

S

(12)

Kde ;

A = a x/ h – relativní vzdálenost mezi těžištěm a středem ohybu.

J w – sektorový moment setrvačnosti úseku;

b i A t i – respektive šířku a tloušťku pravoúhlých prvků tvořících průřez.

Pro úsek znázorněný na Obr. 1, a, hodnoty A A musí být určeno podle vzorců:

Kde b = b/h.

5.6. U kompozitních stlačených tyčí, jejichž větve jsou spojeny pásy nebo mřížemi, koeficient j vzhledem k volné ose (kolmé k rovině lamel nebo roštů) by měla být určena pomocí vzorců (8) – (10) s nahrazením v nich ef. Význam ef by měla být stanovena v závislosti na hodnotách vlevo uvedeno v tabulce. 7.

Tabulka 7

Typ			Systém			Flexibilita daná vlevo kompozitní pruty průchozího průřezu
sekce			sekce			s lamelami na		s mřížemi
						J s l /( J b b) 5	J s l /( J b b) ³ 5
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Označení přijatá v tabulce. 7:
b				– vzdálenost mezi osami větví;
l				– vzdálenost mezi středy prken;
l				– největší pružnost celého prutu;
l 1, l 2, l 3				– pružnost jednotlivých větví při jejich ohýbání v rovinách kolmých k osám, resp – 1 , 2 – 2 a 3 – 3, v oblastech mezi svařenými pásy (v průhledu) nebo mezi středy vnějších šroubů;
A				- plocha průřezu celé tyče;
A d1 a A d2				– plocha průřezu mřížových výztuh (s příčnou mřížkou – dvě vzpěry) ležící v rovinách kolmých k osám, respektive 1 – 1 A 2 – 2;
A d				– plocha průřezu příhradové vzpěry (s příčnou mřížkou – dvě výztuhy) ležící v rovině jednoho obličeje (u trojúhelníkové rovnostranné tyče);
1 A a 2				– koeficienty určené vzorcem
Kde				– rozměry určené z Obr. 2;
	n, n 1, n 2, n 3			– koeficienty určené podle vzorců;
Tady			J bl A J b3		– momenty setrvačnosti úseků větví vzhledem k osám, resp 1 – 1 a 3 – 3 (pro sekce typu 1 a 3);
			J bl A J b2		– totéž, dva rohy vzhledem k osám, resp 1 – 1 a 2 – 2 (pro typ sekce 2);
					– moment setrvačnosti průřezu jedné tyče vzhledem k její vlastní ose X– x (obr. 3);
			Js1 A J s2		– momenty setrvačnosti řezu jednoho z pásů ležících v rovinách kolmých k osám, resp. 1 – 1 a 2 – 2 (pro typ sekce 2).

U kompozitních prutů s mřížemi by se kromě výpočtu stability prutu jako celku měla kontrolovat stabilita jednotlivých větví v oblastech mezi uzly.

Flexibilita jednotlivých poboček l 1 , l 2 A l 3 v oblasti mezi lamelami by jich nemělo být více než 40.

Pokud je v jedné z rovin místo lamel pevný plech (obr. 1, b, PROTI) pružnost větve by se měla vypočítat z poloměru otáčení poloviny průřezu vzhledem k její ose kolmé k rovině lamel.

U kompozitních prutů s mřížemi by flexibilita jednotlivých větví mezi uzly neměla být větší než 80 a neměla by překročit danou flexibilitu vlevo tyč jako celek. Je povoleno akceptovat vyšší hodnoty pružnosti větví, ale ne více než 120, za předpokladu, že výpočet takových tyčí se provádí podle deformovaného schématu.

5.7. Výpočet kompozitních prvků vyrobených z úhelníků, kanálů atd., spojených těsně nebo pomocí distančních vložek, by měl být proveden jako plnostěnné za předpokladu, že největší vzdálenosti v oblastech mezi svařovanými pásy (v čistém stavu) nebo mezi středy vnějších šrouby nepřesahují:

pro stlačené prvky 40 i

pro tahové prvky 80 i

Zde je poloměr setrvačnosti i roh nebo kanál by se měl brát pro T- nebo I-profily vzhledem k ose rovnoběžné s rovinou distančních vložek a pro průřezy – minimální.

V tomto případě by měly být v délce stlačeného prvku instalovány alespoň dvě rozpěrky.

5,8*. Výpočet spojovacích prvků (prken, roštů) stlačených kompozitních tyčí by měl být proveden pro podmíněnou příčnou sílu Qfic, brané jako konstantní po celé délce tyče a určené vzorcem

Qfic = 7,15 × 10-6 (2330 – E/Ry)N/j, (23)*

Kde N – podélná síla v kompozitní tyči;

j – součinitel podélného ohybu akceptovaný pro kompozitní tyč v rovině spojovacích prvků.

Podmíněná smyková síla Qfic by mělo být distribuováno:

pokud jsou pouze spojovací pásy (rošty), rovnoměrně mezi pásy (rošty) ležícími v rovinách kolmých k ose, vůči níž se kontroluje stabilita;

v přítomnosti pevného plechu a spojovacích proužků (mřížek) – v polovině mezi plechem a lamelami (mřížkami) ležícími v rovinách rovnoběžných s plechem;

při výpočtu rovnostranných trojúhelníkových kompozitních tyčí by se podmíněná příčná síla působící na systém spojovacích prvků umístěných ve stejné rovině měla rovnat 0,8 Qfic.

5.9. Výpočet spojovacích pásů a jejich uchycení (obr. 3) by měl být proveden jako výpočet prvků bezvzpěrných vazníků na:

platnost F, řezací lišta, podle vzorce

F = Q s l/b; (24)

moment M 1, ohýbání tyče v její rovině podle vzorce

M 1 = Q s l/2 (25)

Kde Q s – podmíněná příčná síla působící na tyč jedné plochy.

5.10. Výpočet spojovacích mříží by měl být proveden jako výpočet příhradových příhrad. Při výpočtu příčných výztuh příčné mříže se vzpěrami (obr. 4) je třeba vzít v úvahu přídavnou sílu N ad, vznikající v každé vzpěře ze stlačení pásů a určené vzorcem

(26)

Kde N – síla v jedné větvi tyče;

A - plocha průřezu jedné větve;

A d - plocha průřezu jedné výztuhy;

A – koeficient určený vzorcem

A = a l 2 /(A 3 =2b 3) (27)

Kde A, l A b - rozměry uvedené na obr. 4.

5.11. Výpočet tyčí určených ke zkrácení návrhové délky stlačených prvků musí být proveden pro sílu rovnou konvenční příčné síle v hlavním stlačeném prvku, určené podle vzorce (23)*.

OHÝBACÍ PRVKY

5.12. Výpočet pevnosti prvků (kromě nosníků s pružnou stěnou, s perforovanou stěnou a jeřábových nosníků) ohýbaných v jedné z hlavních rovin by měl být proveden podle vzorce

(28)

Hodnota smykového napětí t v úsecích ohýbaných prvků musí splňovat podmínku

(29)

Pokud je stěna oslabena otvory pro šrouby, hodnoty t ve vzorci (29) by měl být vynásoben koeficientem A , určený vzorcem

A = A/(A – d), (30)

Kde A – rozteč otvorů;

b – průměr otvoru.

5.13. Pro výpočet pevnosti stěny nosníku v místech, kde je zatížení aplikováno na horní pás, a také v podpěrných částech nosníku, které nejsou vyztuženy výztuhami, by se mělo určit místní napětí s loc podle vzorce

(31)

Kde F – vypočtená hodnota zatížení (síly);

vlevo – podmíněná délka rozložení zatížení stanovená v závislosti na podmínkách podepření; pro případ podpory podle Obr. 5.

vlevo = b + 2t f, (32)

Kde t f – tloušťka horního pásu nosníku, pokud je spodní nosník svařen (obr. 5, A), nebo vzdálenost od vnější hrany pásnice k začátku vnitřního zaoblení stěny, je-li spodní nosník válcovaný (obr. 5, b).

5,14*. U trámových stěn vypočítaných pomocí vzorce (28) musí být splněny následující podmínky:

Kde – normálová napětí ve střední rovině stěny rovnoběžné s osou nosníku;

s y – stejné, kolmé k ose nosníku, včetně s loc , určeno vzorcem (31);

t xy – tangenciální napětí vypočtené pomocí vzorce (29) s přihlédnutím ke vzorci (30).

Napětí s x A s y , vzato ve vzorci (33) s vlastními znaky, stejně jako t xy by měla být určena ve stejném bodě paprsku.

5.15. Výpočet stability nosníků průřezu I, které jsou ohnuty v rovině stěny a splňují požadavky odstavců. 5.12 a 5.14*, by měly být provedeny podle vzorce

Kde Toaleta – měla by být určena pro stlačený pás;

j b – koeficient určený adj. 7*.

Při stanovení hodnoty j b pro odhadovanou délku paprsku vlevo měla by být vzata vzdálenost mezi body upevnění stlačeného pásu od příčných posunů (uzly podélných nebo příčných článků, body upevnění tuhé podlahy); při absenci spojení vlevo = l(Kde l – rozpětí nosníku) návrhová délka konzoly by měla být brána následovně: vlevo = l při absenci upevnění stlačeného pásu na konci konzoly ve vodorovné rovině (zde l – délka konzoly); vzdálenost mezi upevňovacími body stlačeného pásu ve vodorovné rovině při upevnění pásu na konci a po délce konzoly.

5,16*. Stabilitu nosníků není třeba kontrolovat:

a) při přenášení zatížení souvislou pevnou podlahou, souvisle nesenou stlačeným pásem nosníku a pevně s ním spojeným (železobetonové desky z těžkého, lehkého a pórobetonu, ploché a profilované kovové podlahy, vlnitá ocel atd. );

b) ve vztahu k vypočtené délce nosníku vlevo na šířku stlačeného pásu b, nepřesahující hodnoty určené vzorci v tabulce. 8* pro nosníky symetrického I-průřezu a s rozvinutější stlačenou pásnicí, u kterých je šířka tažené pásnice minimálně 0,75 šířky stlačené pásnice.

Tabulka 8*

Načíst umístění aplikace	Největší hodnoty vlevo /b, pro které nejsou vyžadovány výpočty stability pro válcované a svařované nosníky (v 1 £ h/b 6 a 15 £ b/t 35 GBP)
K hornímu pásu	(35)
Ke spodnímu pásu	(36)
Bez ohledu na úroveň zatížení při výpočtu průřezu nosníku mezi výztuhami nebo při čistém ohybu	(37)
Označení přijatá v tabulce 8*: b A t – šířku a tloušťku stlačeného pásu; h – vzdálenost (výška) mezi osami pásových plechů. Poznámky: 1. Pro nosníky s pásnicovými spoji na vysokopevnostních šroubech hodnoty vlevo/b, získané ze vzorců v tabulce 8* by měly být vynásobeny koeficientem 1,2. 2. Pro nosníky s poměrem b/t /t= 15.

Upevnění stlačeného pásu ve vodorovné rovině musí být navrženo pro skutečnou nebo podmíněnou boční sílu. V tomto případě by měla být určena podmíněná boční síla:

při fixaci v jednotlivých bodech podle vzorce (23)*, ve kterém j by měla být stanovena flexibilně l = vlevo/i(Tady i – poloměr setrvačnosti úseku stlačeného pásu v horizontální rovině), a N by měla být vypočtena pomocí vzorce

N = (A f + 0,25A W)Ry; (37, a)

s průběžným upevněním podle vzorce

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Kde qfic – podmíněná příčná síla na jednotku délky tětivy nosníku;

Qfic – podmíněná příčná síla, určená vzorcem (23)*, ve kterém by měla být brána j = 1, a N – určeno vzorcem (37,a).

5.17. Výpočet pevnosti prvků ohýbaných ve dvou hlavních rovinách by měl být proveden podle vzorce

(38)

Kde X A y – souřadnice uvažovaného bodu řezu vzhledem k hlavním osám.

U nosníků vypočtených pomocí vzorce (38) by měly být hodnoty napětí ve stěně nosníku kontrolovány pomocí vzorců (29) a (33) ve dvou hlavních rovinách ohybu.

Pokud jsou splněny požadavky bodu 5.16*, A není nutná kontrola stability nosníků ohnutých ve dvou rovinách.

5,18*. Výpočet pevnosti dělených nosníků plného průřezu z oceli s mezí kluzu do 530 MPa (5400 kgf/cm2), se statickým zatížením, s výhradou odstavců. 5,19* – 5.21, 7.5 a 7.24 by měly být provedeny s ohledem na vývoj plastických deformací podle vzorců

při ohýbání v jedné z hlavních rovin pod tečným napětím t 0,9 £ R s(kromě podpůrných sekcí)

(39)

při ohybu ve dvou hlavních rovinách pod tečným napětím t 0,5 £ R s(kromě podpůrných sekcí)

(40)

Tady M, M x A Můj – absolutní hodnoty ohybových momentů;

c 1 – koeficient určený vzorcem (42) a (43);

c x A c y – akceptované koeficienty podle tabulky. 66.

Výpočet v podpěrné části nosníků (s M = 0; M x= 0 a Můj= 0) by mělo být provedeno podle vzorce

V přítomnosti zóny čistého ohybu ve vzorcích (39) a (40) místo koeficientů c 1, c x A s y je třeba brát podle toho:

od 1m = 0,5(1+C); c xm = 0,5(1+c x); s ym = 0,5(1+c y).

Se současnou akcí v sekci momentu M a smykovou silou Q součinitel od 1 je třeba určit pomocí vzorců:

na t 0,5 £ R s C 1 = C; (42)

v 0,5 R s t 0,9 £ R s c 1 = 1,05před naším letopočtem , (43)

Kde (44)

Tady S – přijatelný koeficient podle tabulky. 66;

t A h – tloušťka a výška stěny;

A – koeficient rovný A = 0,7 pro I-profil ohnutý v rovině stěny; A = 0 – pro jiné typy sekcí;

od 1 – koeficient, který není menší než jedna a větší než koeficient S.

Za účelem optimalizace nosníků při jejich výpočtu s ohledem na požadavky odstavců. hodnoty koeficientů 5,20, 7,5, 7,24 a 13,1 S, c x A s y ve vzorcích (39) a (40) je dovoleno brát méně než hodnoty uvedené v tabulce. 66, ale ne méně než 1,0.

Pokud je stěna oslabena otvory pro šrouby, hodnoty smykového napětí t by měla být vynásobena koeficientem určeným vzorcem (30).

Oficiální publikace

STÁTNÍ VÝBOR RADY MINISTRŮ VÝSTAVBY SSSR (GOSSTROY SSSR)

MDT *27.9.012.61 (083.75)

Kapitola SNiP 11-56-77 „Betonové a železobetonové konstrukce vodních staveb“ byla vyvinuta VNIIG pojmenovanou po. B. E. Vedeneev, Institut „Gndroproekt* pojmenovaný po. S. Ya Zhuk z Ministerstva energetiky SSSR a Giprorechtrans Ministerstva říční flotily RSFSR za účasti GruzNIIEGS Ministerstva energetiky SSSR. Soyuzmornniproekt Miimorflot, Giprovodchoea Ministerstvo vodních zdrojů SSSR a NIIZhB Gosstroy SSSR

Kapitola SNiP 11-56-77 „Betonové a železobetonové konstrukce vodních staveb“ byla vyvinuta na základě kapitoly SNiP P-A.10-71 „Stavební konstrukce a základy. Základní principy designu."

kapitola SNiP N-I.14-69 „Betonové železobetonové konstrukce vodních staveb. Konstrukční normy“;

změny kapitoly SNiP N-I.14-69, jemné prádlo usnesením Státního stavebního výboru SSSR ze dne 16. března 1972 X* 42.

Redakce -iizh. E. A. TROITSKIP (Gosstroy SSSR), Ph.D. tech. vědy A. V. SHVETSOV (VNIIG pojmenovaný po B. E. Vedeneev. Ministerstvo energetiky SSSR), vědecký pracovník. S. F. LIVES AND I (Gndroproekt pojmenovaný po S. Ya. Zhukovi z Ministerstva energetiky SSSR) a NNG. S. P. SHIPILOVA (Giprorechtrans Ministerstvo říční flotily RSFSR).

N metr at.-mormat., II km. - I.*-77

© Stroykzdat, 1977

Státní výbor Rady ministrů SSSR pro stavební záležitosti (Gosstroy SSSR)

I. OBECNÁ USTANOVENÍ

1.1. Normy této kapitoly je nutno dodržovat při navrhování nosných betonových a železobetonových konstrukcí vodních staveb, které jsou trvale nebo periodicky vystaveny vodnímu prostředí.

Poznámky: !. Normy této kapitoly by neměly být aplikovány při navrhování betonových a železobetonových konstrukcí mostů, dopravních tunelů, jakož i potrubí umístěných pod náspy silnic a železnic.

2. Betonové a železobetonové konstrukce, které nejsou vystaveny vodnímu prostředí, by měly být navrženy v souladu s požadavky kapitoly SNiP II-2I-75 „Betonové a železobetonové konstrukce“.

1.2. Při navrhování betonových a železobetonových konstrukcí vodních staveb je nutné se řídit kapitolami SNiP a dalšími regulačními dokumenty celé Unie, které upravují požadavky na materiály, pravidla pro stavební práce, zvláštní stavební podmínky v seismických oblastech, v severních oblastech. stavebně-klimatickém pásmu a v pásmu rozmístění sesedacích zemin a dále požadavky na ochranu konstrukcí před korozí za přítomnosti agresivního prostředí.

1.3. Při projektování je nutné počítat s takovými betonovými a železobetonovými konstrukcemi (monolitické, prefabrikované monolitické, prefabrikované včetně předpjatých), jejichž použití zajišťuje industrializaci a mechanizaci stavebních prací, snížení spotřeby materiálu, pracnosti, zkrácení doby trvání stavby. a snížení nákladů na výstavbu.

1.4. Typy konstrukcí, hlavní rozměry jejich prvků, jakož i stupeň nasycení železobetonových konstrukcí výztuží by měly

Jsme akceptováni na základě srovnání technických a ekonomických ukazatelů opcí. V tomto případě musí zvolená možnost poskytovat optimální výkon. spolehlivost, trvanlivost a hospodárnost konstrukce.

1.5. Návrhy celků a spojů prefabrikovaných prvků musí zajistit spolehlivý přenos sil, pevnost samotných prvků v oblasti spáry, spojení betonu dodatečně uloženého ve spáře s betonem konstrukce a také tuhost, voděodolnost. (v některých případech propustnost půdy) a trvanlivost spojů.

1.6. Při navrhování nových návrhů vodních staveb, které nejsou dostatečně prověřeny projekční a stavební praxí, pro složité podmínky statického a dynamického provozu staveb, kdy nelze s potřebnou spolehlivostí výpočtem určit charakter jejich namáhaného a deformovaného stavu, experimentální měly by být provedeny studie.

1.7. Projekty by měly zahrnovat technologická a konstrukční opatření. napomáhání ke zvýšení voděodolnosti a mrazuvzdornosti betonu a snížení protitlaku: pokládka betonu se zvýšenou voděodolností a mrazuvzdorností na straně tlakového čela a vnějších ploch (zejména v oblasti proměnlivé hladiny vody); použití speciálních povrchově aktivních přísad do betonu (provzdušňovací, plastifikační atd.); hydroizolace a tepelné izolace vnějších povrchů konstrukcí; stlačení betonu z tlakových čel nebo vnějších povrchů konstrukcí vystavených tahu z provozního zatížení.

1.8. Při projektování vodních staveb je nutné počítat s

ledové pokrytí jejich konstrukce, systém jejich řezání dočasnými švy a způsob jejich uzavření, zajišťující co nejefektivnější provoz konstrukcí během výstavby a provozu.

ZÁKLADNÍ POŽADAVKY NA VÝPOČET

1.9. Betonové a železobetonové konstrukce musí splňovat výpočtové požadavky na únosnost (mezní stavy první skupiny) - pro všechny kombinace zatížení a rázů a na vhodnost pro běžný provoz (mezní stavy druhé skupiny) - pouze pro hlavní kombinace zatížení a nárazů.

Betonové konstrukce by měly být vypočteny:

z hlediska únosnosti - na pevnost s kontrolou stability polohy a tvaru konstrukce;

pro praskání - v souladu s oddílem 5 těchto norem.

Železobetonové konstrukce by měly být vypočteny:

z hlediska únosnosti - na pevnost s kontrolou stability polohy a tvaru konstrukce i na odolnost konstrukcí při opakovaném zatížení;

deformacemi - v případech, kdy velikost pohybů může omezit možnost normálního provozu konstrukce nebo mechanismů na ní umístěných;

o vzniku trhlin - v případech, kdy za podmínek běžného provozu konstrukce není tvorba trhlin povolena, nebo o otevírání trhlin.

1.10. Betonové a železobetonové konstrukce, u kterých nelze podmínky pro vznik mezního stavu vyjádřit silami v řezu (gravitační a obloukové hráze, opěry, tlusté desky, trámové stěny atd.), by měly být vypočteny pomocí metod mechaniky kontinua, v případě potřeby zohledňující nepružné deformace a trhliny v betonu.

V některých případech lze výpočet výše uvedených konstrukcí provést pomocí metody pevnosti materiálů v souladu s konstrukčními normami pro určité typy vodních konstrukcí.

U betonových konstrukcí by tlaková napětí při návrhovém zatížení neměla překročit hodnoty odpovídající návrhové únosnosti betonu; u železobetonových konstrukcí by tlaková napětí v betonu neměla překročit výpočet

odolnost betonu v tlaku a tahové síly v řezu při napětích v betonu přesahujících hodnotu jeho návrhové únosnosti musí výztuž plně absorbovat, pokud porušení napjaté zóny betonu může vést ke ztrátě únosnosti prvku; v tomto případě by se koeficienty měly brát v souladu s odstavci. 1.14, 2.12 a 2.18 těchto norem.

1.11. Standardní zatížení se stanoví výpočtem v souladu s platnými regulačními dokumenty a v případě potřeby na základě výsledků teoretických a experimentálních studií.

Kombinace zatížení a nárazů, jakož i faktory přetížení l musí být přijaty v souladu s kapitolou SNiP II-50-74 „Řeční hydraulické stavby. Základní principy designu“.

Při výpočtu konstrukcí pro únosnost a pro mezní stavy druhé skupiny je třeba vzít v úvahu faktor přetížení jedna.

1.12. Deformace železobetonových konstrukcí a jejich prvků, stanovené s přihlédnutím k dlouhodobému působení zatížení, nesmí překročit hodnoty stanovené projektem na základě požadavků běžného provozu zařízení a mechanismů.

Výpočet deformací konstrukcí a jejich prvků vodních staveb nelze provést, pokud je na základě provozních zkušeností obdobných staveb zjištěno, že tuhost těchto konstrukcí a jejich prvků je dostatečná pro zajištění běžného provozu navrhované stavby.

1.13. Při výpočtu prefabrikovaných konstrukcí na síly vznikající při jejich zvedání, přepravě a montáži by mělo být do výpočtu zahrnuto zatížení od vlastní hmotnosti prvku s dynamickým koeficientem rovným

1.3, přičemž koeficient přetížení k vlastní hmotnosti se bere rovný jednotce.

S náležitým odůvodněním lze koeficient dynamiky považovat za vyšší

1,3, ale ne více než 1,5.

1.14. Při výpočtech betonových a železobetonových konstrukcí vodních staveb, včetně těch, které jsou vypočteny v souladu s čl. 1.10 těchto norem je nutné vzít v úvahu součinitele spolehlivosti A i n kombinací zatížení p s. jejichž hodnoty by měly být brány podle odstavce 3.2 kapitoly SNiP 11-50-74.

1.15. Velikost protitlaku vody v konstrukčních částech prvků by měla být určena s ohledem na skutečné provozní podmínky

konstrukcí během provozní doby, jakož i s přihlédnutím k projektovým a technologickým opatřením (bod 1.7 těchto ustanovení).

normy), které pomáhají zvýšit voděodolnost betonu a snížit protitlak.

V prvcích tlakových a podvodních betonových a železobetonových konstrukcí vodních staveb, vypočtených v souladu s článkem 1.10 těchto norem, se protitlak vody bere v úvahu jako objemová síla.

Ve zbývajících prvcích se protitlak vody bere v úvahu jako tahová síla působící v uvažovaném konstrukčním úseku.

Protitlak vody se bere v úvahu jak při výpočtu úseků, které se shodují s betonážními spárami, tak při výpočtu monolitických úseků.

1.16. Při výpočtu pevnosti středově předpjatých a excentricky předpjatých prvků s jednoznačným diagramem napětí a výpočtu pevnosti průřezů železobetonových prvků nakloněných k podélné ose prvku, jakož i při výpočtu železobetonových prvků na vznik trhlin Mělo by se předpokládat, že se protitlak mění podle lineárního zákona v celé výšce sekce.

V úsecích ohybových, excentricky stlačených a excentricky tažených prvků s dvoumístným diagramem napětí vypočteným podle pevnosti bez zohlednění práce betonu v zóně taženého úseku by měl být zohledněn protitlak vody v napjaté zóně průřez ve formě celkového hydrostatického tlaku na straně tahového čela a nebere se v úvahu v rámci stlačené zóny průřezu.

V řezech prvků s jednoznačným diagramem tlakových napětí se protitlak nebere v úvahu.

Výška stlačené zóny betonového průřezu je určena na základě hypotézy plochých průřezů; v tomto případě se u prvků odolných proti trhlinám nebere v úvahu práce tahového betonu a předpokládá se, že tvar diagramu napětí betonu v zóně stlačeného průřezu je trojúhelníkový.

V prvcích s průřezem složité konfigurace, v prvcích využívajících konstrukční a technologická opatření a v prvcích vypočtených v souladu s článkem 1.10 těchto norem by měly být hodnoty vodních protitlakových sil stanoveny na základě výsledků experimentálních studií nebo filtrační výpočty.

Poznámka. Typ napjatosti prvku je stanoven na základě hypotézy plochých řezů bez zohlednění síly protitlaku vody.

1.17. Při stanovení sil ve staticky neurčitých železobetonových konstrukcích způsobených teplotními účinky nebo sedáním podpor, jakož i při stanovení reaktivního tlaku zeminy by měla být tuhost prvků stanovena s přihlédnutím ke vzniku trhlin v nich a dotvarování betonu, resp. požadavky, které jsou uvedeny v odstavcích. 4.6 a 4.7 těchto norem.

V předběžných výpočtech je dovoleno vzít tuhost v ohybu a tahu prvků odolných proti prasknutí rovnou 0,4 tuhosti v ohybu a tahu. stanoveno při počátečním modulu pružnosti betonu.

Poznámka. Prvky odolné proti prasklinám zahrnují prvky vypočítané podle velikosti otvoru trhliny; na odolnost proti trhlinám - počítá se podle vzniku trhlin.

1.18. Výpočet únosnosti konstrukčních prvků musí být proveden s počtem cyklů změny zatížení 2-10® nebo více během celé projektované životnosti konstrukce (průtokové části hydraulických jednotek, přelivy, desky vodní nádrže, konstrukce dílčích generátorů, atd.).

1.19. Při navrhování předpjatých železobetonových konstrukcí vodních konstrukcí by měly být splněny požadavky kapitoly SNiP P-21-75 a měly by být zohledněny koeficienty přijaté v těchto normách.

1.20. Při navrhování předpjatých masivních konstrukcí kotvených do základu by spolu s jejich výpočty měly být provedeny experimentální studie ke zjištění únosnosti kotevních zařízení, hodnot relaxace napětí v betonu a kotvách a také k předepsání opatření k ochraně kotvy před korozí. Návrh musí umožňovat opětovné napnutí kotev nebo jejich výměnu, jakož i provádění kontrolních pozorování stavu kotev a betonu.

2. MATERIÁLY PRO BETONOVÉ A ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE

2.1. Pro betonové a železobetonové konstrukce hydraulických konstrukcí by měl být zajištěn beton, který splňuje požadavky těchto norem, jakož i požadavky příslušných GOST.

2.2. Při navrhování betonových a železobetonových konstrukcí vodních staveb v závislosti na jejich typu a provedení

Během práce se přiřazují požadované charakteristiky betonu, nazývané návrhové třídy.

Projekty musí zahrnovat těžký beton, jehož konstrukční třídy musí být přiřazeny podle následujících kritérií:

a) pevností v axiálním tlaku (pevnost krychle), za kterou se považuje axiální odolnost v tlaku referenčního vzorku - krychle, zkoušeného v souladu s požadavky příslušných GOST. Tato charakteristika je hlavní a musí být uvedena v projektech ve všech případech na základě statických výpočtů. Projekty musí poskytovat následující třídy betonu z hlediska pevnosti v tlaku (zkráceně „návrhové třídy>): M 75, M 100, M 150, M 200. M 250, M 300. M 350, M 400, M 450, M 500, M 600;

b) axiální pevností v tahu, za kterou se považuje axiální pevnost v tahu kontrolních vzorků zkoušených podle norem GOST. Tato charakteristika by měla být přiřazena v případech, kdy má prvořadý význam a je kontrolována ve výrobě, jmenovitě, když vlastnosti konstrukce nebo jejích prvků jsou určovány prací betonu v tahu nebo není povoleno vytváření trhlin v konstrukčních prvcích. . Projekty musí zahrnovat následující třídy betonu z hlediska osové pevnosti v tahu: R10, R15, R20, R25, RZO, R35;

c) mrazuvzdorností, za kterou se považuje počet cyklů střídavého zmrazování a rozmrazování vzorků testovaných v souladu s požadavky norem GOST; tato charakteristika je přiřazena podle příslušných GOST v závislosti na klimatických podmínkách a počtu návrhových cyklů střídavého zmrazování a rozmrazování během roku (podle dlouhodobých pozorování) s přihlédnutím k provozním podmínkám. Projekty musí obsahovat následující třídy betonu pro mrazuvzdornost: Mrz 50, Mrz 75, Mrz 100, Mrz 150, Mrz 200, Mrz 300, Mrz 400, Mrz 500;

d) odolností proti vodě, za kterou se považuje nejvyšší tlak vody, při kterém ještě není pozorována infiltrace vody při zkoušení vzorků v souladu s požadavky GOST. Tato charakteristika je přiřazena v závislosti na tlakovém gradientu, definovaném jako poměr maximálního tlaku v metrech k tloušťce kužele

struktury v metrech. Projekty musí zahrnovat následující třídy betonu pro odolnost proti vodě: B2, B4, B6, B8, B10, B12. V tlakových železobetonových konstrukcích neodolných proti trhlinám a v netlakových konstrukcích offshore konstrukcí odolných proti trhlinám musí být návrhový stupeň betonu pro odolnost vůči vodě alespoň B4.

2.3. Pro masivní betonové konstrukce s objemem betonu větším než 1 milion m 1 v projektu je povoleno stanovit střední hodnoty standardní odolnosti betonu, které budou odpovídat gradaci stupňů pevnosti v tlaku, které se liší od odstupňování stupňů pevnosti v tlaku stanovené v odstavci 2.2 těchto norem.

2.4. Na betonové konstrukce vodních staveb by se měly vztahovat další požadavky stanovené v projektu a potvrzené experimentálními studiemi pro:

extrémní prodloužení;

odolnost vůči agresivní vodě;

nepřítomnost škodlivé interakce mezi cementovými zásadami a kamenivem;

odolnost proti otěru prouděním vody s usazeninami a suspendovanými usazeninami;

odolnost proti kavitaci;

chemické vystavení různým nákladům;

vývin tepla při tuhnutí betonu.

2.5. Doba tvrdnutí (stáří) betonu, odpovídající jeho konstrukčním stupňům pevnosti v tlaku, osové pevnosti v tahu a odolnosti proti vodě, je obvykle akceptována pro konstrukce říčních vodních děl 180 dní, pro prefabrikované a monolitické konstrukce námořních a prefabrikovaných konstrukcí řek. dopravní stavby 28 dní . Doba zrání (stáří) betonu odpovídající jeho konstrukčnímu stupni mrazuvzdornosti se předpokládá 28 dní.

Pokud je známo načasování skutečného zatížení konstrukcí, způsoby jejich výstavby, podmínky tvrdnutí betonu, druh a kvalita použitého cementu, je povoleno stanovit návrhovou třídu betonu v jiném stáří.

U prefabrikovaných konstrukcí, včetně předpjatých konstrukcí, by měla být pevnost betonu při popouštění brána jako méně než 70 % pevnosti odpovídajícího konstrukčního stupně.

2.6. Pro železobetonové prvky z těžkého betonu, určené pro působení opakovaného zatížení a železobetonové tlačené prvky prutových konstrukcí (násypy jako např. nadjezdy na pilotách, skořepinové piloty apod.) je nutné

použijte návrhovou třídu betonu ne nižší než M 200.

2.7. Pro předpjaté prvky by měly být přijaty konstrukční třídy betonu pro pevnost v tlaku:

ne méně než M 200 - pro konstrukce s tyčovou výztuží;

ne méně než M 250 - pro konstrukce s vysoce pevným výztužným drátem;

ne méně než M 400 - pro prvky ponořené do země pohonem nebo vibracemi.

2.8. Pro zabetonování spojů prvků prefabrikovaných konstrukcí, které mohou být za provozu vystaveny negativním teplotám venkovního vzduchu nebo agresivní vodě, by měl být použit beton návrhových jakostí pro mrazuvzdornost a vodotěsnost ne nižší než akceptované spojované prvky.

2.9. Je nutné zajistit široké použití povrchově aktivních přísad (SDB, SNV atd.). dále použití popílku z tepelných elektráren a dalších jemně rozptýlených přísad splňujících požadavky příslušných předpisů jako aktivní minerální přísada

podklady pro přípravu betonu a malt.

Poznámka. V oblastech konstrukcí vystavených střídavému zmrazování a tání není povoleno použití popílku nebo jiných jemných minerálních přísad do betonu.

2.10. Pokud je z technických a ekonomických důvodů vhodné snížit zatížení z vlastní hmotnosti konstrukce, je povoleno použít beton na porézní kamenivo, jehož konstrukční třídy jsou přijaty v souladu s kapitolou SNiP 11-21-75 .

STANDARDNÍ A PROJEKTOVÉ CHARAKTERISTIKY BETONU

2.11. Hodnoty normové a návrhové únosnosti betonu v závislosti na konstrukčních třídách betonu pro pevnost v tlaku a osovou pevnost v tahu je třeba brát podle tabulky. 1.

2.12. Součinitele konkrétních provozních podmínek pro výpočet konstrukcí na základě mezních stavů první skupiny je třeba brát podle tabulky. 2.

Při výpočtu podle mezních stavů druhé skupiny se bere součinitel konkrétních provozních podmínek roven jednotce, pro ns-

stůl 1

Odolnost betonu Vmh

Návrhová třída těžkého betonu	standardní odpory: návrhové únosnosti pro mezní stavy druhé skupiny, kgf/cm 1		vypočtené odpory pro mezní stavy první skupiny, kgf/cm"
	axiální tlak (primární pevnost) Jpr "Y"r a	axiální napětí	osová komprese (síla) I V p	axiální napětí *9
		Silný jako ježek
	Pevností v tahu

Poznámka. Poskytnutí hodnot standardních odporů uvedených v tabulce. 1. je stanovena na 0,95 (se základním variačním koeficientem 0,135), s výjimkou masivních vodních staveb: gravitace. obloukové, masové přehrady atd., pro které je zajištění standardní odolnosti nastaveno na 0,9 (se základním variačním koeficientem 0,17).

zahrnutí výpočtů při působení opakovaně opakovaného zatížení.

tabulka 2

2.13. Návrhová únosnost betonu při výpočtu železobetonových konstrukcí na únosnost /? P r a R r se vypočítají vynásobením odpovídajících hodnot odolnosti betonu /?pr n /? p na koeficientu provozních podmínek televizoru. přijato podle tabulky 3 těchto norem.

2.14. Standardní odolnost betonu při celkovém tlaku R& by měla být určena vzorcem

**„, + * d-o,) a a (1)

kde A je koeficient přijatý na základě výsledků experimentálních studií; v jejich nepřítomnosti by měl být pro beton návrhových jakostí M 200, M 250, M 300, M 350 určen koeficient A podle vzorce

oj - nejmenší absolutní hodnota hlavního napětí, kgf/cm g; ag je koeficient efektivní pórovitosti stanovený experimentálními studiemi;

Návrhové únosnosti se stanoví podle tabulky. 1 v závislosti na hodnotě interpolací.

2.15. Hodnota počátečního modulu pružnosti betonu v tlaku a tahu £ 0 by měla být brána podle tabulky. 4.

Předpokládá se, že počáteční koeficient příčné deformace betonu c je roven 0,15 a smykový modul betonu G se rovná 0,4 odpovídajících hodnot £в-

Tabulka 3

kde a a byaks jsou nejmenší a největší napětí v betonu v rámci limitů

cyklus změny zátěže.

Poznámka. Hodnoty koeficientu m61 pro beton, jehož třída je stanovena ve věku 28 dnů, jsou přijaty v souladu s kapitolou SNiP 11-21-75.

Tabulka 4

Poznámka. Tabulkové hodnoty 4 počáteční modul pružnosti betonu pro konstrukce třídy 1 by měl být objasněn na základě výsledků experimentálních studií.

Objemová hmotnost těžkého betonu, při absenci experimentálních dat, může být rovna 2,3-2,5 t/m*.

KOVÁNÍ

2.16. Pro vyztužení železobetonových konstrukcí hydraulických konstrukcí by měla být použita výztuž v souladu s kapitolami SNiP P-21-75. SNiP 11-28-73 ochrana stavebních konstrukcí před korozí“, aktuální GOST nebo technické specifikace schválené předepsaným způsobem.

STANDARDNÍ A DESIGNOVÉ CHARAKTERISTIKY KOVÁNÍ

2.17. Hodnoty normových a návrhových únosností hlavních typů výztuže používaných v železobetonových konstrukcích

Tabulka 5

	Regulační	Návrhová únosnost výztuže pro mezní stavy první skupiny, kgf/cm*
	odpor	protahování
Typ a třída kování	Rg a vypočtená pevnost v tahu pro mezní stavy druhé skupiny *a 11 - kgf/cm*	podélné, příčné (svorky a ohnuté tyče) při výpočtu nakloněných úseků v tomto bodě ohýbám minimální moment „a“	příčné (svorky a OHNUTÝ tyče) při výpočtu nakloněných úseků a působení p- pepř si-*a-x
Třída výztuže tyčí:
Třída drátěných armatur:
Průměr B-I
VR-I o průměru 3-4 mm
VR-I o průměru 5 mm

* Ve svařovaných rámech pro příchytky z výztuže IM třídy A. jehož průměr je menší než */" průměr podélných tyčí, hodnota /?".* se rovná 2400 kgf/cm*.

Poznámky: I. Hodnoty L kovaného jsou uvedeny pro případ použití drátěné výztuže tříd B-I a Bp I v rámech ayashma.

2. Při absenci adheze mezi výztuží a betonem se c považuje za rovné nule.

3. Betonářská ocel tříd A-IV a A-V je povolena pod. změna pouze u předpjatých konstrukcí

hydraulické konstrukce, v závislosti na třídě výztuže, by měly být brány podle tabulky. 5.

Regulační a konstrukční charakteristiky jiných typů armatur je třeba brát podle pokynů v kapitole SNiP 11-21-75.

2.18. Součinitele provozních podmínek pro nepředepjatou výztuž je třeba brát podle tabulky. 6 těchto norem a předpjatá výztuž podle tabulky. 24 kapitol SNiP 11-21-75.

Tabulka b

Poznámka. Za přítomnosti několika faktorů. pracující současně, je do výpočtu zaveden součin odpovídajících koeficientů provozních podmínek.

Součinitel provozních podmínek výztuže pro výpočty na základě mezních stavů druhé skupiny se bere rovný jednotce.

2.19. Návrhová únosnost nepředpjaté výztuže tahovou tyčí R při výpočtu železobetonových konstrukcí na únosnost by měla být určena vzorcem

/? v ■ ta, Rt, (3)

kde t w\ je koeficient pracovních podmínek vypočítaný podle vzorce

kde je kofaktor, s ohledem na třídu výztuže, přijatý podle tabulky.

k i - koeficient zohledňující průměr výztuže, vzat podle tabulky. 8;

k c - koeficient zohledňující typ svarového spoje, přijatý podle tabulky. 9;

p, = koeficient asymetrie cyklu,

kde a *i*n a a, μs jsou minimální a maximální napětí v tahové výztuži.

Tahová výztuž pro únosnost se nepočítá, pokud je hodnota součinitele t a1, určená vzorcem (4), větší než jedna.

Tabulka 7

Třída zesílení

Hodnota koeficientu * in

Tabulka 8

Průměr kování, mm
Hodnota koeficientu

Poznámka. Pro mezihodnoty průměru výztuže je hodnota součinitele »d určena interpolací.

Tabulka 9

Poznámka. Pro výztuž, která nemá svařované tupé spoje, se bere hodnota k e rovna jedné.

2.20. Návrhová únosnost výztuže při výpočtu únosnosti předpjatých konstrukcí je stanovena v souladu s kapitolou SNiP 11-21-75.

2.21. Hodnoty modulů pružnosti nepředpjaté výztuže a předpjaté tyčové výztuže jsou brány podle tabulky. 10 těchto norem; Hodnoty modulu pružnosti vyztužení jiných typů jsou převzaty z tabulky. Kapitola 29 SNiP P-21-75.

2.22. Při výpočtu únosnosti železobetonových konstrukcí je třeba vzít v úvahu nepružné deformace ve stlačené oblasti betonu

Tabulka 10

snížením modulu pružnosti betonu, přičemž se použijí koeficienty redukce výztuže na beton n" podle tabulky 11.

Tabulka II

Návrhová třída betonu
Redukční faktor n"

3. VÝPOČET PRVKŮ

BETONOVÉ A ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE DLE LIMITNÍCH STAV PRVNÍ SKUPINY

VÝPOČET BETONOVÝCH PRVKŮ PODLE PEVNOSTI

3.1. Výpočet pevnosti prvků betonových konstrukcí by měl být proveden pro sekce. kolmé k jejich podélné ose a prvky vypočtené v souladu s článkem 1.10 těchto norem - pro oblasti působení hlavních napětí.

V závislosti na provozních podmínkách prvků se počítají jak bez zohlednění, tak se zohledněním odolnosti betonu v zóně tahového průřezu.

Bez zohlednění odolnosti betonu v zóně tahového průřezu se počítají excentricky stlačené prvky, ve kterých je podle provozních podmínek povolena tvorba trhlin.

S přihlédnutím k odolnosti betonu v zóně tahového průřezu se počítají všechny ohybové prvky a také centricky stlačené prvky, u kterých není podle provozních podmínek dovolena tvorba trhlin.

3.2. Betonové konstrukce, jejichž pevnost je dána pevností betonu

tažené úsekové zóny jsou povoleny, pokud tvorba trhlin v nich nevede ke zničení, nepřijatelným deformacím nebo porušení vodotěsnosti konstrukce. V tomto případě je povinné zkontrolovat odolnost prvků takových konstrukcí proti vzniku trhlin s přihlédnutím k teplotním a vlhkostním vlivům v souladu s oddílem 5 těchto norem.

3.3. Výpočet externě stlačených betonových prvků bez zohlednění odolnosti betonu v zóně tahového průřezu se provádí na základě odolnosti betonu proti tlaku, která je konvenčně charakterizována napětími rovnými /? atd. vynásobené koeficienty konkrétních provozních podmínek, ty.

3.4. Vliv průhybu centricky stlačených betonových prvků na jejich únosnost se zohlední vynásobením velikosti maximální síly vnímané řezem součinitelem<р, принимаемый по табл. 12.

Tabulka 12

Označení přijatá v tabulce. 12:

U-vypočítaná délka prvku;

b - nejmenší velikost přímého úseku; r - nejmenší poloměr otáčení úseku.

Při výpočtu pružných betonových prvků na -->10 nebo ->35 je třeba to vzít v úvahu

vliv dlouhodobého zatížení na únosnost konstrukce v souladu s kapitolou SNiP 11-21-75 se zavedením návrhových koeficientů přijatých v těchto normách.

Ohebné prvky

3.5. Výpočet betonových ohybových prvků by měl být proveden podle vzorce

/k M< т А те /?„ 1Г Т, (5)

kde t A je koeficient stanovený v závislosti na výšce sekce podle tabulky. 13;

moment odporu pro napnutou stranu průřezu, stanovený s

Tabulka 13

s přihlédnutím k nepružným vlastnostem betonu podle vzorce B\-y1Gr. (6)

kde y je součinitel, který zohledňuje vliv plastických deformací betonu v závislosti na tvaru a poměru rozměrů průřezu, přijatý podle lril. 1;

Nop je moment odporu pro taženou stranu průřezu, určený jako pro pružný materiál.

U řezů složitějších tvarů na rozdíl od údajů uvedených v příloze. 1, W r by mělo být určeno v souladu s článkem 3.5 kapitoly SNiP 11-21-75.

Excentricky stlačené prvky

3.6. Excentricky stlačené betonové prvky, které nejsou vystaveny agresivní vodě a nevydrží tlak vody, by se měly vypočítat bez zohlednění odolnosti betonu v zóně taženého průřezu, za předpokladu

Rýže. 1. Schéma sil a diagram napětí v řezu kolmém k podélné ose rodově stlačeného betonového prvku, vypočtené bez zohlednění odolnosti betonu v tahové zóně v -■ za předpokladu pravoúhlého diagramu tlakových napětí; b - ■ za předpokladu trojúhelníkového diagramu tlakových napětí

Zhenin pravoúhlý diagram tlakových napětí (obr. 1, a) podle vzorce

k n n c N /P<5 Рпр Рб>A)

kde Гс je plocha průřezu stlačené zóny betonu, určená z podmínky, že její těžiště se shoduje s místem působení výsledných vnějších sil.

Poznámka. V řezech vypočtených pomocí vzorce (7) by hodnota excentricity e 0 návrhové síly vůči těžišti řezu neměla překročit 0,9 vzdálenosti y od těžiště řezu k jeho nejvíce namáhané hraně.

3.7. Viscentricky stlačené prvky betonových konstrukcí vystavené agresivnímu tlaku nebo náchylné na tlak vody, bez zohlednění odolnosti zóny tahového průřezu, by měly být vypočteny za předpokladu trojúhelníkového diagramu tlakových napětí (obr. 1.6); v tomto případě musí okrajové tlakové napětí c splňovat podmínku

<р т<5 /? П р ° < 8)

Obdélníkové řezy se vypočítají pomocí vzorce

3 M0,5A-,o) S " Pm

3.8. Při zohlednění odolnosti zóny tahového průřezu by se centricky stlačené prvky betonových konstrukcí měly vypočítat z podmínky omezení velikosti mezních tahových a tlakových napětí pomocí vzorců:

*vp e y')<* Y «а "Ь Яр: O0)

"s (°.v -■ +-7)< Ф «в. О»

kde a W c jsou momenty odporu pro roztaženou a stlačenou plochu průřezu.

Pomocí vzorce (11) je možné vypočítat i excentricky stlačené betonové konstrukce s jednoznačným diagramem napětí.

VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÝCH PRVKŮ PODLE PEVNOSTI

3.9. Výpočet pevnosti prvků železobetonových konstrukcí by měl být proveden pro úseky, které jsou symetrické vzhledem k rovině působících sil M. N a Q, kolmé k jejich podélné ose, jakož i pro úseky k ní nakloněné nejvíce nebezpečný směr.

3.10. Při instalaci výztužných prvků různých typů a tříd v řezu je zahrnuta do pevnostního výpočtu s odpovídajícími návrhovými únosnostmi.

3.11. Výpočet prvků pro kroucení s ohybem a pro místní působení zatížení (místní stlačení, tlačení, trhání a výpočet vložených částí) lze provést v souladu s metodikou uvedenou v kapitole SNiP P-21-75 s přihlédnutím k koeficienty přijaté v těchto normách.

VÝPOČET PODLE SÍLY PRŮŘEZŮ NORMÁLNÍCH K PODÉLNÉ OSE PRVKU

3.12. Určení mezních sil v řezu kolmém k podélné ose prvku by mělo být provedeno za předpokladu, že tahová zóna betonu selhala, podmíněně za předpokladu, že napětí v stlačené zóně jsou rozložena podél obdélníkového diagramu a rovna motfnp. a napětí ve výztuži nejsou větší než t l I a, respektive t «/ a.s, pro tahovou a tlačenou výztuž.

3.13. U ohýbaných, excentricky stlačených nebo excentricky protahovaných prvků s velkou excentricitou je výpočet řezů kolmých k podélné ose prvku, kdy vnější síla působí v rovině osy symetrie průřezu a výztuž je soustředěna na okrajích. prvku kolmo k určené rovině, musí být provedeno v závislosti na poměru mezi relativní výškou stlačené zóny £=

Určeno z podmínky rovnováhy a

hraniční hodnota relativní výšky stlačené zóny Ir. ve kterém k meznímu stavu prvku dochází současně s dosažením napětí v tahové výztuži. rovna vypočtenému odporu m a R t .

Železobetonové prvky, které jsou ohýbané a excentricky protahované s velkými excentricity, musí zpravidla splňovat podmínku Pro prvky sim.

metrický vzhledem k rovině působení momentu a normálové síly, vyztužený nepředpínací výztuží, okrajové hodnoty |i by měly být brány podle tabulky. 14.

Tabulka 14

3.14. Pokud je výška tlačené zóny, určená bez zohlednění tlačené výztuže, menší než 2a“, pak se tlačená výztuž ve výpočtu nebere v úvahu.

Ohebné prvky

3.15. Výpočet ohebných železobetonových prvků (obr. 2), s výhradou podmínek článku 3.13 těchto norem, by měl být proveden podle vzorců:

k l p s M ^ /i$ R a r S& 4* i? a I a > c S*; (12)

Rýže. 2. Schéma sil a diagram napětí v řezu kolmém na podélnou osu ohybového železobetonového prvku, při výpočtu jeho pevnosti

3.16. Výpočet ohýbatelných prvků obdélníkového průřezu by měl být proveden:

za £^£i podle vzorců:

p s M< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T,/?, e ^(A,-a"); (14)

/ya a/?| - já| I a _ c fj * yage Rnp A x\ (15

pro £>£« podle vzorce (15). brát r «=» «ъпЛо-

Excentricky komprimované prvky

3.17. Výpočet excentricky stlačených železobetonových prvků (obr. 3) při £<|я следует производить по формулам:

l s N e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l s ^ “ t 6 I pr Fa -1- /i, I a- s F" - /i a Ya. F, . (17)

3.18. Výpočet excentricky stlačených prvků obdélníkového průřezu by měl být proveden:

pro £^|i podle vzorců:

A a I s /V e

T,I,.c^ (A#-o"); (18)

A n p s LG ^tvYaprAdg + t* I a s F" - m t I. F a ; (19)

Pro £>|i - také podle vzorce (18) a vzorců:

*N l s A "- t b Yapr A lg ■+ t„ I a s F" - /I, a a I*; (20)

a pro prvky vyrobené z betonu vyšších než M 400 by měl být výpočet proveden v souladu s článkem 3.20 kapitoly SNiP P-21-75 s přihlédnutím k návrhovým koeficientům přijatým v těchto normách.

3.19. Měl by být proveden výpočet excentricky stlačených prvků s flexibilitou ---^35 a prvků obdélníkového průřezu s -~^10

být provedeno s přihlédnutím k vychýlení jak v rovině excentricity podélné síly, tak v rovině k ní kolmé v souladu s odstavci. 3.24. a 3.25 kapitol SNiP 11-21-75.

Středově protažené prvky

3.20. Výpočet centrálně napínaných železobetonových prvků by měl být proveden podle vzorce

*.p s AG<т,Я в Г.. (22)

3.21. Výpočet pevnosti v tahu ocelových železobetonových skořepin kruhových vodovodních potrubí při působení rovnoměrného vnitřního tlaku vody by měl být proveden podle vzorce

A„p s AG<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

kde N je síla v plášti způsobená hydrostatickým tlakem s přihlédnutím k hydrodynamické složce;

F 0 a R jsou průřezová plocha a vypočtená pevnost v tahu ocelového pláště stanovené v souladu s kapitolou SNiP I-V.3-72 „Ocelové konstrukce. Návrhové normy

Excentricky protažené prvky

Rýže. 3- Schéma sil a diagram napětí v řezu kolmém na podélnou osu úhlově stlačeného železobetonového prvku, při výpočtu jeho pevnosti

3.22. Výpočet excentricky napínaných železobetonových prvků by měl být proveden: při malých excentricitách, pokud síla N

působící mezi výsledné síly ve výztuži (obr. 4, a), podle vzorců:

^ fn t R t S t ‘, (25)

Rýže. 4. Schéma sil a diagram napětí v řezu kolmém na podélnou osu nekorodovaného železobetonového prvku, při výpočtu jeho pevnosti

a - podélná síla N je aplikována mezi výslednými silami ve výztuži A a L"; 6 - podélná síla N je aplikována "ve vzdálenosti mezi výslednými silami ve výztuži A a A"

při velkých excentricitách, pokud síla N působí mimo vzdálenost mezi výslednými silami ve výztuži (obr. 4.6), podle vzorců:

^pr $$ + i*a I Shsh e ^a * (26)

*■ i e LG ■■ t w Yash F»~~ /i, R t t - fflj /?nebo ^v (27)

3.23. Výpočet excentricky napnutých prvků obdélníkového průřezu by měl být proveden:

a) jestliže mezi výsledné síly ve výztuži působí síla N podle vzorců:

* > n c ArB

k a n c Ne"

b) jestliže síla N působí mimo vzdálenost mezi výslednými silami ve výztuži:

za K£l podle vzorců:

kuncNt^m^Rap bх (A* - 0,5х) +

+ "b*sh.shK (30)

ku^N Ш| /? # Fj - m, e - nij /? pr b x (31) s 1>Ir žádný vzorec (31), přičemž x=.

VÝPOČET PODLE SÍLY PRŮŘEZU. SKLONĚNO K PODÉLNÉ OSE PRVKU.

NA PŮSOBENÍ PŘÍČNÉ SÍLY A OHYBOVÉHO MOMENTU

3.24. Při výpočtu řezů nakloněných k podélné ose prvku musí být splněna podmínka * a l 0 pro působení příčné síly.<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

kde b je minimální šířka prvku v řezu.

3.25. Výpočet příčné výztuže se neprovádí pro úseky prvků, ve kterých je podmínka splněna

A, p e<г

kde Qc je boční síla vnímaná betonem stlačené zóny v nakloněné části, určená vzorcem<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gdr k - koeficient akceptovaný L - 0,5+ +25-

Relativní výška stlačené oblasti sekce £ je určena vzorcem: pro ohýbané prvky:

pro excentricky stlačené a excentricky natažené prvky s velkou excentricitou

» Fa Yash, * f36.

BA* /? vr * BA,/?„р * 1 *

kde znaménko plus se bere pro excentricky stlačené prvky a znaménko mínus pro prvky excentricky natažené.

Úhel mezi nakloněnou částí a podélnou osou prvku 0 je určen vzorcem

teP--*7sr~t (37)

kde M a Q jsou ohybový moment a smyková síla v normálním řezu procházejícím koncem nakloněné části ve stlačené zóně.

U prvků s výškou průřezu 60 cm by měla být hodnota Qc určená vzorcem (34) snížena 1,2krát.

Hodnota tgP určená vzorcem (37) musí splňovat podmínku 1,5^ >W>0,5.

Poznámka. Pro externě natažené prvky s malými excentricitami je třeba vzít

3.26. U deskové konstrukce, prostorově působící a na pružném základu se při splnění podmínky výpočet příčné výztuže neprovádí

3.27. Výpočet příčné výztuže v šikmých úsecích prvků konstantní výšky (obr. 5) by měl být proveden podle vzorce

p s Q| % £ m t /? a _ x F\ 4- 2 m t /? a _ X G 0 sin o-tQe. (39)

Rýže. 5. Schéma sil v řezu nakloněném k podélné ose železobetonového prvku, při výpočtu jeho pevnosti při působení zatěžovací síly a - zatížení je aplikováno ze strany restrikovaného gr * „a křídovaného-t“ ; b - zatížení aplikované ze strany stlačeného čela memsite

kde Qi je příčná síla působící v nakloněné části, tzn. výslednice všech příčných sil od vnějšího zatížení umístěného na jedné straně uvažovaného šikmého úseku;

2m a R ax Fx a Smatfa-xfoSincc - součet příčných sil vnímaných svorkami a ohnutými tyčemi protínajícími šikmou část; a je úhel sklonu ohnutých tyčí k podélné ose prvku v šikmém řezu.

Působí-li na prvek vnější zatížení ze strany jeho napínané hrany, jak je znázorněno na Obr. 5, l je vypočtená hodnota příčné síly Qi určena vzorcem Q.* co* str. (40)

kde Q je velikost smykové síly v podpěrném úseku;

Qo je výslednice vnějšího zatížení působícího na prvek v délce průmětu šikmého úseku c na podélnou osu prvku;

W je velikost protitlakové síly působící v nakloněném středu, určená v souladu s článkem 1.16 těchto norem.

Pokud na stlačenou plochu prvku působí vnější zatížení, jak je znázorněno na Obr. 5.6, pak se hodnota Q 0 ve vzorci (40) nebere v úvahu.

3.28. Pokud je poměr vypočtené délky prvku k jeho výšce menší než 5, měl by být výpočet železobetonových prvků při působení příčné síly proveden v souladu s článkem 1.10 těchto norem pro hlavní tahová napětí.

3.29. Výpočet ohybových a viskózně stlačených prvků konstantní výšky, vyztužených svorkami, lze provést v souladu s odstavcem 3.34 kapitoly SNNP 11-21-75 s přihlédnutím k návrhovým koeficientům k„. p.s. gp (t i. přijaté v těchto normách.

3.30. Vzdálenost mezi příčnými tyčemi (svorkami), mezi koncem předchozího a začátkem následujícího ohybu, jakož i mezi podpěrou a koncem ohybu nejblíže k podpěře, by neměla být větší než hodnota u* sekera. určeno vzorcem

M

3.31. U prvků s proměnnou výškou se šikmou protaženou hranou (obr. 6) se do pravé strany vzorce (39) zavede přídavná příčná síla Q*. rovna průmětu síly v podélné výztuži umístěné na šikmé ploše na kolmici k ose prvku, určené vzorcem

Р'с 6. Schéma sil v nakloněné části železobetonového konstrukčního prvku se šikmou napnutou hranou při výpočtu jeho pevnosti při působení příčné síly

kde M je ohybový moment v řezu kolmém na podélnou osu prvku, procházejícího začátkem nakloněné části v tahové zóně; r je vzdálenost od výsledné síly ve výztuži A k výsledné síle v tlačené oblasti betonu ve stejném řezu;

O - úhel sklonu výztuže A k ose prvku.

Poznámka. V případech, kdy výška prvku klesá s rostoucím ohybovým momentem, hodnota

3.32. Výpočet konzoly, jejíž délka /* je rovna nebo menší než její výška v referenčním řezu L (krátká konzola), by měl být proveden metodou teorie pružnosti jako u homogenního izotropního tělesa.

Tahové síly stanovené výpočtem v řezech konzoly musí být plně absorbovány výztuží při napětích nepřesahujících vypočtenou únosnost /? A. s přihlédnutím ke koeficientům přijatým v těchto normách.

Pro konzoly s konstantní nebo proměnnou výškou průřezu při I*^2 m je dovoleno vzít diagram hlavních tahových napětí v podpěrném úseku ve tvaru trojúhelníku s orientací hlavních napětí pod úhlem 45 ° vzhledem k nosné části.

Plocha průřezu svorek nebo ohybů procházejících nosnou částí by měla být určena pomocí vzorců:

P* » 0,71 F x , (44)

kde P je výsledné vnější zatížení; a je vzdálenost od výsledného vnějšího zatížení k podpěrnému úseku.

3.33. Výpočet řezů nakloněných k podélné ose prvku při působení ohybového momentu by měl být proveden podle vzorce

*v p s M^m t R t F t z + S t, R, F 0 z 0 +2 t l R t F x z x, (45)

kde M je moment všech vnějších sil (s přihlédnutím k protitlaku) nacházející se na jedné straně uvažovaného nakloněného úseku vzhledem k ose. procházející bodem působení výsledných sil ve stlačené oblasti a kolmo k rovině působení momentu; mM RxFaz, 2mxRxFoz0. Zm a R x F x z x - součet momentů kolem stejné osy od sil v podélné výztuži, v ohnutých prutech a třmíncích protínajících nataženou zónu nakloněné části; g 0. z x - silová ramena v podélné výztuži. v ohnutých tyčích a svorkách vzhledem ke stejné ose (obr. 7).

Rýže. 7. Diagram sil v řezu nakloněném k podélné ose železobetonového prvku při výpočtu jeho pevnosti při působení ohybového momentu

Výška stlačené zóny v nakloněné části, měřená kolmo k podélné ose prvku, se určí podle odstavců. 3.14-3.23 těchto norem.

Výpočet pomocí vzorce (45) by měl být proveden pro úseky testované na pevnost při působení příčných sil a také:

v úsecích procházejících body změny v oblasti podélné tahové výztuže (body teoretického přerušení výztuže nebo změny jejího průměru);

v místech, kde dochází k prudké změně rozměrů průřezu prvku.

3.34. Prvky s konstantní nebo plynule se měnící výškou průřezu se nevypočítávají na základě pevnosti nakloněné části při působení ohybového momentu v jednom z následujících případů:

a) je-li veškerá podélná výztuž přivedena k podpěře nebo ke konci prvku a má dostatečné ukotvení;

b) pokud jsou železobetonové prvky vypočteny v souladu s článkem 1.10 těchto norem;

c) v deskových, prostorově působících konstrukcích nebo v konstrukcích na pružném základu;

d) jsou-li podélně natažené tyče, přerušené po délce prvku, vloženy za normální úsek, ve kterém nejsou výpočtem požadovány, na délku<о, определяемую по формуле

kde Q je příčná síla v normálovém řezu procházející bodem teoretického zlomení tyče;

F 0. a - plocha průřezu a úhel sklonu ohnutých tyčí umístěných v úseku délky<о;

Yr" je síla ve svorkách na jednotku délky prvku v úseku délky to, určená vzorcem

d - průměr zlomené tyče, cm.

3.35. V rohových spojích masivních železobetonových konstrukcí (obr. 8) se požadované množství návrhové výztuže F 0 stanoví z podmínky pevnosti šikmého úseku procházejícího po sečině úhlu reentrantu při působení ohybového momentu. *

Rýže. 8. Schéma vyztužení rohových spojů masivních železobetonových konstrukcí

ta. V tomto případě by se rameno vnitřní dvojice sil r v nakloněné části mělo rovnat rameni vnitřní dvojice sil o nejmenší výšce A* kořenové části protilehlých prvků.

VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÝCH PRVKŮ NA ODOLNOST

3.36. Výpočet prvků železobetonových konstrukcí na únosnost by měl být proveden porovnáním okrajových napětí v betonu a tahové výztuži s odpovídajícími vypočtenými # únosnostmi betonu

a vyztužení R%, určené v souladu s odstavci. 2.13 a 2.19 těchto norem. Stlačená výztuž se nepočítá na únosnost.

3.37. U prvků odolných vůči trhlinám se okrajová napětí v betonu a výztuži určují výpočtem jako pro pružné těleso, ale pro dané úseky v souladu s článkem 2.22 těchto norem.

U prvků odolných proti namáhání by se plocha a moment únosnosti redukovaného průřezu měly určit bez zohlednění tahové zóny betonu. Napětí ve výztuži by měla být určena v souladu s článkem 4.5 těchto norem.

3.38. V prvcích železobetonových konstrukcí jsou při výpočtu únosnosti šikmých úseků hlavní tahová napětí absorbována betonem, pokud jejich hodnota nepřesahuje R p. Pokud hlavní

tahová napětí přesahují R p, pak se jejich výslednice musí zcela přenést na příčnou výztuž při napětích v ní rovných návrhové únosnosti R,.

3.39. Velikost hlavních tahových napětí kolem g by měla být určena pomocí vzorců:

4. VÝPOČET PRVKŮ ŽELEZOBETONOVÝCH KONSTRUKCÍ DLE LIMITNÍCH STAVŮ DRUHÉ SKUPINY

VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÝCH PRVKŮ PRO VZNIK TRHLIN

Ve vzorcích (48) -(50): o* a m - normálové a smykové napětí v betonu;

Ia je moment setrvačnosti redukovaného úseku vzhledem k jeho těžišti;

S n je statický moment části redukovaného průřezu ležící na jedné straně osy, v jejíž úrovni se určují tangenciální napětí;

y je vzdálenost od těžiště redukovaného úseku k přímce, na jejíž úrovni se určuje napětí;

b - šířka sekce na stejné úrovni.

Pro prvky obdélníkového průřezu lze tečné napětí t určit podle vzorce

kde 2 = 0,9 Lo-

Ve vzorci (48) by měla být napětí v tahu zadána se znaménkem „plus“ a napětí v tlaku se znaménkem „mínus“.

Ve vzorci (49) se znaménko mínus bere pro excentricky stlačené prvky a znaménko plus pro excentricky natažené prvky.

Při zohlednění normálových napětí působících ve směru kolmém k ose prvku se hlavní tahová napětí stanoví v souladu s článkem 4.11 kapitoly SNiP N-21-75 (vzorec 137).

4.1. Výpočet železobetonových prvků pro tvorbu trhlin by měl být proveden:

pro tlakové prvky umístěné v oblasti proměnlivé hladiny vody a podléhající periodickému zamrzání a rozmrazování, jakož i pro prvky, na které se vztahují požadavky na vodotěsnost s ohledem na pokyny LP. 1.7 a 1.15 těchto norem;

pokud existují zvláštní požadavky na konstrukční normy určitých typů vodních staveb.

4.2. Výpočet tvorby trhlin kolmých k podélné ose prvku by měl být proveden:

a) pro centrálně napínané prvky podle vzorce

n c ff

b) pro ohýbatelné prvky podle vzorce

"cm<т л у/?рц V, . (53)

kde shi a y jsou koeficienty přijaté podle pokynů v kapitole 3.5 těchto norem;

Moment odporu redukovaného úseku, určený vzorcem

zde 1 a je moment setrvačnosti redukovaného úseku;

y с je vzdálenost od těžiště redukovaného úseku ke stlačené ploše;

c) pro excentricky stlačené prvky podle vzorce

kde Fa je zmenšená plocha průřezu;

d) pro excentricky protažené prvky podle vzorce

4.3. Výpočet vzniku trhlin při působení opakovaně opakovaného zatížení by měl být proveden z podmínky

n s ** YAT * n (57)

kde op je maximální normálové napětí v tahu v betonu určené výpočtem v souladu s požadavky bodu 3.37 těchto norem.

VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÝCH PRVKŮ PODLE OTEVŘENÍ TRHLIN

4.4. Šířka otvoru trhliny a t mm kolmo k podélné ose prvku by měla být určena vzorcem

o t -*S d "1 7 (4-100 c) V"d (58)

kde k je koeficient rovný: pro ohybové a excentricky stlačené prvky - 1; pro centrálně a excentricky natažené prvky - 1,2; s víceřadým uspořádáním výztuže - 1,2;

C d - koeficient se rovná, když se vezme v úvahu:

krátkodobé zatížení - 1;

stálá a dočasná dlouhodobá zatížení - 1,3;

opakovaně opakované zatížení: ve vzduchosuchém stavu betonu - C a -2-p a. kde p* je koeficient asymetrie cyklu;

ve vodou nasyceném stavu betonu - 1,1;

1) - koeficient se rovná: pro prutovou výztuž: periodický profil - 1; hladká - 1.4.

s drátěnou výztuží:

periodický profil - 1,2; hladký - 1,5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

vzato rovno p=.---, ale ne

více než 0,02; d - průměr prutů výztuže, mm.

pro centrálně napínané prvky

pro excentricky natažené a excentricky stlačené prvky při velkých excentricitách

N (e ± z) F*z

Ve vzorcích (59) a (61): r - rameno vnitřní dvojice sil, vzato na základě výsledků pevnostního výpočtu průřezu;

e je vzdálenost od těžiště plochy průřezu výztuže A k bodu působení podélné síly JV.

Ve vzorci (61) se znaménko „plus“ bere pro excentrické napětí a znaménko „mínus“ pro excentrickou kompresi.

Pro excentricky natažené prvky při malých excentricitách by se o a mělo určit pomocí vzorce (61) s hodnotou e-far b nahrazenou

Částkou -- --- za armatury

A a „a _- --- pro armatury A“.

Šířka otvoru trhliny stanovená výpočtem bez zvláštních ochranných opatření uvedených v článku 1.7 těchto norem by neměla být větší než hodnoty uvedené v tabulce. 15.

STÁTNÍ VÝBOR SSSR PRO VÝSTAVBU

(GOSSTROY SSSR)

KONSTRUKCE

NORMY A PRAVIDLA

OBECNÁ USTANOVENÍ

KONSTRUKCE

TERMINOLOGIE

MOSKVA STROYIZDAT 1980

Kapitola SNiP I-2 „Stavební terminologie“ byla vyvinuta Ústředním ústavem vědeckých informací o stavebnictví a architektuře (TSINIS), odborem technické regulace a normalizace a odborem pro odhadování norem a cen ve stavebnictví Státního stavebního výboru SSSR s účast výzkumných a konstrukčních ústavů - autorů odpovídajících kapitol SNiP .

Vzhledem k tomu, že tato kapitola, zahrnutá do struktury stavebních norem a pravidel (SNiP), byla vypracována poprvé, je vydána ve formě návrhu s následným upřesněním, schválením Státním stavebním výborem SSSR a znovu vydána v roce 1983.

Návrhy a připomínky k jednotlivým pojmům a jejich definicím, které vyvstaly při aplikaci kapitoly, jakož i k zahrnutí dalších pojmů uvedených v kapitolách SNiP, prosím zasílejte na VNIIIS (125047, Moskva, A-47, Gorky St., 38 ).

Redakční komise: inženýři Sychev V.I., Govorovsky B.Ya., Shkinev A.N., Lysogorsky A.A., Bayko V.I., Shlemin F.M., Tishenko V.V., Demin I.D., Denisov N. .A.(Gosstroy SSSR), kandidáti tech. vědy Eingorn M.A. A Komárov I.A.(VNIIIS).

1. VŠEOBECNÉ POKYNY

1.1 . Pojmy a jejich definice uvedené v této kapitole je nutné používat při vypracovávání regulačních dokumentů, státních norem a technické dokumentace pro výstavbu.

Uvedené definice lze v případě potřeby změnit formou prezentace, aniž by došlo k narušení hranic pojmů.

1.2 . Tato kapitola obsahuje základní pojmy uvedené v odpovídajících kapitolách I - IV Stavebních předpisů a pravidel (SNiP), pro které neexistují žádné definice nebo pro ně vznikají různé výklady.

1.3 . Termíny jsou seřazeny v abecedním pořadí. Ve složených termínech skládajících se z definic a definovaných slov je hlavní významově definované slovo uvedeno na prvním místě, s výjimkou obecně uznávaných termínů označujících názvy dokumentů (Jednotné regionální jednotkové ceny - EREP; Stavební předpisy a předpisy - SNiP; Integrované ukazatele stavebních nákladů - UPSS ; standardy rozšířeného odhadu - USN), systémy (Automatizovaný systém řízení výstavby - ASUS), jakož i termíny s obecně uznávanými zkratkami (hlavní plán - obecný plán; hlavní plán výstavby - plán výstavby; generální dodavatel - generální dodavatel ).

V Rejstříku pojmů jsou složené pojmy uvedeny v nejběžnější podobě v normativní a vědecko-technické literatuře (beze změny slovosledu).

Názvy termínů jsou uváděny především v jednotném čísle, ale někdy, v souladu s uznávanou vědeckou terminologií, v množném čísle.

Pokud má termín více významů, jsou obvykle spojeny v jedné definici, ale každý význam je zvýrazněn v rámci poslední definice.

2. POJMY A JEJICH DEFINICE

AUTOMATIZOVANÝ SYSTÉM ŘÍZENÍKONSTRUKCE(ASUS)- soubor administrativních, organizačních, ekonomických a matematických metod, výpočetní techniky, kancelářské techniky a komunikačních zařízení, vzájemně propojených v procesu jejich fungování, pro přijímání vhodných rozhodnutí a ověřování jejich realizace.

PŘILNAVOST- adheze nepodobných pevných nebo kapalných těles dotýkajících se jejich povrchů, způsobená intermolekulární interakcí.

KOTVA- upevňovací zařízení zapuštěné do jakékoli pevné konstrukce nebo do země.

PROTIPOŽÁRNÍ DŘEVO - hloubková nebo povrchová impregnace dřeva roztokem chemikálií nebo směsí (zpomalovačů hoření) za účelem zvýšení jeho požární odolnosti.

ANTISEPTICKÝ- ošetření různých nekovových materiálů (dřevo a výrobky ze dřeva, plasty atd.) chemikáliemi (antiseptiky) za účelem zlepšení jejich biostability a zvýšení životnosti konstrukcí.

ENTRESOL- platforma, která zabírá horní část objemu obytné, veřejné nebo průmyslové budovy, určená ke zvětšení její plochy, umístění pomocných, skladovacích a jiných prostor.

KOVÁNÍ- 1) prvky, výztuhy, organicky zahrnuté v materiálu stavebních konstrukcí; 2) pomocná zařízení a části, které nejsou součástí hlavního zařízení, ale jsou nezbytné k zajištění jeho běžného provozu (armatury potrubí, elektro armatury atd.).

VÝZTUŽ PRO ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE- integrální součást (ocelová tyč nebo drát) železobetonových konstrukcí, která se podle svého účelu dělí na:

pracovní (výpočet), který vnímá především tahové (a v některých případech i tlakové) síly vznikající vnějším zatížením a vlivy, vlastní tíhu konstrukcí a také určený k vytvoření předpětí;

rozvodné (konstrukční), zajištění tyčí v rámu svařováním nebo pletením pracovní výztuží, zajištění jejich společné práce a usnadnění

rovnoměrné rozložení zatížení mezi nimi;

montáž, která podpírá jednotlivé tyče pracovní výztuže při montáži rámů a usnadňuje jejich instalaci v konstrukční poloze;

příchytky sloužící k zamezení šikmých trhlin v betonových konstrukcích (nosníky, vaznice, sloupy apod.) a k výrobě armovacích klecí z jednotlivých prutů pro stejné konstrukce.

NEPŘÍMÉ KOVÁNÍ- příčná (spirálová, prstencová) výztuž centrálně tlačených prvků železobetonových konstrukcí, určená ke zvýšení jejich únosnosti.

LOŽISKÁ ARMATURA - vyztužení monolitických železobetonových konstrukcí, schopných odolávat montážnímu a přepravnímu zatížení vznikajícímu při práci, jakož i zatížení vlastní tíhou betonu a bednění.

KOVÁNÍPOTRUBÍ - zařízení, která umožňují regulaci a rozvod kapalin a plynů dopravovaných potrubím, a dělí se na uzavírací armatury (kohouty, šoupátka), pojistné ventily (ventily), regulační ventily (ventily, regulátory tlaku), výstupní ventily (vzduchové ventily , odvody kondenzátu), nouzové ventily (signalizační zařízení) atd.

ASUS- viz Automatizovaný systém řízení staveb.

VZDUCHOVÁNÍ VODY- sycení vody vzdušným kyslíkem, prováděné: v úpravnách vody za účelem odželeznění, jakož i k odstranění volného oxidu uhličitého a sirovodíku z vody; v biologických čistírnách odpadních vod (aerační nádrže, aerofiltry, biofiltry) k urychlení procesu mineralizace organických látek a dalších nečistot rozpuštěných v odpadních vodách.

VZDUCHOVÁNÍ BUDOV - organizovaná přirozená výměna vzduchu, prováděná v důsledku rozdílu v hustotách vnějšího a vnitřního vzduchu.

AEROTANK- konstrukce pro biologické čištění odpadních vod při jejich umělém provzdušňování (t.j. při nasycení vody vzdušným kyslíkem) ve směsi s aktivovaným kalem.

AEROTANK-DISPLUSTER - provzdušňovací nádrž, do které jsou odpadní vody a aktivovaný kal koncentrovaně vstřikovány z jedné koncové strany chodby a také jsou koncentrovaně vypouštěny z opačné strany chodby.

AEROTANK-SETTENČNÍ NÁDRŽ - konstrukce, ve které jsou provzdušňovací nádrž a usazovací nádrž konstrukčně a funkčně spojeny a jsou na sebe v přímé technologické návaznosti.

AEROTANK-MIXER - provzdušňovací nádrž, ve které jsou odpadní vody a aktivovaný kal rovnoměrně přiváděny podél jedné dlouhé strany chodby a vypouštěny podél druhé strany chodby.

VZDUCHOVÝ FILTR- biofiltr se zařízeními pro nucenou ventilaci.

STAVBA VÝROBNÍ ZÁKLADNYORGANIZACE- komplex podniků a struktur stavební organizace určený k rychlému zajištění objektů ve výstavbě potřebnými materiálními a technickými prostředky, jakož i k výrobě (zpracování, obohacení) materiálů, výrobků a konstrukcí používaných ve stavebním procesu na vlastní pěst.

BYPASS- obtokové potrubí s uzavíracími armaturami pro odvod dopravovaného média (kapalina, plyn) z hlavního potrubí a jeho přívod do stejného potrubí.

EXPANZNÍ NÁDOBA - zásobník v uzavřeném systému ohřevu vody pro příjem přebytečného objemu vody vzniklého při ohřevu na maximální provozní teplotu.

HOSTINA- 1) hliněný val umístěný na náhorní straně výkopu silnice k ochraně před povrchovým odtokem vody; 2) hranol vyplněný kamenem v horní a spodní části hráze, vyrobený z půdních materiálů.

HRACÍ BAZÉN - otevřená nádrž se systémem tlakových potrubí pro snížení teploty cirkulující vody jejím rozprašováním do vzduchu, používaná v systémech zásobování cirkulační vodou průmyslových podniků, které využívají tepelné elektrárny, kompresory atd.

VĚŽ- samostatně stojící výšková konstrukce, jejíž stabilita je zajištěna její hlavní konstrukcí (bez kotevních drátů).

BERM- římsa uspořádaná na svazích hliněných (kamenných) náspů, přehrad, kanálů, opevněných břehů, lomů atd. nebo mezi patou náspu (silnice nebo železnice) a rezervou (odvodňovací příkop) pro zajištění stability nadložní části stavby a její ochranu před erozí atmosférickou vodou, jakož i pro zlepšení provozních podmínek stavby.

BIOSTABILITA- vlastnost materiálů a výrobků odolávat hnilobě nebo jiným ničivým biologickým procesům.

ZLEPŠENÍ- soubor prací (na inženýrské přípravě území, výstavbě komunikací, rozvoji komunikačních sítí a staveb pro vodovod, kanalizaci, energetiku atd.) a opatření (na vyklizení, odvodnění a terénní úpravy území, zlepšení mikroklima, ochrana před znečištěním povodí, otevřených vodních ploch a půdy, hygienické čištění, snížení hluku atd.), prováděné za účelem uvedení určitého území do stavu vhodného pro výstavbu a běžného využití pro zamýšlený účel, vytvoření zdravé, pohodlné a kulturní podmínky pro život obyvatel.

OBJEMOVÝ BLOK- prefabrikovaná část objemu rozestavěné budovy pro obytné, veřejné nebo průmyslové účely (sanitární kabina, pokoj, byt, technická místnost, trafostanice apod.).

BLOKOVÝ SEKCE- objemově-prostorový prvek budovy, funkčně nezávislý, který lze použít jak v kombinaci s jinými prvky budovy, tak samostatně.

BLOKOVÁ STAVBA A TECHNOLOGIE- vzájemně propojené prvky montovaných stavebních konstrukcí a zařízení, dříve spojené na podniku nebo na stavbě do jediného neměnného objemově-prostorového systému.

ZÁVOD- otevřená nebo uzavřená hydraulická konstrukce pro připojení volně průtočných částí vodovodního potrubí (nádrž), umístěná na různých úrovních, ve které je průchod vody z horní části do spodní prováděn vyšší (kritičtější) rychlostí bez oddělující tok od obrysu samotné konstrukce.

VSTUP POTRUBÍ- potrubní odbočka z vnější sítě k jednotce s uzavíracími armaturami umístěnými uvnitř objektu (konstrukce).

VĚTRÁNÍ - přirozená nebo umělá řízená výměna vzduchu v místnostech (stísněných prostorech), zajišťující vytvoření vzdušného prostředí v souladu s hygienickými, hygienickými a technologickými požadavky.

VERANDA- otevřená nebo prosklená nevytápěná místnost připojená k budově nebo vestavěná do budovy, jakož i postavená odděleně od budovy ve formě světelného pavilonu.

LOBBY- místnost před vchodem do vnitřních částí budovy určená k příjmu a distribuci toku návštěvníků.

ODOLNOST PROTI VLHKOSTI- schopnost stavebních materiálů dlouhodobě odolávat destruktivnímu působení vlhkosti při periodickém vlhčení a vysychání materiálu.

ZÁSTĚRA- prvek pro upevnění dna vodního toku přímo za přelivem (přelivem) hráze v podobě masivní desky určené k tlumení nárazů proudů a tlumení energie přetékajícího proudu vody a zároveň k ochraně koryto vodního toku a zemina základny stavby před erozí.

VODNÍ ENERGIE- stavba ve formě tunelu, kanálu, žlabu nebo potrubí pro průchod (zásobování) vodou pod tlakem nebo gravitací z přívodu vody (stavby přívodu vody) do místa její spotřeby.

ZÁSOBOVÁNÍ VODY (STRUKTURA ZÁSOBOVÁNÍ VODY)- vodní stavba pro shromažďování vody z otevřeného vodního toku nebo nádrže (řeka, jezero, nádrž) nebo podzemních zdrojů a její přivádění do vodovodních potrubí pro následnou přepravu a využití pro hospodářské účely (zavlažování, zásobování vodou, výroba elektřiny atd.).

ODVODNĚNÍ- soubor opatření a zařízení, které zajišťují odvod podzemních a (nebo) povrchových vod z otevřených výkopů (jam), lomů nebo podzemních vod ze štol, dolů a jiných důlních děl.

ÚPRAVA VODY- soubor technologických procesů, kterými se kvalita vody vstupující do vodovodního řádu z vodárenského zdroje uvádí na stanovené normové ukazatele.

ÚPRAVA VODY- úprava vody (odferrizace, odsolování, odsolování atd.), díky čemuž je vhodná pro napájení parních a horkovodních kotlů nebo pro různé technologické procesy.

SNÍŽENÍ VODY - způsob snižování hladiny vody v zemi nebo nádrži přilehlé k tělesu půdy během výstavby pomocí drenážních zařízení instalovaných ve vodonosných vrstvách, hlubokých čerpadel, studní atd.

VODNÍ INTERMINER- 1) část stavby pro příjem vody používaná k přímému příjmu vody z otevřeného (řeka, jezero, nádrž) nebo podzemního zdroje; 2) vodní tok, nádrž nebo prohlubeň, která přijímá a odvádí vodu zachycenou rekultivačním drenážním systémem z přilehlého území.

VODOVODNÍ POTRUBÍ- komplex inženýrských staveb a zařízení pro získávání vody z přírodních zdrojů, její čištění, dopravu k různým spotřebitelům v požadovaném množství a požadované kvalitě.

PŘEJÍMKA (STRUKTURA PŘELITU)- vodní stavba pro přepouštění vody vypouštěné z horního do dolního toku, aby nedocházelo k překročení maximálních návrhových hladin vody v nádrži, povrchovými otvory (přelivy) na koruně hráze nebo hlubokými otvory (přelivy) umístěnými pod hladinou vody proti proudu, nebo přes oba současně.

Přeliv- 1) povrchový přeliv s volným (beztlakovým) přepadem vody přes hřeben svodidla; 2) překážka, práh, kterým protéká proud vody.

ZDROJ VODY- soubor opatření k zajištění vody různým spotřebitelům (obyvatelstvo, průmyslové podniky, doprava, zemědělství) v požadovaném množství a požadované kvalitě.

VODNÍ CESTA (STRUKTURA VODNÍ CESTY)- hlubinný přeliv ve formě děr (potrubí) ve vodním díle nebo samostatné konstrukce pro vyprazdňování nádrže, promývání dnových sedimentů usazených v horním bazénu a pro přepouštění (vypouštění) vody do spodního bazénu.

AQUITTER- viz Vodotěsná vrstva půdy.

DOPAD- jev, který způsobuje vnitřní síly v konstrukčních prvcích (z nerovnoměrných deformací podkladu, z deformací zemského povrchu v oblastech ovlivněných důlními díly a v krasových oblastech, ze změn teplot, ze smršťování a dotvarování konstrukčních materiálů, ze seismických vlivů, ze seizmických vlivů na zemské povrchy, na zemské povrchy, na zemní plyny, na zemské povrchy, na zemské povrchy, na zemní plyny, na zemní plyny, na zemní plyny, na zemní plyny, na zemní plyny, na zemní plyny, na zemní plyny, na zemní plyn). výbušnina, vlhkost a jiné podobné jevy).

POTRUBÍ- potrubí (potrubí) pro pohyb vzduchu, používané ve ventilačních systémech, ohřevu vzduchu, klimatizaci, jakož i pro dopravu vzduchu pro technologické účely.

VÝMĚNA VZDUCHU- částečná nebo úplná výměna znečištěného vnitřního vzduchu za čistý vzduch.

ÚPRAVA VZDUCHU -úprava vzduchu (odstranění prachu, škodlivých plynů, nečistot, vytápění, chlazení, zvlhčování, odvlhčování atd.) tak, aby měl vlastnosti splňující technologické nebo hygienicko-hygienické požadavky.

DŮLNÍ PRÁCE - dutina v zemské kůře vzniklá v důsledku těžby za účelem průzkumu a těžby nerostů, geotechnických průzkumů a výstavby podzemních staveb.

TLApání do jámy - proces formování jámy ve velkoporézním propadu nebo objemné zemině hutněním pomocí mechanických rázových zhutňovačů s pracovním tělesem ve formě razidla.

VPLYV NA VISKOZITY- podmíněná mechanická charakteristika materiálu, která hodnotí jeho odolnost proti křehkému lomu.

VELIKOST- maximální vnější obrysy nebo rozměry konstrukcí, budov, konstrukcí, zařízení, vozidel atd.

NAKLÁDACÍ ROZMĚR- maximální příčný (kolmý k ose železniční trati) obrys, ve kterém musí být náklad umístěn (s ohledem na balení a upevnění) na otevřeném kolejovém vozidle, když je na rovné vodorovné trati.

VELIKOST KOLEJOVÉHO VOZU - maximální příčný obrys (kolmý k ose koleje), ve kterém by měla být umístěna kolejová vozidla instalovaná na přímé vodorovné koleji, jak v prázdném, tak naloženém stavu, s maximálními normalizovanými tolerancemi a opotřebením, s výjimkou bočního sklonu na pružinách .

POD MOSTEM NAVIZDNÝ- příčný (kolmo ke směru toku vodního toku) obrys prostoru pod mostem, tvořený dnem rozpětí, návrhovým plavebním horizontem a okraji podpěr, do kterých jsou umístěny konstrukční prvky mostu nebo zařízení pod to by nemělo jít.

VELIKOST BLÍŽÍCÍCH SE BUDOV- mezní příčný (kolmo k ose koleje) obrys, do kterého by kromě kolejových vozidel neměly vstupovat žádné části konstrukcí a zařízení, jakož i materiály, náhradní díly a zařízení, s výjimkou části zařízení určených pro přímou interakci s kolejovým vozidlem, pokud poloha těchto zařízení ve vnitřním prostoru souvisí s částmi kolejového vozidla, se kterými mohou přijít do styku, a že nemohou způsobit kontakt s jinými prvky kolejového vozidla. kolejová vozidla.

ČIŠTĚNÍ PLYNU- technologický postup oddělování pevných, kapalných nebo plynných nečistot z technických plynů.

PLYNOVOD- soubor potrubí, zařízení a zařízení určených k přepravě hořlavých plynů z jakéhokoli místa ke spotřebitelům.

HLAVNÍ PLYNOVOD - plynovod pro dopravu hořlavých plynů z místa jejich těžby (nebo výroby) do plynárenských distribučních stanic, kde je tlak snížen na úroveň nezbytnou pro zásobování spotřebitelů.

ZÁSOBOVÁNÍ PLYNEM- organizovaná dodávka a distribuce plynového paliva pro potřeby národního hospodářství a obyvatelstva.

GALERIE- 1) nadzemní nebo nadzemní, zcela nebo částečně uzavřená, vodorovná nebo nakloněná rozšířená konstrukce spojující prostory budov nebo staveb, určená pro inženýrské a technologické komunikace, jakož i pro průchod lidí; 2) horní patro hlediště.

GALERIE ANTIKLÁVU - konstrukce, která chrání úsek železnice nebo dálnice před horskými sesuvy půdy.

VÝVOJOVÝ TLUMIČ - zařízení ve vodní nádrži, které slouží ke změně směru proudů a šíření (po šířce) vodního proudu za účelem hašení přebytečné kinetické energie vody a přerozdělování rychlostí proudění ve spodní části přepadové hráze.

GENERÁLNÍ PLÁN (GENOVÝ PLÁN) –část projektu obsahující komplexní řešení problematiky plánování a zlepšování staveniště, umísťování staveb, staveb, dopravních komunikací, inženýrských sítí, organizace systémů ekonomických a veřejných služeb.

GENERÁLNÍ DODAVATEL (GENERÁLNÍ DODAVATEL)- stavební organizace, která na základě uzavřené smluvní dohody s objednatelem odpovídá za včasnou a kvalitní realizaci všech stavebních prací stanovených smlouvou na tomto zařízení, se zapojením případně dalších organizací jako subdodavatelů.

OBECNÝ PLÁN- viz Obecný plán.

HLAVNÍ DODAVATEL- viz Generální dodavatel.

TĚSNĚNÍ- elastické nebo plastoelastické materiály používané k zajištění těsnosti spojů a spojů konstrukčních prvků budov a konstrukcí.

CHLADÍCÍ VĚŽ- konstrukce pro chladicí vodu, která odebírá teplo ze zařízení na výrobu paliva s atmosférickým vzduchem v systémech recyklace vody průmyslových podniků a v klimatizačních zařízeních odpařováním části vody stékající po sprinkleru.

PRIMING- zobecněný název pro všechny druhy hornin, které jsou předmětem lidské inženýrské a stavební činnosti.

TLAK- veličina charakterizující intenzitu sil působících na kteroukoli část povrchu tělesa ve směrech kolmých k tomuto povrchu a určená poměrem síly rovnoměrně rozložené po povrchu kolmém k němu k ploše tohoto povrchu .

HORSKÝ TLAK- síly působící na vyzdívku (podporu) podzemního dolu od okolní horniny, jejíž rovnovážný stav je narušen vlivem přírodních (gravitace, tektonické jevy) a výrobních (podzemní práce) procesů.

PŘEHRADA- vodní stavba ve formě hráze k ochraně říčních a mořských pobřežních nížin před záplavami, k vykládání kanálů, spojování tlakových vodních staveb s břehy (tlakové hráze), k regulaci říčních koryt, zlepšování plavebních podmínek a provozu propustků a stavby pro příjem vody (gravitační přehrady).

DERIVACE- soustava staveb pro odvádění vody z řeky, nádrže nebo jiného vodního útvaru a její dopravu do staničního uzlu vodní elektrárny (vtok D.), jakož i pro odvádění vody z něj (vývod D.).

KONSTRUKČNÍ DETAIL- část stavební konstrukce z homogenního materiálu bez použití montážních operací.

DEFORMATIVITA - vlastnost materiálů být flexibilní, aby se změnily v původním tvaru.

DEFORMACE- změna tvaru nebo velikosti těla (části těla) vlivem jakýchkoliv fyzikálních faktorů (vnější síly, zahřívání a ochlazování, změny vlhkosti a další vlivy).

DEFORMACE STAVBY (STRUKTURY)- změna tvaru a velikosti, jakož i ztráta stability (sedání, smyk, navalování atd.) budovy nebo konstrukce vlivem různých zatížení a vlivů.

DEFORMACE STRUKTURY - změna tvaru a velikosti konstrukce (nebo její části) vlivem zatížení a vlivů.

DEFORMACE ZÁKLADNY - deformace vyplývající z přenosu sil z budovy (konstrukce) do základu nebo změn fyzikálního stavu základové půdy během výstavby a provozu budovy (konstrukce).

ZBYTKOVÁ DEFORMACE -část deformace, která nezmizí po odstranění zatížení a vlivů, které ji způsobily.

PLASTICKÁ DEFORMACE - zbytková deformace bez mikroskopických poruch spojitosti materiálu, vyplývající z vlivu silových faktorů.

ELASTICKÁ DEFORMACE - deformace, která zmizí po odstranění zátěže, která ji způsobila.

DESIGN BRÁNICE- pevný nebo příhradový prvek prostorové konstrukce zvyšující její tuhost.

BRÁNICE PŘEHRADY - antifiltrační zařízení uvnitř tělesa hráze vyrobené z půdních materiálů, vyrobené ve formě stěny z nepůdních materiálů (beton, železobeton, kov, dřevo nebo polymerní filmové materiály).

EXPEDICE - systém centralizovaného operativního řízení všech stupňů stavební výroby k zajištění rytmické a integrované produkce stavebních a montážních prací regulací a sledováním plnění provozních plánů a harmonogramů výroby a materiálně-technickým zabezpečením, koordinací prací všech subdodavatelů, pomocných výrobních a servisních zařízení.

REGULAČNÍ DOKUMENT ODBORU- regulační dokument stanovující požadavky na otázky specifické pro dané odvětví a neupravené regulačními dokumenty celé Unie, schválený předepsaným způsobem ministerstvem nebo ministerstvem.

REGULAČNÍ DOKUMENT NÁRODNÍ UNIE- regulační dokument obsahující povinné požadavky na projektování a konstrukci.

REPUBLIKÝ NORMATIVNÍ DOKUMENT- normativní dokument stanovující požadavky na otázky specifické pro unijní republiku a neupravené celounijními normativními dokumenty.

VÝROBNÍ DOKUMENTACE- soubor dokumentů odrážejících postup stavebních a montážních prací a technický stav projektu stavby (schémata a výkresy skutečného stavu, harmonogramy prací, přejímací listy a výkazy o provedených objemech prací, protokoly obecných a speciálních prací atd. ).

ŽIVOTNOST - schopnost budovy nebo stavby a jejích prvků zachovat si stanovené kvality v průběhu času za určitých podmínek za stanoveného provozního režimu bez destrukce nebo deformace.

PŘIJETÍ- rozdíl mezi největší a nejmenší mezní velikostí, který se rovná aritmetickému součtu přípustných odchylek od jmenovité velikosti.

VYPOUŠTĚNÍ- podzemní umělé zařízení (potrubí, studna, dutina) pro jímání a odvádění podzemní vody.

ODVODNĚNÍ- soustava potrubí (drénů), studní a dalších zařízení pro shromažďování a odvádění podzemní vody za účelem snížení její hladiny, odvodnění zeminy v blízkosti budovy (stavby) a snížení filtračního tlaku.

DUKER- tlaková část potrubí vedená pod korytem řeky (kanálem), po svazích nebo dně hlubokého údolí (rokle), pod silnicí umístěnou ve výkopu.

JEDNOTNÉ JEDNOTKOVÉ SAZBY OBVODU (EREP)- jednotkové ceny za obecné stavební a speciální práce, centrálně vyvinuté na základě odhadových standardů části IV Stavebních norem a pravidel (SNiP) a schválené pro regiony země podle přijatého územního členění.

ENDOVA- prostor mezi dvěma sousedními sklony střechy, tvořící vanu (příchozí roh) pro jímání vody na střeše.

EREP- viz Jednotné regionální jednotkové ceny.

TUHOST- charakteristika konstrukce, která hodnotí schopnost odolávat deformaci.

Porážka- pracoviště, kde probíhá vývoj půdy otevřeným nebo podzemním způsobem, pohybující se během pracovního procesu.

VZDUCHOVÁ TEPELNÁ ZÁPONA - zařízení, které brání vstupu venkovního studeného vzduchu do místnosti otevřenými otvory (dveře, vrata) čerpáním ohřátého vzduchu ventilátorem směrem k proudu snažícímu se proniknout do místnosti.

PROTIFITRAČNÍ ZÁVĚS- umělá bariéra pro filtrační proudění vody, vytvořená v zemině základny zádržného vodního díla a v jeho pobřežních opěrách (injektáží roztoků, směsí) k prodloužení filtračních cest, snížení filtračního tlaku na základnu stavby a snížit ztráty vody v důsledku filtrace.

POZADÍ- objem nedokončené stavby z hlediska kapacity, objemu kapitálových investic a objemu stavebních a montážních prací, které je nutné reálně dokončit na startovacích zařízeních a areálech s přechodem do období následujících po plánovaných, aby bylo zajištěno systematické uvádění dlouhodobého majetku do provozu a rytmus stavební výroby.

VÝKONOVÉ POZADÍ - celková projektovaná kapacita podniků, které by měly být ve výstavbě na konci plánovacího období, mínus kapacity zavedené od začátku jejich výstavby do konce plánovacího období.

POZADÍ PRO KAPITÁLOVÉ INVESTICE- náklady na stavební a instalační práce a další náklady zahrnuté do předpokládané ceny objektů, které musí být absorbovány do konce plánovacího období na přechodných staveništích.

ZÁKLADY PRO STAVEBNÍ A INSTALAČNÍ PRÁCE- část nedodělků za objem kapitálových investic, včetně nákladů na stavební a instalační práce, které musí být dokončeny na přechodných stavbách do konce plánovacího období.

ZÁKAZNÍK(developer) - organizace, podnik nebo instituce, kterým jsou v národohospodářských plánech přiděleny prostředky na investiční výstavbu nebo které mají pro tyto účely vlastní prostředky a v mezích jim udělených práv uzavírají smlouvu o projektování, průzkumné, stavební a montážní práce s dodavatelem (zhotovitel).

SLIB- série úderů kladivem na hromadu zaraženou do země, prováděná za účelem měření průměrné hodnoty jejího porušení.

NAMOČITPŮDA- způsob zhutňování pokleslých zemin zaplavováním vodou až do dané stabilizace sedání.

MRAZUJÍCÍ PŮDY- způsob dočasného zpevnění slabých vodou nasycených zemin s vytvořením ledo-zemního masivu daných rozměrů a pevnosti cirkulací chladiva potrubím ponořeným do zmrzlé zeminy.

VODNÍ TĚSNĚNÍ- viz Hydraulická závěrka.

HYDRAULICKÝ VENTIL (VODNÍ VENTIL)- zařízení zabraňující pronikání plynů z jednoho prostoru do druhého (z potrubí do místnosti, z jednoho úseku potrubí do druhého), ve kterém je proudění plynů v nežádoucím směru bráněno vrstvou vody.

HYDRAULICKÝ VENTIL - pohyblivé vodotěsné zařízení pro uzavírání a otevírání propustků vodního díla (přesypová hráz, stavidlo, potrubí, hydraulický tunel, rybí přechod atd.) za účelem kontroly průtoku vody jimi procházející.

PŘÍMÉ NÁKLADY- hlavní složka předpokládaných nákladů na stavební a instalační práce, včetně nákladů na veškerý materiál, výrobky a konstrukce, energetické zdroje, mzdy pracovníků a náklady na provoz stavebních strojů a mechanismů.

UTAHOVÁNÍ- tyčový prvek, který absorbuje tahové síly v distanční konstrukci oblouků, kleneb, krokví atd. a spojování koncových uzlů stavebních konstrukcí.

ZACHYTIT- úsek budovy nebo stavby určený k souvislému provádění stavebních a montážních prací s opakováním skladby a rozsahu prací v tomto a následujících oddílech.

ČIŠTĚNÍ HŘIŠTĚ- odstranění vrstvy zeminy z povrchu dna a stěn jámy, vyvinuté s nedostatkem.

BUDOVA- stavební systém skládající se z nosných a uzavírajících nebo kombinovaných (nosných a uzavírajících) konstrukcí tvořících uzavřený zemní objem určený k pobytu nebo pobytu osob v závislosti na funkčním účelu a k provádění různých typů výrobních procesů.

BYTOVÉ DOMY- bytové domy k trvalému pobytu osob a ubytovny pro bydlení při práci nebo studiu.

BUDOVY A STAVBY DOČASNÉ- speciálně postavené nebo dočasně upravené (trvalé) budovy (obytné, kulturní, sociální a jiné) a stavby (průmyslové a pomocné účely) po dobu výstavby, které jsou nezbytné pro obsluhu stavebních dělníků, organizování a provádění stavebních a instalačních prací.

VEŘEJNÉ BUDOVY A STAVBY- budovy a stavby určené pro sociální služby obyvatelstvu a pro bydlení správních institucí a veřejných organizací.

PRŮMYSLOVÉ STAVBY- stavby pro bydlení průmyslové a zemědělské výroby a zajišťující potřebné podmínky pro práci lidí a provoz technologických zařízení.

SILNIČNÍ KLIMATICKÁ ZÓNA - konvenční část území země s klimatickými podmínkami, které jsou z hlediska výstavby dálnic homogenní, vyznačující se kombinací vodních a tepelných poměrů, hloubkou, podzemní vodou, hloubkou promrzání půdy a množstvím srážek charakteristickým pouze pro tuto oblast.

BEZPEČNOSTNÍ ZÓNA- zóna, ve které je zaveden zvláštní bezpečnostní režim pro umístěné předměty.

PRACOVNÍ OBLAST- prostor, kde se přímo provádějí stavební a instalační práce a kde jsou umístěny potřebné materiály, hotové konstrukce a výrobky, stroje a zařízení.

ZÓNA SANITÁRNÍ OCHRANY- zóna oddělující průmyslový podnik od rezidenčního území měst a jiných obydlených oblastí, ve které je umístění budov a staveb, jakož i terénní úpravy území upraveny hygienickými normami.

ZÓNA SANITÁRNÍ OCHRANY- území a vodní plocha, v jejichž určitých hranicích je stanoven zvláštní hygienický režim s vyloučením možnosti infekce a kontaminace vodních zdrojů.

HRADNÍ ZUB- přehradní prvek v podobě výstupku napojeného na základ a zapuštěného do základu, který slouží k prodloužení cesty filtrace vody a zvýšení stability hráze.

STAVEBNÍ PRODUKT- továrně vyrobený prvek dodávaný pro stavbu v hotové podobě.

INŽENÝRSKÉ PRŮZKUMY- soubor technicko-ekonomických studií území stavby umožňující zdůvodnit jeho proveditelnost a umístění, shromáždit potřebná data pro návrh nových nebo rekonstrukci stávajících zařízení.

INDUSTRIALIZACE - organizace stavební výroby s využitím složitých mechanizovaných procesů pro výstavbu budov a konstrukcí a progresivních stavebních metod a široké využití prefabrikovaných konstrukcí včetně zvětšených s vysokou tovární připraveností.

INSTRUKCE- normativní celounijní (SN), republikový (RSN) nebo resortní (VSN) dokument v systému stavebních předpisů a předpisů, který stanoví normy a pravidla: projektování podniků v určitých průmyslových odvětvích, jakož i budovy a stavby pro různé účely, konstrukce a inženýrská zařízení; výroba určitých druhů stavebních a instalačních prací; aplikace materiálů, konstrukcí a výrobků; o organizaci projekční a geodetické práce, mechanizaci práce, normalizaci práce a zpracování projektové a odhadní dokumentace