Dəmir-beton körpünün layihələndirilməsi. Dəmir-beton körpülər Oxşar işlər - Dəmir-beton körpünün layihələndirilməsi

Yol hissəsinin yükdaşıyan elementləri - yolun dəmir-beton plitələri (qalınlığı 18 sm) yükü götürür. Nəqliyyat vasitəsi sürücülük səthindən, piyadalardan səkilərdən və onları aralığın əsas dəstəkləyici strukturlarına köçürün.

İşinizi sosial şəbəkələrdə paylaşın

Əgər bu iş sizə uyğun gəlmirsə, səhifənin aşağı hissəsində oxşar işlərin siyahısı var. Axtarış düyməsini də istifadə edə bilərsiniz

Təhsil Nazirliyi Rusiya Federasiyası

Federal Dövlət Büdcə Ali Peşə Təhsili Təşkilatı

"Sibir Dövlət Avtomobil və Avtomobil Yolları Akademiyası (SibADİ)"

"Körpülər" şöbəsi

Kurs layihəsi

“Dəmir-beton avtomobil körpüsünün layihəsi»

Tamamlandı:

ADb-12-Z 1-ci qrup tələbəsi

Jdanov A.V.

Qəbul edildi:

Shchetinina N.N.

Omsk 2014

1. Körpünün planının və üst tikili strukturunun təsviri_____________2

2. Yolun plitəsinin hesablanması________________________________________________________________4

2.1. Daimi yükə görə yolun plitələrində qüvvələrin təyini ___4

2.2. Canlı yükdən qüvvələrin təyini _________________________________5

2.3. IF plitəsinin möhkəmləndirilməsi və möhkəmliyin hesablanması _____________________10

2.3.1. Plitənin ortasında IF plitəsinin möhkəmləndirilməsi _______________________11

2.3.2. Dəstəklərdə IF plitəsinin möhkəmləndirilməsi ____________________________12

3. Magistral şüanın hesablanması və layihələndirilməsi____________________________14

3.1. Sabit yükdən şüada qüvvələrin təyini ______________14

3.2.1. Məkan işlərinin uçotu ________________________________15

3.2.2. KPU-nun tərifi ________________________________________________16

3.3. Əsas şüada qüvvələrin təyini _________________________________18

3.4. Əsas şüanın möhkəmləndirilməsi ______________________________________25

4. Materialların diaqramının qurulması ______________________________________27

5. Kəsmə qüvvəsi üçün maili kəsiyinin hesablanması _________________28

İstifadə olunmuş ədəbiyyatların siyahısı________________________________________________30

Əlavə 1_________________________________________________31

Əlavə 2_________________________________________________32

1. Körpünün planının və aralıq strukturunun təsviri.

Körpü keçidi– bu, körpünü və ona yanaşmaları özündə cəmləşdirən strukturlar kompleksidir; eləcə də layihədə təqdim edilməyən buz kəsənlər, tənzimləyici strukturlar və sahil mühafizə vasitələri.

Körpü konstruksiyaları ilə çayın məcrasını və sel sahəsinin bir hissəsini əhatə edir. körpü ibarətdiruzanır və dəstəkləyir.

Üst tikililərKörpü aşağıdakı əsas hissələrdən ibarətdir: yol yolu, yükdaşıyan hissə (tirlər), əlaqə sistemi və dəstəkləyici hissələr.

yol yolu hərəkət edən yüklərin (nəqliyyat vasitələrindən və piyadalardan) hərəkətini qəbul edir və onları yükdaşıyan hissəyə ötürür. Yol hissəsinə körpünün göyərtəsi və yükdaşıyan elementlər daxildir.

Spesifikasiyaya uyğun olaraq körpünün ölçüsü G10 (III texniki kateqoriya üçün), hərəkət səthi iki hərəkət zolağından ibarətdir: yolun hərəkət hissəsinin eni 7,0 m, təhlükəsizlik zolaqlarının eni 2x1,5 m. körpü, o cümlədən yolun eni, təhlükəsizlik zolaqları, səkilər və hasarlar aşağıdakılara bərabərdir:

Piyada səkisinin eni spesifikasiyaya uyğun olaraq 2,25 m-dir.Xarici tərəfdən piyada səkiləri 1,1 m hündürlüyündə məhəccərlərlə, daxili tərəfdən isə 0,75 m hündürlüyündə maneə hasarla hasarlanıb.Suyun tez axmasını təmin etmək üçün veririk. sürücülük səthinin və səkilərin səthləri uzununa yamac (10‰) və eninə yamaclar (20‰). Sahildən körpüyə hamar keçidin təmin edilməsi zərurəti körpünün və bəndin qovşağında keçid plitələri şəklində xüsusi keçid hissələrinin yaradılması ilə əldə edilir.

Yolun hərəkət hissəsinin dəmir-beton plitələri (qalınlığı 18 sm hesab edilir) avtomobillərdən yükü yol səthindən, piyadalardan səkilərdən götürür və onları aşırımın əsas yükdaşıyıcı konstruksiyalarına ötürür. Aralığın yükdaşıyan hissəsi arxın öz çəkisinin və müvəqqəti hərəkət edən yükün təsirini alaraq onu tir olan dayaqlara ötürür.

Körpünün göyərtəsi nəqliyyatın təhlükəsiz hərəkətini və hasarlama cihazlarını, drenaj cihazlarını, genişləndirici birləşmələr və körpüləri yanaşmalarla birləşdirin.

1 - asfalt-beton səthi 9 sm;

2 - qoruyucu təbəqə 6 sm;

3 - su yalıtımı 0,5 sm;

4 - düzəldici təbəqə 3 sm;

5 - dəmir-beton plitə-18 sm

Şəkil 1.3. Əsas şüanın kəsişməsi.

2. Yolun plitəsinin hesablanması

1. Yolun plitələrində qüvvələrin təyini

daimi yükdən.

1 m-ə təsir edən dizayn yükünün təyini 2 yol plitələri (öz çəkisi) Cədvəl 1.1-də təqdim olunur.

; ; (SNiP Cədvəl 8)

Dizayn yükünün təyini

Cədvəl 1.1.

Xeyr. Xeyr	Yük növləri	Həcm çəkisi, , t/m 3	Coef. etibarlılıq,f
	A/B örtük,  = 0,09 m		0,207		0,3105
	Qoruyucu təbəqə  = 0,06 m		0,15		0,195
	Su yalıtımı,  = 0,005 m		0,0075		0,00975
	Düzləşdirici təbəqə  = 0,03 m		0,063		0,0819
	Dəmir-beton plitə,  = 0,18 m		0,45		0,495
2 ):		t/m 2			1,09
2 ):		kN/m 2			10,9

Plitənin M aralığının ortasında hesablanmış maksimum əyilmə momenti q və hesablanmış maksimum kəsmə qüvvəsi Qg Daimi bir yükün dəstəyinə bərabərdir:

М q = q р * l р 2;

Q q = q r * l r ;

Harada

l r plitənin dizayn aralığı, l r = l b r ;

şüaların oxları arasında 1 məsafə;

b r - şüa qabırğasının eni.

2.2. Canlı yükdən qüvvələrin təyini

Şüalar arasındakı təxmini məsafəni təyin edirəm:

Harada l o şüa oxları arasındakı məsafə;

b r qabırğa qalınlığı.

A-11 yükündən qüvvələrin təyini.

Şəkil 2.1 - A14 yükü ilə yükləndikdə maksimum əyilmə anını təyin etmək üçün iş genişliklərinin diaqramı.

Şüalar arasında hesablanmış məsafə daha az olduğundan 2m , sonra müvəqqəti yük A-14-dən qüvvələri təyin edərkən, bir yolun və bir yük təkərinin sxemini nəzərdən keçirin (şək. 2.1).

v =14 kN/m.

p oxu =140 kN.

Saytda hərəkət edən səki səthində təkər təzyiqi a b , yol səthi ilə təxminən 45° bucaq altında paylanır. Nəticədə, təzyiq dəmir-beton plitənin səthinə daha böyük bir sahəyə (iş genişliklərinin diaqramı) ötürülür. Onun forması düzbucaqlı alınır.

Bükülmə anını təyin edərkən, yük yolun plitəsinə nisbətən simmetrik olaraq yerləşdirilir.

Ümumi təzyiq paylama sahəsini qəbul edirik:

a 1 = a+2 h ilə = 0,2 + 2 0,185 = 0,57 m

b 1 = b+2 h ilə = 0,6 + 2 0,185 = 0,97 m

harada H = 0,185 m səki laylarının qalınlığı

2 arabadan və paylanmış zolaqdan:

Yük üçün etibarlılıq əmsallarını təyin edirik:

 fa T  fa T = 1,5;

 fa  fa = 1,15.

dinamik əmsal;

Yolun plitəsinin aralığının ortasında maksimum əyilmə anını təyin edirik:

Daimi və müvəqqəti yüklərdən ümumi moment:

Şəkil 2.2 - A14 yükü ilə yükləndikdə maksimum yanal qüvvəni təyin etmək üçün iş genişliklərinin diaqramı.

Yanal qüvvəni təyin edərkən yük elə yerləşdirilir ki, təzyiq paylama sahəsinin kənarı sınaqdan keçirilən bölmə ilə üst-üstə düşsün (şəkil 2.2).

İşçi eni diaqramının ölçüləri əyilmə anının böyüklüyünü təyin edərkən eyni məna daşıyır. Yükün təhlükəsizliyi faktorları eyni qalır.

Dəstəkdə maksimum kəsmə qüvvəsi:

burada y 1 =0,74 təkər oxu altında təsir xəttinin ordinatı.

Daimi və müvəqqəti yüklərdən ümumi kəsmə qüvvəsi

NK-100 yükündən qüvvələrin təyini

Şəkil 2.3 - NK-100 yükü ilə yükləndikdə maksimum əyilmə anını təyin etmək üçün iş genişliklərinin diaqramı.

p NK-100 = 18 x 14 = 252 kN (hər ox) x 4 = 1008 kN.

Bir təkərdən bir yükün təsiri altında saytın ölçüləri olacaq:

hərəkət boyunca a 3 = a 1 = 0,57 m;

trafik boyunca b 3 = b +2Н=0,8+2·0,185=1,17 m.

Bükülmə anını təyin edərkən, yük aralığın ortasına yerləşdirilir (şəkil 2.3).

İki dəyərdən ən böyüyünü seçməklə iş eni diaqramının ölçülərini təyin edirəm:

1m-ə paylanmış yükün intensivliyini təyin edin 2 : .

dinamik əmsal, ;

yükün etibarlılıq əmsalı.

Aralığın ortasında maksimum əyilmə anını təyin edirik:

Daimi və müvəqqəti yüklərdən ümumi əyilmə anı:

Şəkil 2.4 - NK-100 yükü ilə yükləndikdə maksimum yanal qüvvəni təyin etmək üçün iş genişliklərinin diaqramı.

Kəsmə qüvvəsini təyin edərkən, yük şüanın kənarına mümkün qədər yaxın yerləşdirilir (şəkil 2.4).

Kəsmə qüvvəsinin böyüklüyünü təyin edin:

burada y 1 = 0,69 təkər oxu boyunca təsir xəttinin ordinatı.

Daimi və müvəqqəti yüklərdən ümumi kəsmə qüvvəsi:

Plitənin A-14 yükü ilə yüklənməsi zamanı əldə edilən ən böyük qüvvələr dizayn qüvvələri kimi qəbul edilir:

Faktiki yükləmə sxemi üçün anları müəyyənləşdiririk:

M 0,5 l =0,5 M max =0,5 43,21 =21,61 kN m;

M op =-0,8·M max =-0,8·43,21 =-34,57 kN·m.

3. Yolun plitəsinin hesablanması və layihələndirilməsi.

Alınan qüvvələrin hesablanmış dəyərlərinə əsaslanaraq, yolun plitəsini gücləndiririk və gücünü yoxlayırıq.

1. Aşağı meshin möhkəmləndirilməsi

Aşağı torun hesablanması diaqramı Şəkil 2.5-də göstərilmişdir.

düyü. 2.5 Aşağı şəbəkənin hesablanması sxemi

1. z ≈ 0,925 h o =0,925 0,155= 0,1434 m.

PC. 6 çubuq qəbul edirəm.

M həddi = 18,6 kNm > M 0,5 l = 17,73 kNm.

Beləliklə, güc testi şərti təmin edilir.

Paylayıcı möhkəmləndirici çubuqların sayını təyin edirəm:

PC. Struktur olaraq 4 çubuq alırıq.

Paylayıcı fitinqlərin faktiki sahəsi, A s f:

M 2.

2.3.2. Dəstəklərdə IF plitəsinin möhkəmləndirilməsi (yuxarı mesh).

Üst şəbəkənin hesablanması diaqramı Şəkildə göstərilmişdir. 2.6.

1. Plitənin işləmə hündürlüyünü təyin edirəm:

1. Daxili qüvvələr cütünün təsirini təyin edirəm:
   z ≈ 0,925 h o = 0,1156 m.

1. Möhkəmləndirmənin iş sahəsini müəyyənləşdirirəm:

4. Çubuqların sayını təyin edirəm:

PC. Struktur olaraq 12 çubuq qəbul edirik.

İşləyən möhkəmləndirmənin faktiki sahəsini müəyyənləşdirirəm:

1. Sıxılmış zonanın hündürlüyünü təyin edirəm:

1. Gücü yoxlayıram:

M pre = 29,2 kNm > M op = 28,36 kNm, buna görə də möhkəmlik sınağı şərti təmin edilir.

1. Dağıtım fitinqlərinin sahəsini müəyyənləşdirirəm:

Paylayıcı fitinqlərin diametrini qəbul edirik: d =6 mm

2. Paylayıcı möhkəmləndirici çubuqların sayını təyin edin:

PC. 7 çubuq qəbul edirik.

3. Paylayıcı fitinqlərin faktiki sahəsi, A s f:

M 2.

3. Əsas şüanın hesablanması və layihələndirilməsi.

3.1.Sabit yükdən şüada qüvvələrin təyini

Daimi yük 1 xətti metr üçün müəyyən edilir. tirlər və tirin özünün çəkisindən, yolun plitəsindən, yol örtüyündən, təbəqələrdən, bordür daşlarından və məhəccərlərdən ibarətdir.

Sabit yükdən qüvvələrin təyini cədvəl şəklində aparılır və Cədvəl 3.1-də göstərilmişdir.

Cədvəl 2.1. Əsas şüa üzərində daimi yükün hesablanması

	Yük növü	Həcm çəkisi , kN/m 3	q n , kN/m	Coef. etibarlı γf	Calc. yük q r =q n γ f kN/m
	Asfalt-beton 7sm		15,5230,07=24,96		37,44
	Qoruyucu təbəqə 6 sm		15,5250,06=23,25		30,23
	Su yalıtımı 1 sm		15,5150,01=2,33		3,03
	Hizalayın qat 4 sm		15,5 210,03=9,77		12,7
	maneə. qılıncoynatma
	Plitə keçir. hissələri		15,5250,18=69,75		76,73
	Korkuluq hasarları	1,25	1,25		1,38
	Öz şüa çəkisi		0,160,72825=23,04		25,34

Məbləğ 189.05

Sabit yükün bütün şüalar arasında bərabər paylandığını və onların hər birindəki yükün bərabər olduğunu düşünürük:

kN/m2.

1. Transvers quraşdırma əmsallarının təyini

Əsas şüalar arasında müvəqqəti şaquli yükün paylanması eninə quraşdırma əmsalı (CLC) istifadə edərək həyata keçirilir ki, bu da yolun hərəkət hissəsində və səkidə yerləşən müvəqqəti yükün hansı hissəsinin hesablanmış şüaya düşdüyünü göstərir.

CPU ekssentrik sıxılma üsulu ilə müəyyən edilir. Transvers quraşdırmanı müəyyən etmək üçün fərdi şüalara təsir edən qüvvələrin təsir xətlərini qurmaq lazımdır.

Təzyiq təsir xətlərinin düzlüyünə görə onları qurmaq üçün xarici şüaların üstündə iki ordinat tapmaq kifayətdir:

Və ya.

beləliklə: y 1 = 0,42, y 8 = -0,17.

Müvəqqəti yükdən əsas şüadakı qüvvələri müəyyən etmək üçün hesablanmış şüaya təzyiqin təsir xətti boyunca nəzarət əmsalını tapmaq lazımdır. Eyni zamanda, yük maşını və zolaq üçün A-11 yükü üçün nəzarət əmsalı fərqli olaraq müəyyən edilir. Bu halda, ikinci sütun üçün 0,6-a bərabər olan zolaq üçün birləşmə əmsalı tətbiq edilir.

Trolley üçün

Bərabər paylanmış bir zolaq üçün

İzdihamdan

Müsbət qüvvə dəyərinə malik olduğumuz bölmə yüklənir.

3.2.2. Əsas şüa üçün nəzarət nöqtəsinin müəyyən edilməsi

1-ci yükləmə sxemi.

A11 yükü bir yüklənmiş səki ilə təhlükəsizlik zolağından 1,5 m məsafədə yerləşdirilir.

düyü. 3.1 Təzyiq təsir xəttinin A11 yükü ilə yüklənməsi sxeminə uyğun olaraq I yükləmə diaqramı

2-ci yükləmə sxemi.

A11 yükü səkilərin boşaldılması zamanı bordürdən 0,55 m məsafədə qoyulur.

düyü. 3.2 Təzyiq təsir xəttinin A11 yükü ilə yüklənməsi sxeminə uyğun olaraq II yükləmə diaqramı

Transvers quraşdırma əmsallarını təyin edirəm:

3-cü yükləmə sxemi.

Bir konstruksiyalı NK-80 avtomobili səkilərdə tıxac olmadıqda təhlükəsizlik zolağına mümkün qədər yaxın yerləşdirilir.

düyü. 3.3 Təzyiq təsir xəttinin NK-80 yükü ilə yüklənməsi sxemi.

Transvers quraşdırma əmsalını təyin edirəm:

3.3. Əsas şüada qüvvələrin təyini

Hesablanmış güc dəyərləri M və Q təsir xətlərinin daimi və müvəqqəti yüklə yüklənməsi ilə müəyyən edilir. M və dəyərlərini təyin edin Q sayı bu qüvvələrin diaqramlarını qurmaq üçün kifayət olan bölmələrdə: şüanın orta, dörddəbir və dayaq bölməsi.

Nəzərdən keçirilən bölmədə qüvvə:

Harada

S baxılan bölmədə qüvvə;

q səh 1 qaçış metri üçün hesablanmış sabit yük. əsas şüa=23,63 kN/m 2 ;

 təsir xəttinin bütün yük bölmələrinin sahələrinin cəbri cəmi;

 müsbət dəyərlə təsir xəttinin sahəsi;

fv zolaq üçün etibarlılıq faktoru; fv = 1.2

 v avtomobilin yük zolağı üçün eninə quraşdırma əmsalı;

A11 və NK-80 yükləri üçün dinamik əmsal;

S arabanın etibarlılıq əmsalı;

 P = 1.5  = 0-da,  p = 1.2-də  ≥ 30 m, interpolyasiya ilə aralıq dəyərlər:

γ f NK-80 - NK-80 yükü üçün etibarlılıq əmsalı= 1;

 P arabası üçün eninə quraşdırma əmsalı;

 NK80 yük arabası NK80 üçün eninə quraşdırma əmsalı;

R oxu araba oxundakı qüvvələr A11=108 kN;

r NK80 - yük oxuna təsir edən qüvvələr NK-80=20 t;

y 1, y 2, y 3, y 4 yük oxları üçün təsir xəttinin ordinatları;

 T piyadalar üçün təhlükəsizlik amili; f T = 1.2

 T piyadalar üçün yanal quraşdırma əmsalı;

l р =8,4 m dizayn aralığının uzunluğu.

düyü. 3.4 M və qüvvələrin təsir xətlərinin yükləmə sxemi Q I yükləmə diaqramı.

düyü. 3.5 M və qüvvələrin təsir xətlərinin yükləmə sxemi Q boyunca 1-1,2-2 və 3-3-cü hissələrdə daimi və müvəqqəti yüklər II yükləmə diaqramı.

düyü. 3.6 M və qüvvələrin təsir xətlərinin yükləmə sxemi Q 1-1,2-2 və 3-3 bölmələrində daimi və müvəqqəti NK-80 yükləri.

Bölmə 1-1

Müəyyən edən M

1 I yükləmə diaqramı

2 i yükləmə diaqramı

3 i yükləmə diaqramı

Q-nın müəyyənləşdirilməsi

1 I yükləmə diaqramı

2 i yükləmə diaqramı

3 i yükləmə diaqramı

Bölmə 2-2

Müəyyən edən M

1 I yükləmə diaqramı

2 i yükləmə diaqramı

3 i yükləmə diaqramı

Q-nın müəyyənləşdirilməsi

1 I yükləmə diaqramı

2 i yükləmə diaqramı

3 i yükləmə diaqramı

Bölmə 3-3

Dəstək bölməsindəki an sıfırdır.

Q-nın müəyyənləşdirilməsi

1 I yükləmə diaqramı

2 i yükləmə diaqramı

3 i yükləmə diaqramı

Hesablama nəticələri Cədvəl 3.2-də ümumiləşdirilmişdir.

Cədvəl 3.2.- bölmələr üzrə daxili qüvvələr

Bölmə	Daxili səylər
		А11				NK80
		1-ci sxem yüklənir		2-ci sxem Yükləmələr
1 1	481,45	60,95	551,08	75,06	510,11	57,32
2 2	376,70	148,05	435,74	178,09	384,77	158,40
3 3		245,77		285,85		260,86

Aparılan hesablamalara əsasən bölmələrdə maksimum qüvvələri təyin edirəm və zərf qüvvələrinin diaqramını qururam (şək. 3.7).

düyü. 3.7. - Zərf qüvvələrinin diaqramı

1. Əsas şüanın möhkəmləndirilməsi.

düyü. 3.8 Plitənin hesablanmış eninin təyini.

A s (A s ) dartılma (sıxılmış) armatur sahəsi;

a s (a s ) c.t-ə qədər olan məsafə. gərilmə (sıxılmış) möhkəmləndirmə;

h =0,9 m layihəli şüanın hündürlüyü;

h f = 0,18 m şüa yolu plitəsinin hündürlüyü;

b = 0,16 m şüa qabırğasının qalınlığı;

1. Dizayn plitələrinin eni

1. Daxili cüt çiyin:

1. İşləyən möhkəmləndirmə sahəsi:

m 2;

1. Bir çubuqun diametrinə görə çubuqların sayı d =22 mm:

PC., yuvarlaqlaşdırmaq n s f = 8 ədəd.

Faktiki möhkəmləndirmə sahəsi:

m 2.

5. Ağırlıq mərkəzinin mövqeyi:

harada ns çubuqların ümumi sayı; n i çubuqların sayı i -ci sıra; a i mərkəzə qədər olan məsafə

cazibə qüvvəsi i - şüanın altından ci sıra;

6. İş hündürlüyünün dəqiq hesablanması:

7. Sıxılmış zonanın hündürlüyü:

(m);

İş şəraiti faktoru:

harada: (h - x ) gərginlik bölməsinin zonasının hündürlüyü; - dartılmış armatur elementinin oxundan kəsiklərin gərilmiş üzündən məsafəsi;

Qəbul edirik

Məhdud fırlanma anı testi:

M pr > M max ; 653.03>551.08

Buna görə də, möhkəmləndirmə düzgün hesablanır.

Şəkil 3.9 - Məhdudiyyət anında bir şüanın gücə görə sınaqdan keçirilməsi sxemi.

4. Materialların diaqramının qurulması.

1. Anların diaqramı qurulur ( Mmax ), məhdudlaşdırıcı məqamı təxirə salan Məvvəl >M maksimum 5% daxilində
2. Məhdudiyyət anı cüt çubuqların sayına bölünür.

1. SNiP-ə (3.126-cı bənd) uyğun olaraq çubuğun daxil edilməsinin miqdarını təyin edirik:

Beton markası B30 ilə l s =22 d =22·0,022=0,

484 m

1. Çubuqlar 45º bir açı ilə bükülür. Bükülmüş çubuqlar şüanın uzunluğu boyunca elə paylanmalıdır ki, elementin oxuna normal olan hər hansı bölmə ən azı bir çubuqla kəsişir; bu tələb yerinə yetirilmirsə, onda biz əsas işçi armaturuna (eyni diametrdə) qaynaqlanmış əlavə əyri çubuqlardan istifadə edirik.

Maili çubuqların bağlandığı yerlərdə qaynaqların uzunluğu birtərəfli qaynaq üçün 12d, ikitərəfli qaynaq üçün isə 6d-ə bərabər alınır.

Çubuqların əyildiyi və ya qırıldığı yerlərdə, habelə onların arasında şüa hündürlüyünün ¾-dən çox olmayan məsafədə qaynaqlanmış çərçivələrdə birləşdirici tikişlər yerləşdirmək lazımdır. Onların uzunluğu 6d və 3d olaraq qəbul edilir. İki tərəfli qaynaq üçün ən kiçik tikiş qalınlığı 4 mm-dir (maddə 3.161).

5. Kəsmə qüvvəsi üçün maili kəsiyinin hesablanması.

Şəkil 5.1. Maili kəsik boyunca şüanın gücünü hesablamaq üçün diaqram

Dəstək sahəsinin hesablanmasını həyata keçiririk:

1. Eninə qüvvənin təsiri altında eninə armaturlu elementin maili kəsiyinin hesablanması aşağıdakı şərtdən aparılmalıdır:

burada: - bir əyilmə çubuğunun kəsişmə sahəsi; - iş şəraiti əmsalı; - meylli hissəyə düşən döngələrin sayı; - dilimlərin sayı; - əyilmiş çubuqların meylli hissənin kəsişməsində elementin uzununa oxuna meyl açısı;

MPa

burada: - bir sıxac çubuğunun kəsişmə sahəsi; - iş şəraiti əmsalı; - meylli hissədə tutulan sıxacların sayı; - dilimlərin sayı;

6 sıxac;

MPa

lakin 1,3-dən az və 2,5-dən çox olmamalıdır;

əyilmə zamanı kəsilməyə qarşı dizayn müqaviməti, standart yükdən ən yüksək kəsmə gərginliyi;

Pa

kN;

kN;

Doğrulama şərti yerinə yetirilir.

burada: üfüqi gərginləşdirilməmiş möhkəmləndirmə sahəsi, sm 2 ;

Dolu olduğu üçün K<0 и он не учитывается.

6.MPa - yoxlama davam edir.

Hesablama düzgün aparıldı.

İstifadə olunmuş ədəbiyyat siyahısı:

1. Kolokolov N.M., Kopats L.N., Fainstein I.S. Süni konstruksiyalar:

Nəqliyyat texnikumları üçün dərslik. səhifələr / Ed. N.M. Kolokolov.- 3-cü nəşr,

Yenidən işlənmiş və əlavə - M.: Nəqliyyat, 1988, 440 s.

2. Yollarda körpülər və tikililər: Dərslik. universitetlər üçün: 2 hissədə / Gibshman E.E.,

Kirilov V.S., Makovski L.V., Nazarenko B.P. Ed. 2-ci, yenidən işlənmiş və əlavə M.:

Nəqliyyat, 1972, 404 s.

3. Yollarda körpülər və tikililər: Dərslik. universitetlər üçün: 2 saat/PM. Salamahin,

O.V. Volya, N.P. Lukin və başqaları; Ed. P.M. Salamahin. -M.: Nəqliyyat, 1991,

344s.

4. Taxta və dəmir-beton körpülərin layihələndirilməsi. Ed. A.A.

Petropavlovski. Dərs kitabı universitetlər üçün.- M.: Nəqliyyat, 1978, 360 s.

5. SNiP 2.05.03-84*. Körpülər və borular.- M.: Stroyizdat, 1984

Sizi maraqlandıra biləcək digər oxşar əsərlər.vshm>
21155.		Dəmir-beton körpünün layihələndirilməsi	42,31 KB
	Dəmir-beton körpünün layihələndirilməsi. Körpünün aşırımlarının sayının təyini.Körpü diaqramı. Verilmiş yerli şərait üçün körpü variantının layihələndirilməsi çoxlarının işidir mümkün həllər onlardan ən yaxşısını seçmək lazımdır.
5430.		GENZİNGÖZLƏRİ OLAN BANANSIZ KÖPRÜ ƏSASINDA GERİNLİK ÖLÇÜCÜ KANALIN KOMPONENTLƏRİNİN SƏHVLƏRİNƏ TƏLƏBLƏRİN HESABLANMASI.	193,64 KB
	Gərginlik müsbət (gərginlik) və ya mənfi (sıxılma) ola bilər. Deformasiyanın ölçüsüz kəmiyyət olmasına baxmayaraq, bəzən mm/mm ilə ifadə edilir. Praktikada ölçülən gərginlik dəyərləri çox kiçikdir. Buna görə deformasiya çox vaxt mikro deformasiyalarda ifadə olunur
13720.		RES dizaynı	1.33 MB
	Dizaynın nəticəsi, bir qayda olaraq, müəyyən edilmiş şərtlərdə obyektin istehsalı üçün kifayət qədər məlumatları ehtiva edən sənədlərin tam dəstidir. Dizayn edilmiş məhsulların yenilik dərəcəsinə görə aşağıdakı dizayn vəzifələri fərqləndirilir: mövcud elektron paylama sisteminin qismən modernləşdirilməsi, onun strukturunda və dizayn parametrlərində dəyişiklik, bir və ya bir neçə keyfiyyətdə nisbətən kiçik bir neçə on faiz yaxşılaşma təmin edir. eyni və ya yeni problemlərin optimal həlli üçün göstəricilər; əhəmiyyətli modernləşmə...
14534.		İş parçasının dizaynı	46,36 KB
	İş parçasının layihələndirilməsi Dizayn zamanı texnoloqun vəzifələri bunlardır: Verilmiş hissənin istehsalı üçün istifadə olunan iş parçasının növünü müəyyən etmək; iş parçasının alınması üsulunun müəyyən edilməsi; mütəxəssis tökmə texnoloqunun və ya pres operatorunun funksiyasıdır; Bağlayıcı təyyarənin yerini qeyd edin; qəlibləmə ştamplama yamaclarının üst-üstə düşmələrinin paylanmasını müəyyən edən; İş parçasının alınması üsulunun seçimi aşağıdakı amillərlə müəyyən edilir: hissənin materialı; hissənin konfiqurasiyası; məsuliyyət kateqoriyası təfərrüatları. 90 üçün hissə materialı...
8066.		Məntiqi dizayn	108,43 KB
	Məntiqi verilənlər bazası dizaynı Məntiqi verilənlər bazası dizaynı seçilmiş məlumatların təşkili modelinə əsaslanaraq, lakin hədəf DBMS tipini və həyata keçirilməsinin digər fiziki aspektlərini nəzərə almadan müəssisədə istifadə olunan məlumat modelinin yaradılması prosesidir. Məntiq dizaynı ikinci...
17151.		Neft çən fermalarının dizaynı (SNN)	2.45 MB
	Neft məhsullarının keyfiyyətinə artan tələblər fövqəladə və iqtisadi cəhətdən məqsədəuyğun qərarların qəbulunu tələb edən neft məhsullarının tədarükü müəssisələrinin iş şəraitini də əvvəlcədən müəyyən edir.
3503.		İnventar obyektlərinin İS uçotunun layihələndirilməsi	1007,74 KB
	Tədqiqatın obyekti “Mermad” Məhdud Məsuliyyətli Cəmiyyətidir. Tədqiqatın mövzusu nəzərə alınmalıdır fərdi məsələlər, inventar maddələrinin uçotu üçün tapşırıqlar kimi tərtib edilmişdir.
13008.		Nəzarət MPS-nin dizaynı	1.25 MB
	Dizayn üçün ilkin məlumatlar: LSI MP və EPROM funksiyaları F1 və F2 sabitləri G1 G2 G3 variant 6 üçün. X G1 və X G3 halları üçün xüsusi işıq indikatorunun yanıb-sönməsi ilə operator konsoluna həyəcan siqnalı vermək lazımdır. 2 Hz tezliyi ilə 50 Hz tezliyi ilə 220V AC işıqlandırma şəbəkəsi ilə təchiz edilmiş közərmə lampasının. Operator konsolunun tələbi ilə caridən əvvəlki idarəetmə dövrü üçün Xmin Xmx Xaverage Y dəyərlərini göstərmək lazımdır.; İdarəetmə obyektindən UMPS-ə qədər olan məsafə 1 metr...
4768.		JK flip-flop dizaynı	354,04 KB
	Tətik vəziyyəti adətən birbaşa çıxışda potensial dəyərlə müəyyən edilir. Universal tetikleyicinin strukturu. Cihazın işləmə prinsipi. Element növlərinin seçilməsi və əsaslandırılması. DT kitabxanalarında IC paketlərinin seçimi. CAD DipTrce-də universal tetikleyicinin dizaynı. Texnoloji proses
6611.		TP keçidlərinin dizaynı	33,61 KB
	İlkin məlumatlar: hissənin emal marşrutu, avadanlıq, qurğular, əməliyyatlarda keçid ardıcıllığı, ölçülər, dözümlülüklər, emal ehtiyatları.

— körpünün (POS) tikintisinin təşkili layihəsini həyata keçirmək.
Layihənin tamamlanma vaxtı: 3 ay

2-ci hissə.

Problemin həlli.

Layihə Xüsusiyyətləri
Körpü svay bünövrədən, monolit dayaqlardan və yığma dəmir-beton aralıq konstruksiyadan hazırlanmış bünövrə kimi layihələndirilib. Binanın məsuliyyət səviyyəsi II-dir.

Baza üçün təməl yığılmışdır. 0,35x0,35 m en kəsiyi və 15 m uzunluğunda sahə boyu vahid aralıqlarla qazılmış svaylar. Svayların yükdaşıma qabiliyyəti ən azı 170 tf, svayda icazə verilən layihə yükü 110 tf-dir. 0,6 m qalınlığında monolit təməl plitə (B20W8 beton) şəklində grillage.
Dəstək gövdəsi aralığın şüaları altında dayaqlarla monolitdir. Dizayn beton sinfi B20. Dəstəklərin hündürlüyü 1,83 m-dir. Hər dayaq divarının möhkəmləndirilməsi 2d16 A400-dür. Açıqcaların uzunluğu 3,5 m və eni 30 sm-dir. Plakatın möhkəmləndirilməsi – addım 200 d16 A400. Şkaf divarının möhkəmləndirilməsi - addım 200 d16 A400.
Dəstəkləyici hissələr maksimum 75 ton yük və 15 mm yerdəyişmə üçün rezin-metaldır.
Genişləndirici birləşmələr haşiyə və rezin kompensator ilə doldurulmuş tipdir.
Aralıq konstruksiyalar 24 m uzunluğunda, prefabrik dəmir-betondan hazırlanmış şüa konstruksiyalardır.
Yol örtüyü – hamarlama qatı 3 sm, hidroizolyasiya 1 sm, qoruyucu təbəqə 4 sm və asfalt-beton 7-15 sm.

Strukturların statik hesablamaları Lyra CAD 2014 proqram paketindən istifadə etməklə aparılmışdır. Mühəndislər yolun plitəsinin, üst tikilinin, səki altındakı konsolun, körpünün dayaqlarının dayaqlarının, svay bünövrəsinin, barmaqlıqların hesablamalarını aparıblar. Qruntun daşıma qabiliyyəti, svayı əhatə edən qruntun dayanıqlığı, yamacın kəsilməyə qarşı dayanıqlığı, körpünün açılması, dayağın şkaf divarı, ferma daşları təhlil edilərək hesablanmışdır. Məkan hesablama modeli Sapphire 2013 proqram paketində hazırlanmışdır.

Körpünün tikintisi nəticəsində yüksək sular zamanı ətraf ərazini su basması ehtimalı hesablanıb. Bunun üçün çayın su toplama sahəsi - 102 km2, çayda ümumi su sərfi, bağ tikililəri ilə bitişik ərazinin sahəsi, meşə örtüyünə görə sel axınının azalma əmsalı (0,56) nəzərə alınır. , çayda bəndlərin və qıfılların olması. Məlumatlar 2013-cü ilə qədər olan illik məlumatlar əsasında təhlil edilmişdir.

İkinci mərhələdə biz körpünün tikintisinin təşkili üçün layihə hazırladıq.

Mühazirənin xülasəsi

4.1. Tətbiq sahəsi, əsas sistemlər, materiallar

4.2. Şüa körpülərinin strukturları

4.3. Şüa-davamlı körpülər

4.4. Çərçivə və tağ körpüləri haqqında ümumi məlumat

4.5. Dəmir-beton şüa-split span strukturlarının layihələndirilməsi üçün əsas müddəaları

4.1. Tətbiq sahəsi, əsas sistemlər və materiallar

Rusiya dəmir yollarında əsasən kiçik və orta ölçülü dəmir-beton körpülərdən istifadə olunur.

Konstruksiya xüsusiyyətlərinə görə dəmir-beton körpülərin arakəsmələri iki növə bölünür: qabaqcadan gərginləşdirilməmiş armaturla və əsas tirlərin qabaqcadan gərginləşdirilmiş möhkəmləndirilməsi ilə.

Onlar tək yollu və iki yolludur, lakin dəmiryol yolunun bir qolu olan arakəsmələrə üstünlük verilir.

Əsas sistemlərə Dəmir-beton körpülərə şüa (parçalanmış, davamlı və konsol), çərçivə, arch daxildir.

Şüabölün dəmir-beton aralıqlar ən çox istifadə olunur (şək. 4.1, A).

düyü. 4.1. Əsas dəmir-beton körpü sistemləri: A- parçalanmış şüalar; b- davamlı şüalar; V- şüa konsolu; G- çərçivə; d- qövslü

Onlar əsasən kiçik və orta ölçülü körpülər üçün istifadə olunur. Şüa davamlı strukturlar böyük aralıqları örtmək üçün istifadə olunur (şək. 4.1, b). Material sərfiyyatı baxımından onlar sadə split sistemlərlə müqayisədə daha qənaətcildirlər, lakin dayaqların qeyri-bərabər çökməsinə, betonun büzülməsinə və sürünməsinə, həmçinin temperatur deformasiyalarına həssaslıq səbəbindən tətbiqi məhdudiyyətlərə malikdir. Çərçivə dəmir-beton körpü sistemləri birlikdə işləyən çarpaz çubuğun və dayağın sərt birləşməsi ilə xarakterizə olunur (Şəkil 4.1, G). Sadə şüa-split sistemləri ilə müqayisədə onların üstünlüyü artan struktur sərtliyi və daha az material istehlakıdır, lakin eyni zamanda davamlı span strukturları ilə eyni çatışmazlıqlara malikdir. qövslü span strukturları böyük və nəhəng aralıqları örtmək üçün istifadə olunur. Onların bölünmüş aralıqlara nisbətən üstünlüyü ondan ibarətdir ki, əsasən sıxılmada işləyən tağlar dəmir-betonun möhkəmlik xüsusiyyətlərini ən yüksək dərəcədə təmin edir (Şəkil 4.1, d). Arched spacer və qeyri-aralıq körpülər, eləcə də menteşesiz və menteşeli sistemlər istifadə olunur. Arch körpüləri davamlıdır, lakin çox əmək tələb edir və bahalıdır.

İki və ya daha çox sistemin işinin birləşdirildiyi birləşmiş dəmir-beton körpülər istifadə olunur. Bunlara ortasında attraksionu olan tağlı aralıqlı körpülər, eləcə də kanatlı və asılmış arxlar daxildir (şək. 4.2).

Belə körpülər öz memarlıq üstünlükləri və daha qənaətcil göstəriciləri ilə seçilir və bir qayda olaraq, böyük, nəhəng və super nəhəng aralıqları keçmək üçün istifadə olunur. Kabelli və asma keçidlər əsasən yol və şəhər körpüləri sistemində istifadə olunur.

Dəmir-beton yük altında birlikdə işləyən beton və polad armaturdan (1–4%) ibarət mürəkkəb tikinti materialıdır. Beton və armatur arasında funksiyaları bölüşdürərkən, betonun əsasən sıxılmış zonada, polad armaturun isə gərginlik zonasında strukturların işləməsini təmin edən bir vəziyyət təmin edilir.

Dəmir-beton körpülərin üstünlükləri arasında yüksək möhkəmlik, davamlılıq, yanğına davamlılıq, təbii və iqlim amillərinin təsirinə qarşı durma qabiliyyəti və aşağı istismar xərcləri daxildir.

Beton. Dəmir-beton körpülərin elementləri üçün orta sıxlığı 2200–2500 kq/m3 olan konstruktiv ağır beton istifadə olunur.

Güc xüsusiyyətlərini təyin edən əsas xüsusiyyət daxildir sıxılma gücünə görə beton sinfi. Sıxılma gücünə görə betonun sinfi meqapaskallarda ölçülən 0,95 ehtimalı ilə 15 x 15 x 15 sm ölçülü kubların eksenel sıxılmasına standart müqavimətlə ifadə edilir. Beton sinfi arasında asılılıq IN kublar üzərində müəyyən edilən sıxılma gücü və betonun möhkəmliyi asılılıqla ifadə edilir

, (4.1)

Harada
– ağır beton üçün normativ sənədlərə uyğun olaraq qəbul edilən betonun möhkəmliyinin dəyişmə əmsalı = 0,135;
– bir sıra sınaqdan keçirilmiş nümunələrdə betonun möhkəmlik dəyərlərinin standart sapması; – bir sıra nümunələrdə betonun dayanıqlığının orta qiyməti.

Dəmir-beton körpü konstruksiyaları üçün B20 sinifli beton istifadə olunur; B22.5; B25; B27.5; B30; B40; B45; B50; B55; B60.

Beton, yük altında elastik və plastik deformasiyaların eyni vaxtda inkişaf etdiyi elastik-plastik materialdır. Betondakı gərginliyin elastik nisbi deformasiyalara nisbəti ilə xarakterizə olunan materialın elastik xüsusiyyətlərini müəyyənləşdirir betonun elastiklik modulu
. Betonun elastiklik modulu sıxılma və gərginlikdə eyni dəyərə malikdir və betonun möhkəmlik sinifindən və sərtləşmə şəraitindən asılıdır, betonun sinfindən asılı olaraq SNiP 2.05.03-84 * uyğun olaraq müəyyən edilir.

Beton körpü konstruksiyaları üçün tələblər var şaxta müqaviməti ilə tikinti və istismarın iqlim şəraitindən asılı olaraq. Şaxtaya davamlılıq üçün beton sinfi SNiP 2.05.03-84 * uyğun olaraq müəyyən edilir.

Beton markası suya davamlılığı ilə, beton qarışığının sıxlığını və hərəkətliliyini xarakterizə edən, SNiP 2.05.03-84 * uyğun olaraq müəyyən edilir.

Körpülərin tikintisi, təmiri və ya yenidən qurulması zamanı əhəmiyyətli xüsusiyyətlər daxildir gücün inkişaf sürəti beton. Adi betona görə, 3 gündən sonra plus 20 o C temperaturda 50% möhkəmliyə çatır, beton qarışığı qızdırılıb buxarlandıqda isə 2 gündən sonra 80%-ə qədər möhkəmlik əldə edə bilir.

Armatur dəmir-betonun tərkib hissəsidir. Armaturun tələbləri ondan ibarətdir ki, o, körpü konstruksiyalarının istismarının bütün mərhələlərində betonla birgə işləməyi etibarlı şəkildə təmin etməli, onların yükdaşıma qabiliyyəti tükəndikdə fiziki və ya şərti axma nöqtəsinə qədər istifadə edilməli, eləcə də texniki şərtlərə uyğun olmalıdır. quraşdırma işləri zamanı mexanikləşdirmə.

Dəmir-beton körpü elementlərinin möhkəmləndirilməsi işçi və struktura bölünür. Altında işləyir kəsik sahəsi xarici yüklərin təsirinin hesablanması ilə müəyyən edilən möhkəmləndirməni başa düşmək. TO konstruktiv struktur və ya texnoloji səbəblərə görə hesablanmadan quraşdırılmış quraşdırma və paylayıcı fitinqlər daxildir. Məclis armatur möhkəmləndirici qəfəsə sərtlik verir. Paylanma Armatur, işləyən möhkəmləndirmənin çubuqlarında cəmlənmiş qüvvələrin daha vahid paylanması üçün nəzərdə tutulmuşdur. Betonun büzülməsindən və sürünməsindən, temperatur gərginliyindən, konsentrasiya edilmiş qüvvələrin təsirindən yerli gərginliklərdən, konstruksiyaların istehsalı, daşınması və quraşdırılması zamanı yaranan təsadüfi gərginliklərdən hesablamalarla nəzərə alınmayan qüvvələri qismən udmaq üçün konstruktiv möhkəmləndirmə də quraşdırılır.

Möhkəmləndirmə isti yayılmış çubuq, soyuq çəkilmiş məftil və termik gücləndirilmiş hamar və dövri profilli, qabaqcadan gərginləşdirilməmiş və qabaqcadan gərginliyə bölünür.

Gücləndirici polad sinif və dərəcəli ilə xarakterizə olunur. Möhkəmləndirmə sinfi poladın möhkəmlik xüsusiyyətlərini müəyyənləşdirir. Aşağı alaşımlı poladın dərəcəsi onun kimyəvi tərkibini, karbon poladı isə deoksidləşmə dərəcəsi, qrup və zəmanət kateqoriyası haqqında məlumatları göstərir.

Qeyri-gərilməmiş çubuq möhkəmləndirilməsi A-I, A-II, A siniflərində -II, A-III diametrli 6-dan 40 mm-ə qədər istifadə olunur. Əvvəlcədən gərginləşdirilmiş armatur, diametri 3-5 mm olan B-II sinifli teldən bağlamalar şəklində, həmçinin A-IV, A-V, A-VI siniflərinin dövri profilinin yüksək möhkəmlikli çubuq möhkəmləndirilməsindən istifadə olunur.

Möhkəmləndirici poladın əsas güc xarakteristikası fiziki və ya şərti axma gücüdür. Fiziki axıcılıq gücü qabaqcadan gərginləşdirilməmiş armatur üçün istifadə olunan polad sinifləri üçün, şərti axma müqaviməti isə yüksək möhkəmlikli çubuqlar və yüksək möhkəmlikli qabaqcadan gərginlikli armaturlar üçün xarakterikdir. Yüksək möhkəmlikli möhkəmləndirici polad, 0,2% qalıq nisbi deformasiya ilə gərginlik kimi qəbul edilən şərti axma gücü ilə xarakterizə olunur. Sərt poladların möhkəmliyinin əsas göstəricisi müvəqqəti dartılma gücüdür.

Gərginliyin azaldılması əvvəlcədən gərginləşdirilmiş yüksək möhkəmlikli möhkəmləndirmə üçün xarakterikdir. Bu, poladın gücü və kimyəvi tərkibindən, istehsal texnologiyasından, temperaturdan, armaturdakı gərginlikdən və digər amillərdən asılıdır. Stressin rahatlaşması qeyri-bərabər şəkildə baş verir: ilk saatlarda ən sıx olur, sonra isə proses tədricən sönür.

Dəmir-beton körpünün layihələndirilməsi. Körpünün aşırımlarının sayının təyini.Körpü diaqramı. Verilmiş yerli şərait üçün körpü variantının layihələndirilməsi çoxlu mümkün həlləri olan bir işdir, onlardan ən yaxşısını seçmək lazımdır.

İşinizi sosial şəbəkələrdə paylaşın

Əgər bu iş sizə uyğun gəlmirsə, səhifənin aşağı hissəsində oxşar işlərin siyahısı var. Axtarış düyməsini də istifadə edə bilərsiniz

1. IN idarəetmə……………………………………………………………………………………2

2. Dəmir-beton körpünün layihələndirilməsi……………………………….…3

3. Aralıq məsamənin sxemi……………………………………………………………………….

4. Dəstəyin bünövrəsindəki svayların sayının təyini….…………………………….7

5. Körpünün sayının təyini ............................................

6.Körpü diaqramı……………………………………………………………………..14

7. İstinadların siyahısı………………………………………………………………………..15

GİRİŞ

Verilmiş yerli şərait üçün körpü variantının layihələndirilməsi ən yaxşısı seçilməli olan bir çox mümkün həlləri olan bir vəzifədir. Bu problemin həllinin mürəkkəbliyi, bir tərəfdən, dəmir-beton körpülərin müxtəlif sistemləri və dizaynları və nəticədə hər bir körpü keçidinə təyin edilə bilən çox sayda körpü variantları ilə əlaqələndirilir. Digər tərəfdən, bir qayda olaraq, nəzərdən keçirilən variantlar arasında eyni zamanda körpü üçün bir sıra tələbləri ən yüksək dərəcədə ödəyən birini tapmaq asan deyil. Əsas tələblər bunlardır: davamlı və təhlükəsiz istismar; daha çox davamlılıq və aşağı əməliyyat xərcləri; ən aşağı tikinti dəyəri, tikintinin əmək intensivliyi, tikinti müddəti, əsas materialların sərfi. Bundan əlavə, tövsiyə olunan variant tikintinin sənayeləşdirilməsi və istehsal proseslərinin kompleks mexanikləşdirilməsi sahəsində müasir tələblərə və nailiyyətlərə cavab verməlidir.

Dəmir-beton körpünün layihələndirilməsi

Qeyri-naviqativ çaylar üzərindən orta ölçülü dəmir-beton tir körpüləri üçün praktikada tez-tez bərabər məsafələrə malik dizayn qəbul edilir. Bu vəziyyətdə aralığın uzunluğu variasiya göstəricilərindən biridir (arxaların, dayaqların, təməllərin növləri ilə birlikdə).

Aralığın uzunluğu tipik aralıq strukturlarına uyğun olaraq təyin edilməlidir. Bundan əlavə, nəzərə alınmalıdır ki, körpü seçiminin dəyəri əsasən span uzunluğundan asılıdır. Hündür bəndlər, aşağı sulu suların böyük dərinlikləri, körpünün keçid marşrutu boyunca yumşaq qruntlarla, körpü dayaqlarının baha qiymətinə görə, onların sayını arakəsmə uzunluqlarını artırmaqla azaltmaq məqsədəuyğundur və əksinə, ucuz dayaqlarla span strukturlarının xərclərini azaltmaq üçün aralıq uzunluqlarını azaltmaq faydalıdır.

Nəzərə almaq lazımdır ki, buzsuz keçid şəraitinə uyğun olaraq, zəif buz axını ilə kanal hissəsinin aralıqlarının uzunluğu təxminən ən azı 10÷15 m qəbul edilməlidir (buz qalınlığı h l ≤0,5 m), orta buz sürüşməsi ilə 15÷20 m (0,5≤) h l ≤1,0 m) və güclü buz sürüşməsi ilə 20÷30 m ( h l ≥1 m).

Aralıq dayaqların dizaynı çox müxtəlif ola bilər. Eyni zamanda, yadda saxlamaq lazımdır ki, standart dayaqların, xüsusilə də yüngül prefabriklərin istifadəsi yerli şəraitlə məhdudlaşır. Məsələn, svay, dayaq, sütun və çərçivə aralıq dayaqları yalnız çay yatağından kənarda və buz sürüşməsi olmadıqda və ya zəif olduqda istifadə edilə bilər. Buna görə də çay yataqlarında massiv dayaqlardan istifadə edilməlidir. IN kurs işi Dizayn edərkən səpələnmiş dayaqlardan istifadə etmək tövsiyə olunur, çünki onlar su axarlarının və buzun təsirindən bənd konusunun köməyi ilə qorunur, bu da öz növbəsində yığma yüngül konstruksiyalardan daha geniş istifadə etməyə imkan verir.

Ara dəstək diaqramı

Diaqramın tərtibi dayağın şaquli proyeksiyalarının oxlarının yerləşdirilməsi ilə başlayır ki, onların üzərində dəmir yolu əsasının (PR), yüksək su səviyyəsinin (HWL), aşağı su səviyyəsinin (LWL), torpağın eroziyadan sonrakı səth və torpaq qatlarının səthi göstərilir. Müəyyən bir aralıq üçün, Əlavə 1-ə uyğun olaraq, dəstəkləyici hissənin aşağı yastığının ölçülərini seçin a çox və b çox körpü.

Körpü boyunca dəmir-beton altlıq plitəsinin (qapaq) ən kiçik ölçüsü.

l səh aralığın ümumi uzunluğu, m

l dizayn aralığı, m

∆ - aralıqların ucları arasındakı boşluq (dəmir-beton aralıqlar üçün 0,05 m qəbul edilir)

C 2 fermaaltı platformadan fermaaltı plitənin kənarına qədər olan məsafə 0,15 m-ə bərabərdir.

Körpü üzərindəki truss plitəsinin ən kiçik ölçüsü

harda şüaların oxları arasındakı məsafə 1,8 m-dir

b çox yaxşı dəstəkləyici hissənin alt yastığının körpüsü boyunca ölçüsü, m

C 1 dayaq hissəsinin alt yastığından alt truss plitəsinin kənarına qədər olan məsafə 0,15÷0,20 m qəbul edilir.

C 3 trussaltı platformadan trussaltı plitənin kənarına qədər olan məsafə 0,3 m-ə bərabərdir.

Alt truss plitəsinin qalınlığı 0,8÷1,2 m qəbul edilir.

Dayaq gövdəsinin səthində su sızmalarını aradan qaldırmaq üçün trussaltı plitənin dibindən yüksək buz sürüşmə səviyyəsinə (HLD) uyğun olan işarəyə qədər dayaq hissəsinin ölçüləri üstəgəl 0,5 m-ə qədər götürülür. truss plitəsinin ölçülərindən ən azı 0,2 m kiçik olmalıdır.

Aşağı buz səviyyəsinə (LDL) mənfi buz qalınlığı və 0,25 m və aşağı sulu su ilə örtülməyən səthdə, eroziyadan sonra yer səthindən 0,25 m aşağıda olan dayağın altındakı buz kəsən hissəsi şaquli kənarları və şaquli kənarları olmalıdır. yuxarı və aşağı tərəfləri olan planda zirvələr. Buz sürüşməsinin intensivliyindən asılı olaraq, buz kəsici kənarın itiləmə bucağı 90÷120 dərəcə daxilində qəbul edilir. Dəstəyin bu hissəsinin massiv beton olduğu güman edilir. Dəstəyin buz kəsən hissəsinin ölçüləri konstruktiv şəkildə götürülə bilər ki, üst hissənin kənarından buz kəsən hissəsinin kənarına qədər olan məsafə ən azı 0,25 m olsun.

Kurs işində şərti olaraq aşağı buz sürüşmə səviyyəsinin (LDL) aşağı su səviyyəsinə (LWL), yüksək buz sürüşmə səviyyəsinin (HIL) yüksək suyun səviyyəsinə (HWL) bərabər olduğu qəbul edilir. Kurs işində suyun aşağı səviyyəsini şərti olaraq yüksək su səviyyəsindən 1,5÷2,5 m aşağı qəbul etmək olar.

Xov başlıqları qalınlığı 1,5÷2,0 m olan düzbucaqlı dəmir-beton barmaqlıqlara bərkidilir.Qrilajın ölçüləri dayağın aşağı hissəsinin ölçülərindən ən azı 0,6 m artıq olmalıdır.Qrilajın son ölçüləri müəyyən edilir. ona lazımi sayda svay yerləşdirdikdən sonra.

UVV=14m; UMV=11,5 m.

VO=PR- h co; VO=1,9-1,58=18,32 m;

h o =H 1 =1,0 m;

AES=18,32-1,0=17,32 m;

VL=14,5 m;

N 2 =NPP-VL; H 2 =17,32-14,5=2,82 m;

OF=11,5-0,85=10,65 m;

VL=N 3 =14,5-10,65=3,85 m;

H 4 =2,0 m;

S cr =; S cr ==1,14

V cr =3,22;

V pr =6,43

V 1 =a*b*c; V 1 = 1,8*3,36*1=6,05

V 2 = V cr + V inc; V 2 =3,22+6,43=9,65

V 3 =25.41

V 4 =3,7*4,0*2,0=29,6

V dəstəyi =6.05+9.65+25.41+20.8=70.71

Dayaq təməlində svayların sayının müəyyən edilməsi

Güclü torpaqlar 5 m-dən çox dərinlikdə yatdıqda, körpü dayaqlarının tikintisində svay təməlindən istifadə etmək məqsədəuyğundur. Bu halda, yığınları birləşdirən plitə (qrilaj) yerə basdırıla bilər (aşağı xovlu qrilaj) və ya hamarlandıqdan sonra yer səthinin üstündə (hündür svay qrilajı), çaylarda isə su axınının dibindən yuxarıda yerləşir. Aşağı barmaqlıqlı bünövrələr adətən quru yerlərdə, məsələn, çayların düzənliklərində və ya suyun dərinliyi 3 m-dən çox olmadıqda çay yatağında ucaldılır.Daha böyük su dərinliyi üçün hündür xovlu qrildən istifadə etmək məqsədəuyğundur.

Verilmiş qrunt şəraitində ara dayaqlar üçün 35x35, 40x40 sm ölçüləri olan asma, sürmə dəmir-beton kvadrat svaylar üzərində hündür barmaqlıqlı bünövrələri qəbul etmək olar.Bundan əlavə, diametri 40 olan içi boş yuvarlaq svayların istifadəsini nəzərdən keçirmək olar. , 50 sm divarın qalınlığı 8 sm və ya diametri 60, 80 sm və divarın qalınlığı 10 sm.Svayları bünövrə qruntunun ikinci qatında ən azı 5÷6 m dərinliyə batırmaq tövsiyə olunur. Svayların uzunluğu 1 m-in qatı kimi qəbul edilir.

Xovlu barmaqlıq üzərində şaquli yüklər dayaq hissələrinin öz çəkisindən, aralıqların və körpünün göyərtəsinin ağırlığından təzyiqdən və vaqondan gələn müvəqqəti şaquli yükün ağırlığından ibarətdir.

Dəstəyin özünün çəkisini müəyyən etmək üçün o, sadə həndəsi formanın hissələrinə bölünür: altlıq plitəsi, hava partlamasının üstündəki dəstəyin gövdəsi, buz kəsən hissəsi, qrilaj. Dəstək çəki yükü:

G cho =6,05*24,5+9,65*24,5+25,41*23,5+29,6*24,5=1707

harada  mən - element materialının standart xüsusi çəkisi. Beton üçün b = 23,5 kN/m 3 dəmir-beton üçün dəmir-beton 24,5 kN/m 3

V i dəstək hissələrinin həcmi.

İki eyni aralığın ağırlığından standart dəstək yükü

N ps =24,5*18,9+4,9*9,3=508,62

harada səh 4,9 kN/m çəkisi konsol və məhəccərli iki səkinin bir xətti metri.

V dəmir-beton bir span həcmi 1 nömrəli əlavəyə uyğun olaraq qəbul edilir.

Körpünün göyərtəsinin ağırlığından dayağa standart təzyiq

N mp =19.4*2*9.3=30.70

 bp 19,4 kN/m 3 - yolun üst quruluşunun hissələri ilə balastın xüsusi çəkisi

Bp 2 m 2 yolun hissələri ilə balast prizmasının kəsişmə sahəsi.

İki aralıqda yerləşən müvəqqəti hərəkət edən yükdən dayağa standart təzyiq

ilə bitişik aralıqların dayaq oxları arasındakı məsafə.

Dəyər c (Şəkil 5) aralıqlar arasındakı boşluqdan, həmçinin aralığın ümumi və dizayn uzunluğundan asılıdır və eyni aralıqlardan istifadə edildikdə aşağıdakı düsturla müəyyən edilir:

C=0,05+0,6=0,65

harada ∆ - aralıqların ucları arasındakı boşluq

2 d aralığın ümumi və dizayn uzunluğu arasındakı fərq

Cədvəl 3
Standart şaquli ekvivalent yük dəmir yolu vaqonlarının yüklənməsi üçün
Yük uzunluğuλ, m
Ekvivalent yük intensivliyiν , kN/m	191,8	186,0	180,8	169,7	160,5	153,2	147,2	142,2	138,3

Xovlu barmaqlıq üzərində ümumi hesablanmış şaquli yük

N=1 ,1(1707+508,62)+1,3*30,70+1,24*1807,84=4718,82

harada γ k =1.1 konstruksiya ağırlığından yük üçün təhlükəsizlik əmsalı

γ bp Balast çəkisindən yük üçün =1,3 etibarlılıq əmsalı

γ pn = (1,3-0,003 λ) canlı yük üçün etibarlılıq əmsalı

Dəstəkdə lazımi yığınların sayı düsturla müəyyən edilir:

harada k g =1.2÷1.4 - horizontal yüklərin təsirini nəzərə alan əmsal

k n =1,6÷1,65 - etibarlılıq əmsalı.

F bir svayın hesablanmış yükdaşıma qabiliyyəti. Cədvəl 4-ə uyğun olaraq svayların növündən asılı olaraq qəbul edilir.

Cədvəl 4
Svayların yükdaşıma qabiliyyəti, kN
Xovlu bölmə, m		Xov diametri, m
0,35x0,35	0,40x0,40
800÷1000	1000÷1200	1000÷1200	1200÷1500	1500÷2000	2000÷3000

Alınan yığınların sayı iki qarşılıqlı perpendikulyar istiqamətdə bərabər məsafədə bərabər bir sıra və ya dama taxtası naxışında grillage boyunca planda yerləşdirilir. Bu halda, svayların oxları arasında minimum məsafə təmin edilməlidir ki, bu da 3-dür d(d - qalaq üzünün diametri və ya ölçüsü). Bundan əlavə, yığının kənarından ən azı 0,25 m qrilajın kənarına qədər minimum məsafəni təmin etmək lazımdır.

Bu şərtlərdə, yaranan yığınların sayını qrilajda yaymaq mümkün deyilsə, onda onun ölçüsünü artırmaq lazımdır. Planda qrilajın ölçülərinin dəyişməsi onun həcminin dəyişməsinə səbəb olarsa, qrilajın yenilənmiş ölçülərini nəzərə alaraq yenidən ümumi dizayn şaquli yükünü müəyyən etmək üçün hesablama aparmaq lazımdır və müvafiq olaraq. , yığınların sayını təyin edin.

Körpü aşırımlarının sayını müəyyən etdikdən və körpü keçidinin diaqramını tərtib etdikdən sonra ara dayaqlardakı svayların uzunluğunu və onların sayını dəqiqləşdirmək lazımdır. Müxtəlif hündürlükdə olan ara dayaqlardan istifadə edildiyi halda, dayaqların hər biri üçün svayların sayını müəyyən etmək üçün hesablama aparmaq lazımdır. Qrafik kağızda 1:100 miqyasında ara dəstəyin diaqramını çəkmək lazımdır.

harada L o müəyyən edilmiş körpünün açılışı, m

h ilə dayaqdakı aralığın tikinti hündürlüyü, m

l səh verilmiş aralığın ümumi uzunluğu, m

b körpü boyu ara dayağın buz kəsən hissəsinin eni, m

Dəmir yolu əsasının işarəsi düsturla müəyyən edilir:

PR=11,5+8,4=19,9

UMV haradadır aşağı su səviyyəsi

N rels əsasının aşağı su səviyyəsindən müəyyən hündürlüyü.

Düsturdan alınan dəyər n ən yaxın böyük tam ədədə yuvarlaqlaşdırın. Aralıqların sayının kəsr hissəsi bütövün 0,05-dən çox deyilsə, yuvarlaqlaşdırma ən kiçik aralıq sayına qədər aparılır.

Körpü diaqramının son təyin edilməsindən sonra dayaqların şkaf divarları arasındakı məsafə hesablanır.

L =0,05(6+1)+6*9,3=56,15

Körpünün orta hissəsinin keçid profilində mövqeyi sol və sağ sel düzənlikləri daxilində yerləşən körpünün açılışının hissələrinin mütənasiblik şərtindən müəyyən edilir.

Bu vəziyyətdən aşağı su səviyyəsində çayın ortasından körpünün ortasına qədər olan məsafə bərabərdir

Bütün ara dayaqların buz kəsici hissələrinin enlərinin cəmi

V M aşağı su səviyyəsində çay eni

V L, V P müvafiq olaraq sol və sağ su basqınlarının eni.

Keçid profilində müsbət dəyər var A boyunca çayın ortasından çökdürülür UMV sağa, mənfi dəyər isə sola. Körpünün ortasından hər iki istiqamətdə 0,5 çökdürülür L , sonra dayaqların şkaf divarları arasındakı məsafə spanlara bölünür l səh + 0,05 və ara dayaqların oxlarını çəkin.

Körpü diaqramı

Kanalda ara dəstəklər UMV eyni hündürlükdə qəbul edilə bilər. Sel düzənliklərində bünövrənin kənarı eroziyadan sonra torpaq səthindən 0,25 m aşağıda yerləşməlidir. Böyük və orta qumlu torpaqlarda qrilajın əsası istənilən səviyyədə yerləşə bilər və ağır torpaqlarda, yəni. donma dərinliyindən ən azı 0,25 m aşağıda lilli, qumlu gil və gilli.

Yanaşma bəndlərinin hündürlüyündən və körpünün aşırımlarının ölçüsündən asılı olaraq dayaqlar aşağıdakılara uyğun olaraq qəbul edilir. standart layihələr(Əlavə 2). Yamacı 1:1,5 olan bənd konusunun mailliyi dayağın trussaltı platformasından ən azı 0,6 m aşağı keçməlidir.Səmtin kənarı relsin əsasından 0,9 m aşağıda yerləşir.

Körpünün fasadında aşağıdakı ölçülər göstərilməlidir:

• körpünün uzunluğu (abutmentlərin arxa üzləri arasındakı məsafə);
• aralıqların uzunluğu və uclar arasındakı boşluğun ölçüsü;
• hava partlayışından ən azı 0,75 m hündürlükdə olmalı olan strukturun dibinin işarəsi (SB);
• yüksək və aşağı suların səviyyələrini, relsin əsasını (PR), bəndin kənarını (BN), dayağın yuxarı hissəsini (VO), kənarını (OF) və bünövrənin əsasını (PF) qeyd etmək ;

Biblioqrafiya

1. SNiP 2.05.03-84. Körpülər və borular / SSRİ Gosstroy. M.: CITP Gosstroy SSRİ, 1985. 253 s.
2. Su axarları üzərində dəmir yolu və avtomobil körpü keçidlərinin tədqiqi və dizaynı üçün SNiP 2.05.03-84 "Körpülər və borular" üçün təlimat (PMP-91) Moskva 1992
3. SNiP 3.06.04-91 Körpülər və borular / SSRİ Gosstroy. M.: CITP Gosstroy SSRİ, 1992. 66 s.
4. GOST 19804-91 Dəmir-beton svaylar. Texniki şərtlər.M.: CITP Gosstroy SSRİ, 1991. 15 s..
5. Kopylenko V.A., Pereselenkova I.G. Dəmir yolu xətti ilə çay kəsişməsində körpü keçidinin layihələndirilməsi: Dərslik universitetlər üçün dəmir yolu nəqliyyat / Ed. V.A. Kopylenko. M.: Marşrut, 2004. 196 s.
6. Dəmir yollarında körpü keçidlərinin dizaynı: Universitetlər üçün dərslik / M.I. Voronin, I.I. Kantor, V.A. Kopylenko və başqaları; Ed. İ.İ. Kantora. M.: Nəqliyyat, 1990. 287 s.
7. Dəmir yollarında körpülər və tunellər: Universitetlər üçün dərslik / V.O. Osipov, V.G. Xrapov, B.V. Bobrikov və başqaları; Ed. IN. Osipova. M.: Nəqliyyat, 1988. 367 s.

Sizi maraqlandıra biləcək digər oxşar əsərlər.vshm>
5109.		Yol dəmir-beton körpünün layihələndirilməsi	1.28 MB
	Yolun hərəkət hissəsinin yükdaşıyan elementləri - yolun hərəkət hissəsinin dəmir-beton plitələri (qalınlığı 18 sm nəzərdə tutulur) nəqliyyat vasitələrindən yükü yol səthindən, piyadalardan səkilərdən götürür və onları yolun əsas yükdaşıyıcı konstruksiyalarına ötürür. qarış.
5430.		GENZİNGÖZLƏRİ OLAN BANANSIZ KÖPRÜ ƏSASINDA GERİNLİK ÖLÇÜCÜ KANALIN KOMPONENTLƏRİNİN SƏHVLƏRİNƏ TƏLƏBLƏRİN HESABLANMASI.	193,64 KB
	Gərginlik müsbət (gərginlik) və ya mənfi (sıxılma) ola bilər. Deformasiyanın ölçüsüz kəmiyyət olmasına baxmayaraq, bəzən mm/mm ilə ifadə edilir. Praktikada ölçülən gərginlik dəyərləri çox kiçikdir. Buna görə deformasiya çox vaxt mikro deformasiyalarda ifadə olunur
13720.		RES dizaynı	1.33 MB
	Dizaynın nəticəsi, bir qayda olaraq, müəyyən edilmiş şərtlərdə obyektin istehsalı üçün kifayət qədər məlumatları ehtiva edən sənədlərin tam dəstidir. Dizayn edilmiş məhsulların yenilik dərəcəsinə görə aşağıdakı dizayn vəzifələri fərqləndirilir: mövcud elektron paylama sisteminin qismən modernləşdirilməsi, onun strukturunda və dizayn parametrlərində dəyişiklik, bir və ya bir neçə keyfiyyətdə nisbətən kiçik bir neçə on faiz yaxşılaşma təmin edir. eyni və ya yeni problemlərin optimal həlli üçün göstəricilər; əhəmiyyətli modernləşmə...
14534.		İş parçasının dizaynı	46,36 KB
	İş parçasının layihələndirilməsi Dizayn zamanı texnoloqun vəzifələri bunlardır: Verilmiş hissənin istehsalı üçün istifadə olunan iş parçasının növünü müəyyən etmək; iş parçasının alınması üsulunun müəyyən edilməsi; mütəxəssis tökmə texnoloqunun və ya pres operatorunun funksiyasıdır; Bağlayıcı təyyarənin yerini qeyd edin; qəlibləmə ştamplama yamaclarının üst-üstə düşmələrinin paylanmasını müəyyən edən; İş parçasının alınması üsulunun seçimi aşağıdakı amillərlə müəyyən edilir: hissənin materialı; hissənin konfiqurasiyası; məsuliyyət kateqoriyası təfərrüatları. 90 üçün hissə materialı...
8066.		Məntiqi dizayn	108,43 KB
	Məntiqi verilənlər bazası dizaynı Məntiqi verilənlər bazası dizaynı seçilmiş məlumatların təşkili modelinə əsaslanaraq, lakin hədəf DBMS tipini və həyata keçirilməsinin digər fiziki aspektlərini nəzərə almadan müəssisədə istifadə olunan məlumat modelinin yaradılması prosesidir. Məntiq dizaynı ikinci...
17151.		Neft çən fermalarının dizaynı (SNN)	2.45 MB
	Neft məhsullarının keyfiyyətinə artan tələblər fövqəladə və iqtisadi cəhətdən məqsədəuyğun qərarların qəbulunu tələb edən neft məhsullarının tədarükü müəssisələrinin iş şəraitini də əvvəlcədən müəyyən edir.
3503.		İnventar obyektlərinin İS uçotunun layihələndirilməsi	1007,74 KB
	Tədqiqatın obyekti “Mermad” Məhdud Məsuliyyətli Cəmiyyətidir. Tədqiqatın mövzusu inventarların uçotu üçün tapşırıqlar kimi tərtib edilmiş fərdi məsələləri nəzərdən keçirməkdir.
13008.		Nəzarət MPS-nin dizaynı	1.25 MB
	Dizayn üçün ilkin məlumatlar: LSI MP və EPROM funksiyaları F1 və F2 sabitləri G1 G2 G3 variant 6 üçün. X G1 və X G3 halları üçün xüsusi işıq indikatorunun yanıb-sönməsi ilə operator konsoluna həyəcan siqnalı vermək lazımdır. 2 Hz tezliyi ilə 50 Hz tezliyi ilə 220V AC işıqlandırma şəbəkəsi ilə təchiz edilmiş közərmə lampasının. Operator konsolunun tələbi ilə caridən əvvəlki idarəetmə dövrü üçün Xmin Xmx Xaverage Y dəyərlərini göstərmək lazımdır.; İdarəetmə obyektindən UMPS-ə qədər olan məsafə 1 metr...
4768.		JK flip-flop dizaynı	354,04 KB
	Tətik vəziyyəti adətən birbaşa çıxışda potensial dəyərlə müəyyən edilir. Universal tetikleyicinin strukturu. Cihazın işləmə prinsipi. Element növlərinin seçilməsi və əsaslandırılması. DT kitabxanalarında IC paketlərinin seçimi. CAD DipTrce-də universal tetikleyicinin dizaynı. Texnoloji proses
6611.		TP keçidlərinin dizaynı	33,61 KB
	İlkin məlumatlar: hissənin emal marşrutu, avadanlıq, qurğular, əməliyyatlarda keçid ardıcıllığı, ölçülər, dözümlülüklər, emal ehtiyatları.