Zamiast tego przejrzyj terminologię budowlaną. Elementy centralnie rozciągnięte i centralnie ściśnięte

SNiP II-23-81*
W zamian
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

KONSTRUKCJE STALOWE

1. POSTANOWIENIA OGÓLNE

1.1. Norm tych należy przestrzegać przy projektowaniu stalowych konstrukcji budowlanych budynków i konstrukcji o różnym przeznaczeniu.

Normy nie mają zastosowania do projektowania konstrukcji stalowych mostów, tuneli transportowych i rur pod nasypami.

Przy projektowaniu konstrukcji stalowych w specjalnych warunkach pracy (np. konstrukcje wielkich pieców, rurociągów głównych i technologicznych, zbiorniki specjalnego przeznaczenia, konstrukcje budynków narażonych na działanie sejsmiczne, intensywne temperatury lub narażenie na agresywne środowiska, konstrukcje morskich konstrukcji hydraulicznych), konstrukcje unikalnych budynków i budowli, a także specjalne typy konstrukcji (na przykład sprężone, przestrzenne, wiszące), należy przestrzegać dodatkowych wymagań, które odzwierciedlają cechy eksploatacyjne tych konstrukcji, przewidziane w odpowiednich dokumentach regulacyjnych zatwierdzonych lub uzgodnionych przez Państwowy Komitet Budowy ZSRR.

1.2. Projektując konstrukcje stalowe, należy przestrzegać norm SNiP dotyczących ochrony konstrukcji budowlanych przed korozją i norm bezpieczeństwa przeciwpożarowego przy projektowaniu budynków i konstrukcji. Niedopuszczalne jest zwiększanie grubości wyrobów walcowanych i ścian rur w celu zabezpieczenia konstrukcji przed korozją i zwiększenia odporności ogniowej konstrukcji.

Wszystkie konstrukcje muszą być dostępne do obserwacji, czyszczenia, malowania i nie mogą zatrzymywać wilgoci ani utrudniać wentylacji. Profile zamknięte należy uszczelnić.

1,3*. Projektując konstrukcje stalowe należy:

dobrać optymalne schematy techniczno-ekonomiczne konstrukcji i przekrojów elementów;

stosuj ekonomiczne profile walcowane i wydajną stal;

stosuj z reguły ujednolicony standard lub standardowe projekty budynków i konstrukcji;

stosować konstrukcje progresywne (układy przestrzenne wykonane z elementów standardowych; konstrukcje łączące funkcję nośną i zamykającą; konstrukcje sprężone, wantowe, cienkościenne i łączone z różnych stali);

zapewnić zdolność produkcyjną do produkcji i montażu konstrukcji;

stosować projekty zapewniające najmniejszą pracochłonność ich wytwarzania, transportu i montażu;

z reguły zapewniają produkcję konstrukcji w linii i ich instalację przenośnikową lub wielkoblokową;

zapewnić stosowanie progresywnych typów połączeń fabrycznych (spawanie automatyczne i półautomatyczne, połączenia kołnierzowe, z końcami frezowanymi, połączenia śrubowe, w tym o wysokiej wytrzymałości itp.);

z reguły zapewniają połączenia montażowe za pomocą śrub, w tym śrub o wysokiej wytrzymałości; spawane połączenia instalacyjne są dopuszczalne po odpowiednim uzasadnieniu;

spełniać wymagania norm państwowych dla konstrukcji odpowiedniego typu.

1.4. Projektując budynki i konstrukcje, konieczne jest przyjęcie schematów konstrukcyjnych zapewniających wytrzymałość, stabilność i niezmienność przestrzenną budynków i konstrukcji jako całości, a także ich poszczególnych elementów podczas transportu, instalacji i eksploatacji.

1,5*. Stale i materiały łączące, ograniczenia stosowania stali S345T i S375T, a także dodatkowe wymagania dotyczące dostarczanej stali, przewidziane przez normy państwowe i normy CMEA lub specyfikacje techniczne, należy wskazać na rysunkach roboczych (DM) i szczegółowych (DMC). konstrukcji stalowych oraz w dokumentacji zamówienia materiałów.

W zależności od cech konstrukcji i ich elementów, przy zamówieniu należy podać klasę ciągłości stali.

1,6*. Konstrukcje stalowe i ich obliczenia muszą spełniać wymagania „Niezawodność konstrukcji budowlanych i fundamentów. Podstawowe przepisy dotyczące obliczeń” oraz ST SEV 3972 – 83 „Niezawodność konstrukcji budowlanych i fundamentów. Konstrukcje stalowe. Podstawowe postanowienia dotyczące obliczeń.”

1.7. Schematy projektowe i podstawowe założenia obliczeniowe muszą odzwierciedlać rzeczywiste warunki eksploatacji konstrukcji stalowych.

Konstrukcje stalowe należy generalnie projektować jako jednolite układy przestrzenne.

Przy podziale jednolitych układów przestrzennych na osobne, płaskie struktury należy uwzględnić wzajemne oddziaływanie elementów na siebie oraz na podłoże.

Wyboru schematów projektowych, a także metod obliczania konstrukcji stalowych należy dokonywać z uwzględnieniem efektywnego wykorzystania komputerów.

1.8. Obliczenia konstrukcji stalowych należy co do zasady przeprowadzać z uwzględnieniem odkształceń niesprężystych stali.

Dla konstrukcji statycznie niewyznaczalnych, dla których nie opracowano metody obliczeniowej uwzględniającej odkształcenia niesprężyste stali, siły obliczeniowe (momenty zginające i skręcające, siły wzdłużne i poprzeczne) należy wyznaczać przy założeniu odkształceń sprężystych stali według nieodkształcony schemat.

Dzięki odpowiedniemu studium wykonalności obliczenia można przeprowadzić przy użyciu odkształconego schematu, który uwzględnia wpływ ruchów konstrukcyjnych pod obciążeniem.

1.9. Elementy konstrukcji stalowych muszą posiadać minimalne przekroje spełniające wymagania tych norm, z uwzględnieniem asortymentu wyrobów walcowanych i rur. W przekrojach kompozytowych ustalonych na podstawie obliczeń podnapięcie nie powinno przekraczać 5%.

2. MATERIAŁY NA KONSTRUKCJE I POŁĄCZENIA

2,1*. W zależności od stopnia odpowiedzialności konstrukcji budynków i budowli, a także warunków ich eksploatacji, wszystkie konstrukcje dzielą się na cztery grupy. Stale na konstrukcje stalowe budynków i konstrukcji należy przyjmować zgodnie z tabelą. 50*.

Stal na konstrukcje wznoszone w rejonach klimatycznych I 1, I 2, II 2 i II 3, ale eksploatowane w pomieszczeniach ogrzewanych, należy przyjmować jak dla regionu klimatycznego II 4 zgodnie z tabelą. 50*, z wyjątkiem stali C245 i C275 dla konstrukcji grupy 2.

Do połączeń kołnierzowych i zespołów ram należy stosować wyroby walcowane zgodnie z TU 14-1-4431 – 88.

2,2*. Do spawania konstrukcji stalowych należy stosować: elektrody do ręcznego spawania łukowego zgodnie z GOST 9467-75*; drut spawalniczy zgodnie z GOST 2246 – 70*; topniki zgodnie z GOST 9087 – 81*; dwutlenek węgla zgodnie z GOST 8050 – 85.

Stosowane materiały spawalnicze i technologia spawania muszą zapewniać, aby wytrzymałość metalu spoiny na rozciąganie nie była niższa niż standardowa wartość wytrzymałości na rozciąganie Uruchomić metal nieszlachetny, a także wartości twardości, udarności i względnego wydłużenia metalu złączy spawanych, ustalone w odpowiednich dokumentach regulacyjnych.

2,3*. Odlewy (elementy nośne itp.) konstrukcji stalowych należy projektować ze stali węglowych w gatunkach 15L, 25L, 35L i 45L, spełniających wymagania dla II lub III grupy odlewów wg GOST 977 – 75*, a także z żeliwa szarego w gatunkach SCh15, SCh20, SCh25 i SCh30, spełniających wymagania GOST 1412 – 85.

2,4*. Do połączeń śrubowych należy stosować stalowe śruby i nakrętki spełniające wymagania *, GOST 1759.4 – 87* i GOST 1759,5 – 87* oraz podkładki spełniające wymagania*.

Śruby należy przypisać zgodnie z Tabelą 57* oraz *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*, a przy ograniczeniu odkształceń połączeń - według GOST 7805-70*.

Nakrętek należy używać zgodnie z GOST 5915 – 70*: dla śrub o klasach wytrzymałości 4.6, 4.8, 5.6 i 5.8 – nakrętki w klasie wytrzymałości 4; do śrub o klasach wytrzymałości 6.6 i 8.8 – nakrętki odpowiednio 5 i 6 klasy wytrzymałości dla śrub klasy 10.9 – nakrętki w klasie wytrzymałości 8.

Należy stosować podkładki: okrągłe zgodnie z GOST 11371 – 78*, skośny wg GOST 10906 – 78* i sprężyna normalna zgodnie z GOST 6402 – 70*.

2,5*. Doboru gatunków stali na śruby fundamentowe należy dokonać wg, a ich konstrukcję i wymiary przyjąć wg *.

Śruby (w kształcie litery U) do mocowania odciągów antenowych konstrukcji komunikacyjnych oraz śruby w kształcie litery U i fundamentowe do podpór napowietrznych linii elektroenergetycznych i urządzeń rozdzielczych należy stosować ze stali 09G2S-8 i 10G2S1-8 według GOST 19281 – 73* z dodatkowym wymogiem udarności w temperaturze minus 60 ° C nie mniej niż 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) w regionie klimatycznym I 1; 09G2S-6 i 10G2S1-6 zgodnie z GOST 19281 – 73* w regionach klimatycznych I 2, II 2 i II 3; VSt3sp2 zgodnie z GOST 380 – 71* (od 1990 St3sp2-1 wg GOST 535 – 88) we wszystkich pozostałych regionach klimatycznych.

2,6*. Nakrętek do fundamentów i U-boltów należy używać:

do śrub wykonanych ze stali VSt3sp2 i 20 – klasa wytrzymałości 4 wg GOST 1759.5 – 87*;

do śrub wykonanych ze stali 09G2S i 10G2S1 – klasa wytrzymałości nie niższa niż 5 wg GOST 1759.5 – 87*. Dopuszcza się stosowanie nakrętek wykonanych ze stali dopuszczonych do śrub.

Nakrętek do fundamentów i śrub U o średnicy mniejszej niż 48 mm należy używać zgodnie z GOST 5915 – 70*, dla śrub o średnicy większej niż 48 mm – zgodnie z GOST 10605 – 72*.

2,7*. Należy stosować śruby o dużej wytrzymałości zgodnie z *, * i TU 14-4-1345 – 85; nakrętki i podkładki do nich – zgodnie z GOST 22354 – 77* i *.

2,8*. Na elementy nośne pokryć podwieszanych, odciągi linii napowietrznych i rozdzielnic napowietrznych, maszty i wieże oraz elementy sprężające w konstrukcjach sprężonych należy stosować:

liny spiralne zgodnie z GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

Liny podwójnie zwinięte zgodnie z GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

zamknięte liny nośne zgodnie z GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

wiązki i splotki równoległych drutów utworzone z drutu linowego spełniające wymagania GOST 7372 – 79*.

2.9. Właściwości fizyczne materiałów stosowanych na konstrukcje stalowe należy przyjmować zgodnie z Zał. 3.

3. CHARAKTERYSTYKA PROJEKTOWA MATERIAŁÓW I POŁĄCZEŃ

3,1*. Obliczone wytrzymałości wyrobów walcowanych, kształtowników giętych i rur dla różnych typów stanów naprężeń należy wyznaczać ze wzorów podanych w tabeli. 1*.

Tabela 1*

Napięty stan		Symbol	Obliczanie wytrzymałości wyrobów walcowanych i rur
rozciąganie,	Według siły plastyczności	Ry	R y = R yn /g m
ściskanie i zginanie	Według chwilowego oporu	R ty	R u = R un /g m
		R s	Rs = 0,58Ryn/ g m
Zapadnięcie się powierzchni końcowej (jeśli jest zamontowane)		RP	R p = R un /g m
Miejscowe zgniecenie w cylindrycznych przegubach (czopach) przy ciasnym kontakcie		Rlp	Rlp= 0,5 biegu/ g m
Ścisk średnicowy rolek (ze swobodnym kontaktem w konstrukcjach o ograniczonej ruchomości)		Płyta R	Płyta R= 0,025 biegu/ g m
Naprężenie w kierunku grubości walcowanego produktu (do 60 mm)		Rt	Rt= 0,5 biegu/ g m
Oznaczenie przyjęte w tabeli. 1*:
g m - współczynnik niezawodności materiału, określony zgodnie z p. 3.2*.

3,2*. Wartości współczynników niezawodności dla materiałów walcowanych, kształtowników giętych i rur należy przyjmować zgodnie z tabelą. 2*.

Tabela 2*

Podaj standard lub warunki techniczne wynajmu	Współczynnik niezawodności według materiału g m
(z wyjątkiem stali S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (dla koła, kwadratu, paska)	1,025
(stal S590, S590K); GOST 380 – 71** (dla koła i kwadratu o wymiarach nie ujętych w TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [dla koła i kwadratu o granicy plastyczności do 380 MPa (39 kgf/mm 2) i wymiarach nieujętych w TU 14-1-3023 – 80]; *; *	1,050
GOST 19281 – 73* [dla koła i kwadratu o granicy plastyczności powyżej 380 MPa (39 kgf/mm 2) i wymiarach nieujętych w TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Obliczone wytrzymałości na rozciąganie, ściskanie i zginanie wyrobów walcowanych z blachy, szerokotaśmowych uniwersalnych i kształtowych podano w tabeli. 51*, rury – w tabeli. 51, o. Obliczone nośności profili giętych należy przyjmować jako równe obliczonym nośności blach walcowanych, z których są wykonane, przy czym można uwzględnić utwardzenie walcowanej blachy w strefie zginania.

Nośności obliczeniowe wyrobów okrągłych, kwadratowych i taśmowych należy określać według tabeli. 1*, przyjmując wartości Ryna I Uruchomić równa odpowiednio granicy plastyczności i wytrzymałości na rozciąganie zgodnie z TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (od 1990 GOST 535 – 88) i GOST 19281 – 73*.

Obliczoną odporność wyrobów walcowanych na zgniatanie powierzchni czołowej, miejscowe zgniatanie w przegubach cylindrycznych i ściskanie średnicowe rolek podano w tabeli. 52*.

3.3. Obliczone wytrzymałości odlewów ze stali węglowej i żeliwa szarego należy przyjmować zgodnie z tabelą. 53 i 54.

3.4. Obliczone nośności złączy spawanych dla różnych typów złączy i stanów naprężeń należy wyznaczyć korzystając ze wzorów podanych w tabeli. 3.

Tabela 3

Połączenia spawane	Stan napięcia		Symbol	Obliczona nośność złączy spawanych
Krupon	Kompresja. Rozciąganie i zginanie podczas spawania automatycznego, półautomatycznego lub ręcznego z fizycznym	Według siły plastyczności	Rwy	Rwy=Ry
	kontrola jakości szwu	Według chwilowego oporu	Rwu	Rwu= R ty
	Rozciąganie i zginanie podczas spawania automatycznego, półautomatycznego lub ręcznego	Według siły plastyczności	Rwy	Rwy= 0,85Ry
	Zmiana		Rw	Rw= R s
Ze szwami narożnymi	Kawałek (warunkowo)	Do metalu spoiny	Rwf
		Do granic stapiania metali	Rwz	Rwz= 0,45 biegu
Uwagi: 1. Dla szwów wykonanych ręcznie, wartości R.wun należy przyjąć jako równą wartościom wytrzymałości na rozciąganie metalu spoiny określonej w GOST 9467-75*. 2. Dla szwów wykonanych metodą zgrzewania automatycznego lub półautomatycznego wartość Rwun należy przyjmować zgodnie z tabelą. 4* tych standardów. 3. Wartości współczynników niezawodności materiału spoiny g wm należy przyjąć jako równy: 1,25 – na wartościach R.wun nie więcej niż 490 MPa (5000 kgf/cm2); 1,35 – na wartościach R.wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) lub więcej.

Obliczone nośności złączy doczołowych elementów wykonanych ze stali o różnych nośnościach normalnych należy przyjmować jak dla złączy doczołowych wykonanych ze stali o niższej wartości nośności standardowej.

Obliczone opory metalu spoiny złączy spawanych spoinami pachwinowymi podano w tabeli. 56.

3.5. Obliczone rezystancje połączeń jednośrubowych należy wyznaczyć korzystając ze wzorów podanych w tabeli. 5*.

Obliczone wytrzymałości na ścinanie i rozciąganie śrub podano w tabeli. 58*, zawalenie się elementów łączonych śrubami, – w tabeli. 59*.

3,6*. Obliczeniowa wytrzymałość na rozciąganie śrub fundamentowych Rba

Rba = 0,5R. (1)

Projektowa wytrzymałość na rozciąganie śrub typu U R bv, o którym mowa w pkt. 2.5*, należy określić ze wzoru

R bv = 0,45Uruchomić. (2)

Obliczoną wytrzymałość na rozciąganie śrub fundamentowych podano w tabeli. 60*.

3.7. Obliczanie wytrzymałości na rozciąganie śrub o dużej wytrzymałości Rbh należy określić ze wzoru

Rbh = 0,7Rkok, (3)

Gdzie Rbnie – najmniejsza chwilowa wytrzymałość śruby na rozciąganie, przyjęta zgodnie z tabelą. 61*.

3.8. Oblicz wytrzymałość na rozciąganie drutu stalowego o dużej wytrzymałości na rozciąganie Rdh, stosowane w postaci wiązek lub splotek, należy określić ze wzoru

Rdh = 0,63Uruchomić. (4)

3.9. Wartość obliczonego oporu (siły) na rozciąganie liny stalowej należy przyjąć jako równą wartości siły zrywającej liny jako całości, ustalonej przez normy państwowe lub specyfikacje techniczne lin stalowych, podzieloną przez współczynnik niezawodności g m = 1,6.

Tabela 4*

Gatunki drutu (zgodnie z GOST 2246 – 70*) do spawania automatycznego lub półautomatycznego		Stopnie proszku	Wartości standardowe
zanurzony (GOST 9087 – 81*)	w dwutlenku węgla (zgodnie z GOST 8050 – 85) lub w jego mieszaninie z argonem (wg GOST 10157 – 79*)	przewody (zgodnie z GOST 26271 – 84)	odporność metalu spoiny R.wun, MPa (kgf/cm2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* Przy spawaniu drutem wartości Sv-08G2S R.wun należy przyjąć wartość równą 590 MPa (6000 kgf/cm 2) tylko dla spoin pachwinowych z nogą kf £ 8 mm w konstrukcjach wykonanych ze stali o granicy plastyczności 440 MPa (4500 kgf/cm2) i większej.

Tabela 5*

		Nośności obliczeniowe połączeń jednośrubowych
Napięty stan	Symbol	ścinanie i rozciąganie śrub klasowych			zapadanie się połączonych elementów stalowych z granicą plastyczności do 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm2)
	Rbs	R bs = Bułka 0,38R	Rbs= 0,4R bułka	Rbs= 0,4R bułka	–
Rozciąganie	R bt	R bt s = Bułka 0,38R	R bt = Bułka 0,38R	R bt = Bułka 0,38R	–
	Rbp
a) śruby o klasie dokładności A		–	–	–
b) śruby klasy B i C		–	–	–
Notatka. Dopuszcza się stosowanie śrub o dużej wytrzymałości bez regulowanego naprężenia, wykonanych ze stali gatunku 40X „select”, przy obliczonej nośności Rbs I R bt należy wyznaczać jak dla śrub klasy 10.9, a nośność obliczeniową jak dla śrub klas dokładności B i C. Śruby o wysokiej wytrzymałości zgodnie z TU 14-4-1345 – 85 można stosować wyłącznie przy pracy pod napięciem.

4*. WARUNKI DZIAŁANIA RACHUNKOWOŚCI I CEL STRUKTURY

Przy obliczaniu konstrukcji i połączeń należy uwzględnić: współczynniki niezawodności dla zamierzonego celu g n przyjęte zgodnie z Zasadami uwzględniania stopnia odpowiedzialności budynków i budowli przy projektowaniu konstrukcji;

współczynnik niezawodności G ty= 1,3 dla elementów konstrukcyjnych obliczonych pod kątem wytrzymałości na podstawie nośności obliczeniowych R ty;

współczynniki warunków pracy g.c i współczynniki warunków pracy przyłącza g b , wzięte zgodnie z tabelą. 6* i 35*, sekcje tych norm dotyczące projektowania budynków, budowli i budowli oraz zał. 4*.

Tabela 6*

Elementy konstrukcyjne	Współczynniki warunków pracy g z
1. Belki pełne i sprężone elementy wiązarów stropowych pod salami teatrów, klubów, kin, pod trybunami, pod lokalami sklepów, księgozbiorów, archiwów itp. o ciężarze stropów równym lub większym od obciążenia użytkowego	0,9
2. Słupy budynków użyteczności publicznej i podpory wież ciśnień	0,95
3. Elementy główne sprasowane (z wyjątkiem elementów nośnych) kompozytowej kratownicy o przekroju teowym z naroży spawanego pokrycia i kratownic stropowych (na przykład krokwi i podobnych kratownic) z elastycznością l ł 60	0,8
4. Belki pełne przy obliczaniu stateczności ogólnej przy j b 1,0	0,95
5. Naciągi, pręty, zastrzały, zawieszki ze stali walcowanej	0,9
6. Elementy konstrukcji podstawowych powłok i stropów:
a) ściskane (z wyjątkiem zamkniętych odcinków rurowych) w obliczeniach stateczności	0,95
b) rozciągane w konstrukcjach spawanych	0,95
c) wykładziny rozciągane, ściskane i doczołowe w konstrukcjach śrubowych (z wyjątkiem konstrukcji ze śrubami o dużej wytrzymałości) wykonane ze stali o granicy plastyczności do 440 MPa (4500 kgf/cm2), przenoszące obciążenie statyczne, w obliczenia wytrzymałościowe	1,05
7. Belki, słupy i doczoły masywne zespolone, wykonane ze stali o granicy plastyczności do 440 MPa (4500 kgf/cm2), przenoszące obciążenie statyczne i wykonane przy użyciu połączeń śrubowych (z wyjątkiem połączeń na śruby o dużej wytrzymałości ), w obliczeniach wytrzymałościowych	1,1
8. Kształtowniki z elementów walcowanych i spawanych oraz okładziny ze stali o granicy plastyczności do 440 MPa (4500 kgf/cm2) przy połączeniach wykonanych na śruby (z wyjątkiem połączeń ze śrubami o dużej wytrzymałości) przenoszących obciążenie statyczne , w obliczeniach wytrzymałościowych:
a) pełne belki i kolumny	1,1
b) podstawowe konstrukcje i podłogi	1,05
9. Sprasowane elementy kratowe przestrzennych konstrukcji kratowych z pojedynczych narożników równopółkowych (połączonych większym kołnierzem):
a) mocowane bezpośrednio do pasów jednym kołnierzem za pomocą spawów lub dwóch lub więcej śrub umieszczonych wzdłuż narożnika:
szelki zgodnie z rys. 9*, o	0,9
elementy dystansowe zgodnie z rys. 9*, b, V	0,9
szelki zgodnie z rys. 9*, w, G, D	0,8
b) mocowane bezpośrednio do pasów za pomocą jednej półki, jednym sworzniem (z wyjątkiem wskazanych w pkt. 9 tej tabeli), a także mocowane poprzez klin, niezależnie od rodzaju połączenia	0,75
c) ze złożoną siatką poprzeczną z połączeniami jednośrubowymi zgodnie z ryc. 9*, tj	0,7
10. Elementy sprasowane z kątowników pojedynczych, mocowane jednym pasem (w przypadku kątowników nierównych tylko pasem mniejszym), z wyjątkiem elementów konstrukcyjnych wskazanych w poz. 9 tej tabeli, stężenia według rys. 9*, B, mocowane bezpośrednio do pasów za pomocą spoin lub dwóch lub więcej śrub umieszczonych wzdłuż kątownika oraz kratownice płaskie z pojedynczych kątowników	0,75
11. Płyty podstawy wykonane ze stali o granicy plastyczności do 285 MPa (2900 kgf/cm2) przenoszące obciążenie statyczne, grubość, mm:
	1,2
b) powyżej 40 do 60 lat	1,15
c) powyżej 60 do 80 lat	1,1
Uwagi: 1. Współczynniki warunków pracy g z 1 nie należy uwzględniać jednocześnie przy obliczaniu. 2. Współczynniki warunków pracy podane odpowiednio w poz. 1 i 6, w; 1 i 7; 1 i 8; 2 i 7; 2 i 8,a; 3 i 6 lit. c, należy uwzględnić w obliczeniach jednocześnie. 3. Współczynniki warunków pracy podane w poz. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 i 10, a także w poz. 5 i 6, b (z wyjątkiem złączy spawanych doczołowo), przy obliczaniu połączeń nie należy uwzględniać uwzględnianych elementów. 4. W przypadkach nieokreślonych w niniejszych normach należy stosować wzory sol do = 1.

5. OBLICZANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCJI STALOWYCH NA SIŁY OSIOWE I ZGINANIE

ELEMENTY CENTRALNIE ROZCIĄGAJĄCE I CENTRALNIE ZACISKANE

5.1. Obliczanie wytrzymałości elementów poddanych centralnemu rozciąganiu lub ściskaniu siłą N za wyjątkiem określonych w p. 5.2, należy wykonać według wzoru

Obliczenia wytrzymałości przekrojów w miejscach mocowania elementów rozciąganych z pojedynczych kątowników, mocowanych do jednego pasa za pomocą śrub, należy wykonać według wzorów (5) i (6). W tym przypadku wartość g z we wzorze (6) należy przyjmować zgodnie z przym. 4* tych standardów.

5.2. Obliczanie wytrzymałości stalowych elementów konstrukcyjnych na rozciąganie za pomocą współczynnika R ty/ty > Ry, których działanie jest możliwe nawet po osiągnięciu przez metal granicy plastyczności, należy przeprowadzić według wzoru

5.3. Obliczanie stateczności elementów ścian pełnych poddanych centralnemu ściskaniu siłą N, należy wykonać według wzoru

Wartości J

o 0 2,5 funta

; (8)

o 2,5 4,5 funta

Na > 4,5

. (10)

Wartości liczbowe J podano w tabeli. 72.

5,4*. Pręty wykonane z kątowników pojedynczych muszą być zaprojektowane na ściskanie centralne zgodnie z wymaganiami określonymi w p. 5.3. Przy określaniu elastyczności tych prętów promień bezwładności przekroju kątowego I i efektywna długość lewo należy postępować zgodnie z ust. 6.1 – 6.7.

Przy obliczaniu pasów i elementów kratowych konstrukcji przestrzennych z pojedynczych narożników należy spełnić wymagania punktu 15.10* tych norm.

5.5. Elementy sprasowane o pełnych ścianach o otwartym przekroju w kształcie litery U lx 3ja , Gdzie lx I ja – obliczona elastyczność elementu odpowiednio w płaszczyznach prostopadłych do osi X– X I y -y (rys. 1), zaleca się wzmocnienie go listwami lub kratami, przy zachowaniu wymagań pkt. 5,6 i 5,8*.

W przypadku braku pasów lub krat, elementy takie, oprócz obliczeń ze wzoru (7), należy sprawdzić stateczność w trybie wyboczenia giętno-skrętnego według wzoru

Gdzie j y – współczynnik wyboczenia, obliczony zgodnie z wymaganiami p. 5.3;

Z

(12)

Gdzie ;

A = x/ H – względna odległość środka ciężkości od środka zgięcia.

J w – sektorowy moment bezwładności przekroju;

b ja I ja – odpowiednio szerokość i grubość prostokątnych elementów tworzących przekrój.

Dla odcinka pokazanego na rys. 1, a, wartości I A należy określić za pomocą wzorów:

Gdzie B = B/H.

5.6. W przypadku prętów prasowanych kompozytowych, których odgałęzienia są połączone paskami lub kratami, współczynnik J względem osi swobodnej (prostopadle do płaszczyzny listew lub krat) należy wyznaczać ze wzorów (8) – (10) z zastąpieniem w nich przez ef. Oznaczający ef należy określić w zależności od wartości lewo podane w tabeli. 7.

Tabela 7

Typ			Schemat			Zapewniona elastyczność lewo pręty kompozytowe o przekroju poprzecznym
Sekcje			Sekcje			z listwami przy		z barami
						J.S ja /( J b b) 5	J.S ja /( J b b) ł 5
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Oznaczenia przyjęte w tabeli. 7:
B				– odległość między osiami gałęzi;
l				– odległość między środkami desek;
l				– największa elastyczność całej wędki;
l 1, l 2, l 3				– elastyczność poszczególnych gałęzi przy zginaniu ich odpowiednio w płaszczyznach prostopadłych do osi 1 – 1 , 2 – 2 i 3 – 3, w obszarach pomiędzy przyspawanymi pasami (w świetle) lub pomiędzy środkami śrub zewnętrznych;
A				– pole przekroju poprzecznego całego pręta;
d1 i A d2				– pole przekroju poprzecznego stężeń kratowych (z siatką poprzeczną – dwa stężenia) leżące odpowiednio w płaszczyznach prostopadłych do osi 1 – 1 I 2 – 2;
A re				– pole przekroju poprzecznego stężenia kratowego (z kratownicą krzyżową – dwa stężenia) leżące w płaszczyźnie jednego lica (dla pręta trójkątnego równobocznego);
1 I 2				– współczynniki określone wzorem
Gdzie				– wymiary określone z rys. 2;
	n, n 1, n 2, n 3			– współczynniki określone odpowiednio wzorami;
Tutaj			J b1 I J b3		– momenty bezwładności odcinków gałęzi odpowiednio względem osi 1 – 1 i 3 – 3 (dla odcinków typu 1 i 3);
			J b1 I J b2		– takie same, odpowiednio dwa narożniki względem osi 1 – 1 i 2 – 2 (dla przekroju typu 2);
					– moment bezwładności przekroju jednego pręta względem własnej osi X– x (ryc. 3);
			Js1 I J s2		– momenty bezwładności przekroju jednego z pasów leżącego odpowiednio w płaszczyznach prostopadłych do osi 1 – 1 i 2 – 2 (dla przekroju typu 2).

W prętach kompozytowych z kratownicami oprócz obliczenia stateczności pręta jako całości należy sprawdzić stateczność poszczególnych gałęzi w obszarach pomiędzy węzłami.

Elastyczność poszczególnych oddziałów l 1 , l 2 I l 3 w obszarze między listwami nie powinno być więcej niż 40.

Jeżeli w jednej z płaszczyzn zamiast listew znajduje się pełna blacha (ryc. 1, B, V) podatność odgałęzienia należy obliczać poprzez promień bezwładności półprzekroju względem jego osi prostopadłej do płaszczyzny listew.

W prętach kompozytowych z kratami podatność poszczególnych gałęzi między węzłami powinna wynosić nie więcej niż 80 i nie powinna przekraczać podanej podatności lewo drążek jako całość. Dopuszczalne jest akceptowanie wyższych wartości elastyczności gałęzi, ale nie większych niż 120, pod warunkiem, że obliczenia takich prętów przeprowadza się według odkształconego schematu.

5.7. Obliczenia elementów zespolonych składających się z kątowników, ceowników itp., połączonych ciasno lub poprzez przekładki, należy wykonywać jako elementy pełnościenne, pod warunkiem zachowania największych odległości w obszarach pomiędzy zgrzanymi pasami (w prześwicie) lub pomiędzy środkami powierzchni zewnętrznej śruby nie przekraczają:

dla elementów ściskanych 40 I

dla elementów rozciąganych 80 I

Tutaj promień bezwładności I narożnik lub ceownik należy przyjmować dla przekrojów T lub I względem osi równoległej do płaszczyzny przekładek, a dla przekrojów poprzecznych – minimalne.

W takim przypadku należy zamontować co najmniej dwie przekładki na długości ściskanego elementu.

5,8*. Obliczenia elementów łączących (desek, krat) ściskanych prętów kompozytowych należy wykonywać dla warunkowej siły poprzecznej Qfic, przyjmuje się jako stałą na całej długości pręta i określa się za pomocą wzoru

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – mi/Ry)N/J, (23)*

Gdzie N – siła wzdłużna w pręcie kompozytowym;

J – współczynnik zginania wzdłużnego przyjęty dla pręta kompozytowego w płaszczyźnie elementów łączących.

Warunkowa siła ścinająca Qfic należy rozdać:

jeżeli występują tylko listwy łączące (siatki), równo pomiędzy paskami (siatkami) leżącymi w płaszczyznach prostopadłych do osi, względem której sprawdzana jest stateczność;

w obecności litego arkusza i pasków łączących (siatek) – w połowie pomiędzy blachą a listwami (kratami) leżącymi w płaszczyznach równoległych do blachy;

przy obliczaniu prętów kompozytowych trójkątnych równobocznych należy przyjąć warunkową siłę poprzeczną wywieraną na układ elementów łączących znajdujących się w tej samej płaszczyźnie, równą 0,8 Qfic.

5.9. Obliczenia pasów łączących i ich mocowania (rys. 3) należy wykonywać tak samo, jak obliczenia elementów kratownic bez stężeń na:

siła F, listwa tnąca, zgodnie ze wzorem

F = Q s l/B; (24)

za chwilę M 1, zginając pręt w jego płaszczyźnie, zgodnie ze wzorem

M 1 = Q s l/2 (25)

Gdzie Q s – warunkowa siła poprzeczna przyłożona do pręta jednej ściany.

5.10. Obliczenia krat łączących należy przeprowadzić jako obliczenia kratownic. Przy obliczaniu krzyżulców kratownicy z zastrzałami (rys. 4) należy uwzględnić dodatkową siłę Reklama N, powstająca w każdym usztywnieniu na skutek ściskania pasów i określona wzorem

(26)

Gdzie N – siła działająca na jedną gałąź pręta;

A – pole przekroju poprzecznego jednej gałęzi;

A re – pole przekroju poprzecznego jednego stężenia;

A – współczynnik określony wzorem

A = l 2 /(A 3 =2B 3) (27)

Gdzie A, l I B – wymiary pokazane na rys. 4.

5.11. Obliczenia prętów mających na celu zmniejszenie projektowej długości elementów ściskanych należy wykonać dla siły równej umownej sile poprzecznej w głównym elemencie ściskanym, określonej wzorem (23)*.

ELEMENTY GIĘTE

5.12. Obliczenia wytrzymałości elementów (z wyjątkiem belek ze ścianą podatną, ze ścianą perforowaną i belek podsuwnicowych) zginanych w jednej z płaszczyzn głównych należy wykonać według wzoru

(28)

Wartość naprężenia ścinającego T w odcinkach elementów giętych musi spełniać ten warunek

(29)

Jeśli ściana jest osłabiona przez otwory na śruby, wartości T we wzorze (29) należy pomnożyć przez współczynnik A , określone wzorem

A = A/(A – D), (30)

Gdzie A – rozstaw otworów;

B - średnica dziury.

5.13. Aby obliczyć wytrzymałość ściany belki w miejscach przyłożenia obciążenia do pasa górnego, a także w odcinkach podporowych belki niezbrojonych usztywnieniami, należy wyznaczyć naprężenia lokalne lokalizacja według formuły

(31)

Gdzie F – obliczona wartość obciążenia (siły);

lewo – warunkowa długość rozkładu obciążenia, wyznaczana w zależności od warunków podparcia; dla przypadku podpory zgodnie z rys. 5.

lewo = B + 2t f, (32)

Gdzie t f – grubość górnego pasa belki, jeżeli dolna belka jest spawana (rys. 5, A), lub odległość od zewnętrznej krawędzi pasa do początku wewnętrznego zaokrąglenia ściany, jeżeli dolna belka jest walcowana (rys. 5, B).

5,14*. Dla ścian belkowych obliczanych ze wzoru (28) muszą być spełnione następujące warunki:

Gdzie – naprężenia normalne w płaszczyźnie środkowej ściany, równoległej do osi belki;

y – takie same, prostopadłe do osi belki, łącznie lokalizacja , określone wzorem (31);

T xy – naprężenie styczne obliczone ze wzoru (29) z uwzględnieniem wzoru (30).

Napięcia sx I y , przyjęte we wzorze (33) z własnymi znakami, a także t xy należy określić w tym samym punkcie belki.

5.15. Obliczanie stateczności belek dwuteowych zginanych w płaszczyźnie ściany i spełniających wymagania pkt. 5.12 i 5.14*, należy wykonać według wzoru

Gdzie Toaleta – należy określić dla pasa ściśniętego;

j b – współczynnik określony przez przym. 7*.

Przy ustalaniu wartości j b dla szacunkowej długości belki lewo należy przyjąć odległość punktów mocowania ściśniętego pasa od przemieszczeń poprzecznych (węzły połączeń podłużnych lub poprzecznych, punkty mocowania sztywnej podłogi); w przypadku braku połączeń lewo = l(Gdzie l – rozpiętość belki) długość projektową wspornika należy przyjąć następująco: lewo = l w przypadku braku mocowania ściśniętego paska na końcu konsoli w płaszczyźnie poziomej (tutaj l – długość konsoli); odległość między punktami mocowania ściśniętego pasa w płaszczyźnie poziomej przy mocowaniu paska na końcu i wzdłuż konsoli.

5,16*. Nie ma potrzeby sprawdzania stateczności belek:

a) podczas przenoszenia obciążenia przez ciągłą sztywną podłogę, stale podpartą ściśniętym pasem belki i bezpiecznie z nią połączoną (płyty żelbetowe z betonu ciężkiego, lekkiego i komórkowego, płaskie i profilowane podłogi metalowe, stal falista itp. );

b) w odniesieniu do obliczonej długości belki lewo do szerokości ściśniętego pasa B, nie przekraczające wartości określonych wzorami w tabeli. 8* dla belek o przekroju dwuteowym symetrycznym i z bardziej rozwiniętym pasem ściskanym, dla których szerokość pasa rozciąganego wynosi co najmniej 0,75 szerokości pasa ściskanego.

Tabela 8*

Załaduj lokalizację aplikacji	Największe wartości lewo /B, dla których nie są wymagane obliczenia stateczności belek walcowanych i spawanych (przy 1 £ H/B 6 i 15 £ B/T 35 funtów)
Do górnego pasa	(35)
Do dolnego paska	(36)
Niezależnie od poziomu przyłożonego obciążenia przy obliczaniu przekroju belki pomiędzy stężeniami lub przy czystym zginaniu	(37)
Oznaczenia przyjęte w tabeli 8*: B I T – odpowiednio szerokość i grubość ściśniętego pasa; H – odległość (wysokość) pomiędzy osiami arkuszy pasa. Uwagi: 1. Dla belek z połączeniami pasowymi na śrubach o dużej wytrzymałości należy podać wartości lewo/B, otrzymane ze wzorów z tabeli 8* należy pomnożyć przez współczynnik 1,2. 2. Dla belek z przełożeniem B/T /T= 15.

Mocowanie ściśniętego pasa w płaszczyźnie poziomej musi być zaprojektowane na rzeczywistą lub warunkową siłę poprzeczną. W takim przypadku należy określić warunkową siłę boczną:

przy ustalaniu w poszczególnych punktach według wzoru (23)*, w którym J należy ustalać z zachowaniem elastyczności l = lewo/I(Tutaj I – promień bezwładności przekroju ściśniętego pasa w płaszczyźnie poziomej), oraz N należy obliczyć korzystając ze wzoru

N = (F + 0,25A. W)Ry; (37, a)

z ciągłym mocowaniem według wzoru

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Gdzie qfic – warunkowa siła poprzeczna na jednostkę długości cięciwy belki;

Qfic – warunkowa siła poprzeczna, określona wzorem (23)*, w jakim należy ją przyjmować J = 1, a N – określone wzorem (37,a).

5.17. Obliczenia wytrzymałości elementów zginanych w dwóch głównych płaszczyznach należy wykonać według wzoru

(38)

Gdzie X I y – współrzędne rozpatrywanego punktu przekroju względem osi głównych.

W belkach obliczanych ze wzoru (38) należy sprawdzić wartości naprężeń w środniku belki korzystając ze wzorów (29) i (33) w dwóch głównych płaszczyznach zginania.

Jeżeli spełnione są wymagania punktu 5.16*, A sprawdzanie stateczności belek zginanych w dwóch płaszczyznach nie jest wymagane.

5,18*. Obliczanie wytrzymałości belek dzielonych o przekroju pełnym wykonanych ze stali o granicy plastyczności do 530 MPa (5400 kgf/cm2), przenoszących obciążenie statyczne, z zastrzeżeniem ust. 5,19* – 5,21, 7,5 i 7,24 należy wykonać uwzględniając rozwój odkształceń plastycznych według wzorów

podczas zginania w jednej z głównych płaszczyzn pod naprężeniami stycznymi T 0,9 GBP R s(z wyjątkiem sekcji wsparcia)

(39)

podczas zginania w dwóch głównych płaszczyznach pod naprężeniami stycznymi T 0,5 GBP R s(z wyjątkiem sekcji wsparcia)

(40)

Tutaj M, Mx I Mój – wartości bezwzględne momentów zginających;

c 1 – współczynnik określony wzorami (42) i (43);

cx I c y – współczynniki przyjęte zgodnie z tabelą. 66.

Obliczenia w sekcji nośnej belek (z M = 0; Mx= 0 i Mój= 0) należy wykonać według wzoru

W obecności strefy czystego zginania we wzorach (39) i (40) zamiast współczynników c 1, cx I z y należy przyjąć odpowiednio:

od 1 m = 0,5(1+C); cxm = 0,5(1+cx); z ym = 0,5(1+c y).

Z jednoczesnym działaniem w sekcji momentu M i siła ścinająca Q współczynnik od 1 należy wyznaczyć korzystając ze wzorów:

Na T 0,5 GBP R s C 1 = C; (42)

o 0,5 R s T 0,9 GBP R s c 1 = 1,05pne , (43)

Gdzie (44)

Tutaj Z – współczynnik przyjęty zgodnie z tabelą. 66;

T I H – odpowiednio grubość i wysokość ściany;

A – współczynnik równy A = 0,7 dla dwuteownika zagiętego w płaszczyźnie ściany; A = 0 – dla pozostałych typów sekcji;

od 1 – współczynnik przyjmowany jako nie mniejszy niż jeden i nie większy niż współczynnik Z.

Aby zoptymalizować belki przy ich obliczaniu, należy uwzględnić wymagania pkt. Wartości współczynników 5,20, 7,5, 7,24 i 13,1 Z, cx I z y we wzorach (39) i (40) można przyjmować mniej niż wartości podane w tabeli. 66, ale nie mniej niż 1,0.

Jeśli ściana jest osłabiona otworami na śruby, wartości naprężenia ścinającego T należy pomnożyć przez współczynnik określony wzorem (30).

Oficjalna publikacja

KOMITET PAŃSTWOWY RADY MINISTRÓW BUDOWNICTWA ZSRR (GOSSTROY ZSRR)

UDC *27.9.012.61 (083,75)

Rozdział SNiP 11-56-77 „Konstrukcje betonowe i żelbetowe konstrukcji hydraulicznych” został opracowany przez VNIIG im. B. E. Vedeneev, Instytut „Gndroproekt* im. S. Ya. Zhuk z Ministerstwa Energii ZSRR i Giprorechtrans z Ministerstwa Floty Rzecznej RSFSR z udziałem GruzNIIEGS z Ministerstwa Energii ZSRR. Soyuzmornniproekt Miimorflot, Giprovodchoea Ministerstwo Zasobów Wodnych ZSRR i NIIZhB Gosstroy ZSRR

Rozdział SNiP 11-56-77 „Konstrukcje betonowe i żelbetowe konstrukcji hydraulicznych” został opracowany na podstawie rozdziału SNiP P-A.10-71 „Konstrukcje budowlane i fundamenty. Podstawowe zasady projektowania.”

rozdział SNiP N-I.14-69 „Betonowe konstrukcje żelbetowe konstrukcji hydraulicznych. standardy projektowe”;

zmiany w rozdziale SNiP N-I.14-69, cienkie płótno uchwałą Państwowego Komitetu Budownictwa ZSRR z dnia 16 marca 1972 r. X* 42.

Redaktorzy -iizh. E. A. TROITSKIP (Gosstroy ZSRR), dr hab. technologia Nauka A. V. SHVETSOV (VNIIG nazwany na cześć B. E. Vedeneeva. Ministerstwo Energii ZSRR), badacz. S. F. LIVES AND I (Gndroproekt nazwany na cześć S. Ya. Żuka z Ministerstwa Energii ZSRR) i NNG. S. P. SHIPILOVA (Giprorechtrans Ministerstwo Floty Rzecznej RFSRR).

N metr at.-mormat., II km. - I.*-77

© Stroykzdat, 1977

Państwowy Komitet Rady Ministrów ZSRR ds. Budownictwa (Gosstroy ZSRR)

I. POSTANOWIENIA OGÓLNE

1.1. Normy niniejszego rozdziału należy przestrzegać przy projektowaniu nośnych konstrukcji betonowych i żelbetowych obiektów hydraulicznych, które są stale lub okresowo narażone na działanie środowiska wodnego.

Uwagi:!. Norm niniejszego rozdziału nie należy stosować przy projektowaniu betonowych i żelbetowych konstrukcji mostów, tuneli komunikacyjnych oraz rur układanych pod nasypami drogowymi i kolejowymi.

2. Konstrukcje betonowe i żelbetowe, które nie są narażone na działanie środowiska wodnego, należy projektować zgodnie z wymaganiami rozdziału SNiP II-2I-75 „Konstrukcje betonowe i żelbetowe”.

1.2. Projektując betonowe i żelbetowe konstrukcje konstrukcji hydraulicznych, należy kierować się rozdziałami SNiP i innymi ogólnounijnymi dokumentami regulacyjnymi regulującymi wymagania dotyczące materiałów, zasady prac budowlanych, specjalne warunki konstrukcyjne w obszarach sejsmicznych, na północy strefie konstrukcyjno-klimatycznej oraz w strefie rozmieszczenia gruntów osiadających, a także wymagania dotyczące zabezpieczenia konstrukcji przed korozją w obecności środowisk agresywnych.

1.3. Projektując, należy przewidzieć takie konstrukcje betonowe i żelbetowe (monolityczne, prefabrykowane monolityczne, prefabrykowane, w tym sprężone), których zastosowanie zapewnia industrializację i mechanizację prac budowlanych, zmniejszając zużycie materiałów, pracochłonność, skracając czas trwania i obniżenie kosztów budowy.

1.4. Rodzaje konstrukcji, główne wymiary ich elementów, a także stopień nasycenia konstrukcji żelbetowych zbrojeniem powinny

Przyjmujemy opcje na podstawie porównania wskaźników technicznych i ekonomicznych opcji. W takim przypadku wybrana opcja musi zapewniać optymalną wydajność. niezawodność, trwałość i opłacalność konstrukcji.

1,5. Projekty zespołów i połączeń elementów prefabrykowanych muszą zapewniać niezawodne przenoszenie sił, wytrzymałość samych elementów w obszarze złącza, połączenie dodatkowo ułożonego w spoinie betonu z betonem konstrukcji, a także sztywność, wodoodporność (w niektórych przypadkach przepuszczalność gruntu) i trwałość połączeń.

1.6. Przy projektowaniu nowych projektów konstrukcji hydraulicznych, które nie zostały dostatecznie sprawdzone w praktyce projektowej i konstrukcyjnej, dla złożonych warunków statycznej i dynamicznej pracy konstrukcji, gdy nie można określić charakteru ich stanu naprężenia i odkształcenia z niezbędną niezawodnością metodą obliczeniową, eksperymentalnie należy przeprowadzić badania.

1.7. Projekty powinny obejmować działania technologiczne i projektowe. pomoc w zwiększeniu wodoodporności i mrozoodporności betonu oraz zmniejszeniu przeciwciśnienia: układanie betonu o podwyższonej wodoodporności i mrozoodporności od strony czoła docisku i powierzchni zewnętrznych (szczególnie w obszarze zmiennych stanów wody); stosowanie specjalnych dodatków powierzchniowo czynnych do betonu (napowietrzających, uplastyczniających itp.); hydroizolacja i termoizolacja powierzchni zewnętrznych konstrukcji; ściskanie betonu z powierzchni nacisku lub powierzchni zewnętrznych konstrukcji narażonych na rozciąganie od obciążeń eksploatacyjnych.

1.8. Projektując konstrukcje hydrauliczne, należy uwzględnić

oblodzenie ich konstrukcji, system ich przecinania szwami tymczasowymi oraz sposób ich zamykania, zapewniający najbardziej efektywną pracę obiektów w okresie budowy i eksploatacji.

PODSTAWOWE WYMAGANIA OBLICZENIOWE

1.9. Konstrukcje betonowe i żelbetowe muszą spełniać wymagania obliczeniowe dotyczące nośności (stany graniczne pierwszej grupy) – dla wszystkich kombinacji obciążeń i uderzeń oraz przydatności do normalnej eksploatacji (stany graniczne drugiej grupy) – tylko dla główna kombinacja obciążeń i uderzeń.

Konstrukcje betonowe należy obliczać:

pod względem nośności - pod kątem wytrzymałościowym ze sprawdzeniem stabilności położenia i kształtu konstrukcji;

na pękanie – zgodnie z rozdziałem 5 niniejszych norm.

Konstrukcje żelbetowe należy obliczać:

pod względem nośności - na wytrzymałość przy sprawdzeniu stabilności położenia i kształtu konstrukcji, a także na wytrzymałość konstrukcji pod wpływem powtarzających się obciążeń;

przez odkształcenia - w przypadkach, gdy wielkość ruchów może ograniczać możliwość normalnej pracy konstrukcji lub znajdujących się na niej mechanizmów;

na powstawanie pęknięć - w przypadkach, gdy w warunkach normalnej pracy konstrukcji tworzenie się pęknięć jest niedopuszczalne lub na otwieraniu się pęknięć.

1.10. Konstrukcje betonowe i żelbetowe, w których nie można wyrazić warunków wystąpienia stanu granicznego w postaci sił w przekroju (zapory grawitacyjne i łukowe, przypory, grube płyty, ściany belkowe itp.) należy obliczać metodami mechaniki ciągłej, uwzględniając w razie potrzeby odkształcenia niesprężyste i pęknięcia w betonie.

W niektórych przypadkach obliczenia powyższych konstrukcji można przeprowadzić metodą wytrzymałości materiałów zgodnie z normami projektowymi dla niektórych typów konstrukcji hydraulicznych.

W przypadku konstrukcji betonowych naprężenia ściskające pod obciążeniami obliczeniowymi nie powinny przekraczać wartości odpowiednich nośności obliczeniowych betonu; w przypadku konstrukcji żelbetowych naprężenia ściskające w betonie nie powinny przekraczać obliczeń

wytrzymałość betonu na ściskanie i siły rozciągające w przekroju przy naprężeniach w betonie przekraczających wartość jego nośności obliczeniowej muszą zostać całkowicie przejęte przez zbrojenie, jeżeli zniszczenie strefy betonu rozciąganego może spowodować utratę nośności elementu; w takim przypadku współczynniki należy przyjmować zgodnie z ust. 1.14, 2.12 i 2.18 tych norm.

1.11. Obciążenia standardowe określa się na podstawie obliczeń zgodnie z obowiązującymi dokumentami regulacyjnymi i, jeśli to konieczne, na podstawie wyników badań teoretycznych i eksperymentalnych.

Kombinacje obciążeń i uderzeń oraz współczynniki przeciążenia l należy przyjąć zgodnie z rozdziałem SNiP II-50-74 „Konstrukcje hydrauliczne rzek. Podstawowe zasady projektowania”.

Przy obliczaniu konstrukcji na wytrzymałość i stany graniczne drugiej grupy należy przyjąć współczynnik przeciążenia równy jeden.

1.12. Odkształcenia konstrukcji żelbetowych i ich elementów, określone z uwzględnieniem długotrwałego działania obciążeń, nie mogą przekraczać wartości ustalonych w projekcie, w oparciu o wymagania normalnej pracy urządzeń i mechanizmów.

Obliczenia odkształceń konstrukcji i ich elementów konstrukcji hydraulicznych nie można przeprowadzić, jeżeli na podstawie doświadczenia eksploatacyjnego podobnych konstrukcji zostanie ustalone, że sztywność tych konstrukcji i ich elementów jest wystarczająca do zapewnienia normalnej pracy projektowanej konstrukcji.

1.13. Przy obliczaniu konstrukcji prefabrykowanych na siły powstające podczas ich podnoszenia, transportu i montażu, w obliczeniach należy uwzględnić obciążenie od ciężaru własnego elementu ze współczynnikiem dynamicznym równym

1,3, natomiast współczynnik przeciążenia do własnego ciężaru przyjmuje się jako równy jedności.

Przy odpowiednim uzasadnieniu można przyjąć, że współczynnik dynamiki jest większy

1,3, ale nie więcej niż 1,5.

1.14. W obliczeniach konstrukcji betonowych i żelbetowych obiektów hydraulicznych, w tym obliczonych zgodnie z art. 1.10 tych norm należy wziąć pod uwagę współczynniki niezawodności A w kombinacjach obciążeń p s. których wartości należy przyjąć zgodnie z klauzulą ​​3.2 rozdziału SNiP 11-50-74.

1,15. Wielkość przeciwciśnienia wody w przekrojach projektowych elementów należy określić biorąc pod uwagę rzeczywiste warunki pracy

konstrukcji w okresie eksploatacji, a także z uwzględnieniem środków projektowych i technologicznych (pkt 1.7 ww

norm), które pomagają zwiększyć wodoodporność betonu i zmniejszyć przeciwciśnienie.

W elementach ciśnieniowych i podwodnych konstrukcji betonowych i żelbetowych konstrukcji hydraulicznych, obliczonych zgodnie z pkt 1.10 niniejszych norm, przeciwciśnienie wody uwzględnia się jako siłę objętościową.

W pozostałych elementach przeciwciśnienie wody uwzględnia się jako siłę rozciągającą przyłożoną w rozpatrywanym przekroju.

Przeciwciśnienie wody uwzględnia się zarówno przy obliczaniu przekrojów pokrywających się z szwami betonowania, jak i przekrojów monolitycznych.

1.16. Przy obliczaniu wytrzymałości elementów naprężonych centralnie i mimośrodowo z jednoznacznym wykresem naprężeń oraz przy obliczaniu wytrzymałości odcinków elementów żelbetowych nachylonych do osi podłużnej elementu, a także przy obliczaniu elementów żelbetowych pod kątem powstawania pęknięć , należy założyć, że przeciwciśnienie zmienia się zgodnie z prawem liniowym na całej wysokości przekroju.

W przekrojach elementów zginanych, mimośrodowo ściskanych i mimośrodowo rozciąganych, o dwucyfrowym wykresie naprężeń obliczanym według wytrzymałości bez uwzględnienia pracy betonu w strefie przekroju rozciąganego, należy uwzględnić przeciwciśnienie wody w strefie rozciąganej przekroju w postaci całkowitego ciśnienia hydrostatycznego po stronie powierzchni rozciągającej i nie uwzględnia w strefie ściskanej przekroju.

W przekrojach elementów o jednoznacznym wykresie naprężeń ściskających nie uwzględnia się przeciwciśnienia.

Wysokość strefy sprasowanej przekroju betonowego określa się w oparciu o hipotezę przekrojów płaskich; w tym przypadku w elementach nieodpornych na pękanie nie uwzględnia się pracy betonu rozciąganego i przyjmuje się, że kształt wykresu naprężeń betonu w strefie przekroju ściskanego jest trójkątny.

W elementach o przekroju o złożonej konfiguracji, w elementach wykorzystujących środki konstrukcyjne i technologiczne oraz w elementach obliczonych zgodnie z pkt 1.10 niniejszych norm wartości sił przeciwciśnienia wody należy wyznaczać na podstawie wyników badań eksperymentalnych lub obliczenia filtracji.

Notatka. Rodzaj stanu naprężenia elementu ustala się na podstawie hipotezy przekrojów płaskich, bez uwzględnienia siły przeciwciśnienia wody.

1.17. Przy wyznaczaniu sił w statycznie niewyznaczalnych konstrukcjach żelbetowych wywołanych działaniem temperatury lub osiadaniem podpór, a także przy wyznaczaniu parcia reaktywnego gruntu, sztywność elementów należy określać uwzględniając powstawanie w nich pęknięć i pełzanie betonu, wymagania, dla których przewidziano w ust. 4.6 i 4.7 tych norm.

We wstępnych obliczeniach dopuszcza się przyjęcie sztywności zginania i rozciągania elementów nieodpornych na pękanie równej 0,4 sztywności zginania i rozciągania. wyznaczany przy początkowym module sprężystości betonu.

Notatka. Elementy nieodporne na pękanie obejmują elementy obliczane na podstawie wielkości otworu pęknięcia; do odpornego na pękanie – oblicza się na podstawie powstawania pęknięć.

1.18. Obliczenia wytrzymałości elementów konstrukcyjnych należy przeprowadzić przy liczbie cykli zmiany obciążenia wynoszącej 2-10® lub więcej w całym projektowanym okresie użytkowania konstrukcji (części przepływowe jednostek hydraulicznych, przelewy, płyty zbiorników wodnych, konstrukcje podgeneratorów, itp.).

1.19. Projektując konstrukcje żelbetowe sprężone konstrukcji hydraulicznych należy spełnić wymagania rozdziału SNiP P-21-75 i uwzględnić współczynniki przyjęte w tych normach.

1,20. Projektując masywne konstrukcje sprężone kotwione w podłożu wraz z ich obliczeniami, należy przeprowadzić badania eksperymentalne w celu określenia nośności urządzeń kotwiących, wartości relaksacji naprężeń w betonie i kotwach, a także zalecić środki zabezpieczające kotwy przed korozją. Projekt musi przewidywać możliwość ponownego naprężenia kotew lub ich wymiany, a także przeprowadzenia obserwacji kontrolnych stanu kotew i betonu.

2. MATERIAŁY NA KONSTRUKCJE BETONOWE I ZBROJONE BETONOWE

2.1. W przypadku betonowych i żelbetowych konstrukcji konstrukcji hydraulicznych należy zapewnić beton spełniający wymagania tych norm, a także wymagania odpowiednich GOST.

2.2. Przy projektowaniu konstrukcji betonowych i żelbetowych obiektów hydraulicznych w zależności od ich rodzaju i konstrukcji

Podczas prac przypisywane są wymagane właściwości betonu, zwane ocenami projektowymi.

Projekty muszą uwzględniać ciężki beton, którego oceny projektowe muszą być przypisane zgodnie z następującymi kryteriami:

a) przez wytrzymałość na ściskanie osiowe (wytrzymałość sześcianu), którą przyjmuje się jako wytrzymałość na ściskanie osiowe próbki referencyjnej - sześcianu, badanej zgodnie z wymaganiami odpowiednich GOST. Ta cecha jest najważniejsza i we wszystkich przypadkach musi być wskazana w projektach opartych na obliczeniach konstrukcyjnych. Projekty muszą uwzględniać następujące klasy betonu pod względem wytrzymałości na ściskanie (w skrócie „stopnie projektowe>): M 75, M 100, M 150, M 200. M 250, M 300. M 350, M 400, M 450, M 500, M 600;

b) przez osiową wytrzymałość na rozciąganie, za którą przyjmuje się osiową wytrzymałość na rozciąganie próbek kontrolnych badanych zgodnie z normami GOST. Cechę tę należy przypisać w przypadkach, gdy ma ona pierwszorzędne znaczenie i jest kontrolowana w produkcji, a mianowicie, gdy właściwości użytkowe konstrukcji lub jej elementów są określone przez pracę betonu rozciąganego lub niedopuszczalne jest powstawanie pęknięć w elementach konstrukcyjnych . Projekty muszą obejmować następujące gatunki betonu pod względem wytrzymałości na rozciąganie osiowe: R10, R15, R20, R25, RZO, R35;

c) mrozoodporność, przez którą rozumie się liczbę cykli naprzemiennego zamrażania i rozmrażania próbek badanych zgodnie z wymaganiami norm GOST; cecha ta jest przypisana zgodnie z odpowiednimi GOST w zależności od warunków klimatycznych i liczby cykli projektowych naprzemiennego zamrażania i rozmrażania w ciągu roku (według obserwacji długoterminowych), biorąc pod uwagę warunki pracy. Projekty muszą obejmować następujące gatunki betonu mrozoodpornego: Mrz 50, Mrz 75, Mrz 100, Mrz 150, Mrz 200, Mrz 300, Mrz 400, Mrz 500;

d) przez wodoodporność, którą przyjmuje się jako najwyższe ciśnienie wody, przy którym nie zaobserwowano jeszcze infiltracji wody podczas badania próbek zgodnie z wymaganiami GOST. Cecha ta przypisana jest w zależności od gradientu ciśnienia, definiowanego jako stosunek maksymalnego ciśnienia w metrach do grubości stożka

konstrukcje w metrach. Projekty muszą uwzględniać następujące klasy wodoodporności betonu: B2, B4, B6, B8, B10, B12. W nieodpornych na pękanie konstrukcjach żelbetowych ciśnieniowych oraz w nieodpornych na pękanie konstrukcjach bezciśnieniowych konstrukcji offshore klasa projektowa betonu pod względem wodoodporności musi wynosić co najmniej B4.

2.3. W przypadku masywnych konstrukcji betonowych o objętości betonu większej niż 1 milion m 1 w projekcie można ustalić pośrednie wartości standardowej wytrzymałości betonu, które będą odpowiadać gradacji klas wytrzymałości na ściskanie różniącej się od gradacja gatunków wytrzymałości na ściskanie ustalona w paragrafie 2.2 tych norm.

2.4. Konstrukcje betonowe konstrukcji hydraulicznych powinny podlegać dodatkowym wymaganiom ustalonym w projekcie i potwierdzonym badaniami eksperymentalnymi dla:

ekstremalne wydłużenie;

odporność na agresywną wodę;

brak szkodliwej interakcji między zasadami cementowymi a kruszywami;

odporność na ścieranie przez przepływ wody z osadami i osadami zawieszonymi;

odporność na kawitację;

narażenie chemiczne na różne ładunki;

wytwarzanie ciepła podczas utwardzania betonu.

2.5. Okres utwardzania (wiek) betonu, odpowiadający jego stopniom obliczeniowym pod względem wytrzymałości na ściskanie, wytrzymałości na rozciąganie osiowe i wodoodporności, przyjmuje się zwykle dla konstrukcji hydrotechnicznych rzek 180 dni, dla prefabrykowanych i monolitycznych konstrukcji morskich i prefabrykowanych konstrukcji rzecznych konstrukcje transportowe 28 dni . Przyjmuje się, że okres dojrzewania (wiek) betonu odpowiadający jego projektowej klasie mrozoodporności wynosi 28 dni.

Jeżeli znany jest czas rzeczywistego obciążenia konstrukcji, metody ich budowy, warunki utwardzania betonu, rodzaj i jakość użytego cementu, dopuszcza się ustalenie klasy projektowej betonu na inny wiek.

W przypadku konstrukcji prefabrykowanych, w tym konstrukcji sprężonych, wytrzymałość betonu na odpuszczanie należy przyjmować jako mniejszą niż 70% wytrzymałości odpowiedniego stopnia projektowego.

2.6. W przypadku elementów żelbetowych wykonanych z ciężkiego betonu, przeznaczonych do działania obciążeń powtarzalnych oraz żelbetowych elementów sprężonych konstrukcji prętowych (nasypy typu wiadukty na palach, pale osłonowe itp.) jest to konieczne

stosować beton o klasie projektowej nie niższej niż M 200.

2.7. Dla elementów sprężonych należy przyjąć obliczeniowe klasy betonu na wytrzymałość na ściskanie:

nie mniej niż M 200 - dla konstrukcji ze wzmocnieniem prętowym;

nie mniej niż M 250 - dla konstrukcji z drutem wzmacniającym o wysokiej wytrzymałości;

nie mniej niż M 400 – dla elementów zanurzanych w gruncie poprzez wbijanie lub wibrowanie.

2.8. Do osadzenia połączeń elementów konstrukcji prefabrykowanych, które w czasie eksploatacji mogą być narażone na działanie ujemnych temperatur powietrza zewnętrznego lub agresywnej wody, należy stosować betony klas projektowych o mrozoodporności i wodoodporności nie niższej niż przyjęte łączone elementy.

2.9. Konieczne jest zapewnienie powszechnego stosowania dodatków powierzchniowo czynnych (SDB, SNV itp.). a także zastosowanie popiołów lotnych z elektrowni cieplnych i innych drobno zdyspergowanych dodatków spełniających wymagania odpowiednich przepisów jako aktywny dodatek mineralny

dokumenty dotyczące przygotowania betonów i zapraw.

Notatka. W obszarach konstrukcji narażonych na naprzemienne zamarzanie i rozmrażanie nie jest dozwolone stosowanie popiołów lotnych lub innych drobnych dodatków mineralnych do betonu.

2.10. Jeżeli ze względów technicznych i ekonomicznych wskazane jest zmniejszenie obciążenia z ciężaru własnego konstrukcji, dopuszczalne jest stosowanie betonu na kruszywach porowatych, których klasy projektowe przyjmuje się zgodnie z rozdziałem SNiP 11-21-75 .

STANDARDOWE I PROJEKTOWE WŁAŚCIWOŚCI BETONU

2.11. Wartości nośności normowej i obliczeniowej betonu w zależności od klas projektowych betonu na ściskanie i osiową wytrzymałość na rozciąganie należy przyjmować zgodnie z tabelą. 1.

2.12. Współczynniki warunków eksploatacji betonu do obliczania konstrukcji w oparciu o stany graniczne pierwszej grupy należy przyjmować zgodnie z tabelą. 2.

Przy obliczaniu według stanów granicznych drugiej grupy przyjmuje się współczynnik konkretnych warunków pracy równy jedności, dla ns-

Tabela 1

Vmh odporność betonu

Klasa projektowa ciężkiego betonu	nośności standardowe: nośności obliczeniowe dla stanów granicznych drugiej grupy, kgf/cm 1		obliczone rezystancje dla stanów granicznych pierwszej grupy, kgf/cm”
	ściskanie osiowe (wytrzymałość pierwotna) Jpr „Y”r i	napięcie osiowe	ściskanie osiowe (siła) I V p	napięcie osiowe *9
		Silny jak jeż
	Przez wytrzymałość na rozciąganie

Notatka. Podanie wartości rezystancji standardowych wskazanych w tabeli. 1. wynosi 0,95 (przy podstawowym współczynniku zmienności 0,135), z wyjątkiem masywnych konstrukcji hydraulicznych: grawitacji. tamy łukowe, oporowe itp., dla których zapewnienie standardowego oporu wynosi 0,9 (przy podstawowym współczynniku zmienności 0,17).

włączenie obliczeń pod wpływem wielokrotnie powtarzanego obciążenia.

Tabela 2

2.13. Nośność obliczeniowa betonu przy obliczaniu wytrzymałości konstrukcji żelbetowych /? P r i R r oblicza się poprzez pomnożenie odpowiednich wartości wytrzymałości betonu /?pr n/? p na współczynniku warunków pracy telewizora. akceptowane zgodnie z tabelą 3 z tych standardów.

2.14. Standardową wytrzymałość betonu na ściskanie obwodowe R& należy określić ze wzoru

**„, + * d-o,) a i (1)

gdzie A jest współczynnikiem przyjętym na podstawie wyników badań eksperymentalnych; w przypadku ich braku, dla betonów klas projektowych M 200, M 250, M 300, M 350, współczynnik A należy określić ze wzoru

oj – najmniejsza wartość bezwzględna naprężenia głównego, kgf/cm g; ag jest współczynnikiem efektywnej porowatości, określonym w badaniach eksperymentalnych;

Nośności obliczeniowe określa się według tabeli. 1 w zależności od wartości poprzez interpolację.

2.15. Wartość początkowego modułu sprężystości betonu przy ściskaniu i rozciąganiu £ 0 należy przyjąć zgodnie z tabelą. 4.

Przyjmuje się, że początkowy współczynnik odkształcenia poprzecznego betonu c wynosi 0,15, a moduł ścinania betonu G jest równy 0,4 odpowiednich wartości £в-

Tabela 3

gdzie i a byak są odpowiednio najmniejszymi i największymi naprężeniami w betonie w określonych granicach

cykl zmiany obciążenia.

Notatka. Wartości współczynnika m61 dla betonu, którego klasę ustala się na 28 dni, przyjmuje się zgodnie z rozdziałem SNiP 11-21-75.

Tabela 4

Notatka. Wartości tabeli 4 Początkowy moduł sprężystości betonu dla konstrukcji klasy 1 należy doprecyzować na podstawie wyników badań eksperymentalnych.

Ciężar objętościowy ciężkiego betonu, w przypadku braku danych doświadczalnych, można przyjąć na poziomie 2,3-2,5 t/m*.

ARMATURA

2.16. Aby wzmocnić konstrukcje żelbetowe konstrukcji hydraulicznych, należy zastosować zbrojenie zgodnie z rozdziałami SNiP P-21-75. SNiP 11-28-73 ochrona konstrukcji budowlanych przed korozją”, aktualne GOST lub specyfikacje techniczne zatwierdzone w określony sposób.

STANDARDOWE I KONSTRUKCYJNE CHARAKTERYSTYKI ARMATUR

2.17. Wartości nośności normowych i obliczeniowych głównych rodzajów zbrojenia stosowanych w konstrukcjach żelbetowych

Tabela 5

	Regulacyjne	Nośność obliczeniowa zbrojenia dla stanów granicznych pierwszej grupy, kgf/cm*
	opór	rozciąganie
Rodzaj i klasa okuć	Rg i obliczona wytrzymałość na rozciąganie dla stanów granicznych drugiej grupy *a 11 - kgf/cm*	wzdłużne, poprzeczne (zaciski i pręty zagięte) przy obliczaniu przekrojów ukośnych w tym miejscu zginam minimalny moment „a”	poprzeczne (zaciski i ZGIĘTY pręty) przy obliczaniu przekrojów pochyłych i działania p- pieprz si-*a-x
Klasa zbrojenia prętów:
Klasa okuć drutowych:
Średnica B-I
VR-I o średnicy 3-4 mm
VR-I o średnicy 5 mm

* W ramach spawanych pod zaciski wykonane ze zbrojenia IM klasy A. którego średnica jest mniejsza niż */" średnica prętów podłużnych, wartość /?".* przyjmuje się jako równą 2400 kgf/cm*.

Uwagi: I. Wartości L kutego podano dla przypadku stosowania w ramach ayashmy zbrojenia drutowego klas B-I i Bp I.

2. W przypadku braku przyczepności między zbrojeniem a betonem c przyjmuje się jako równe zeru.

3. Dopuszczalna jest stal zbrojeniowa klas A-IV i A-V. zmienić tylko dla konstrukcji sprężonych

konstrukcje hydrauliczne w zależności od klasy zbrojenia należy przyjmować zgodnie z tabelą. 5.

Charakterystyki regulacyjne i projektowe innych typów okuć należy przyjmować zgodnie z instrukcjami rozdziału SNiP 11-21-75.

2.18. Współczynniki warunków pracy dla zbrojenia niesprężonego należy przyjmować zgodnie z tabelą. 6 tych norm oraz zbrojenie sprężone zgodnie z tabelą. 24 rozdziały SNiP 11-21-75.

Tabela b

Notatka. W obecności kilku czynników. działających jednocześnie, do obliczeń wprowadza się iloczyn odpowiednich współczynników warunków pracy.

Współczynnik warunków pracy zbrojenia do obliczeń opartych na stanach granicznych drugiej grupy przyjmuje się jako równy jedności.

2.19. Nośność obliczeniową zbrojenia z prętów rozciąganych niesprężonych R przy obliczaniu wytrzymałości konstrukcji żelbetowych należy określić ze wzoru

/? w ■ t a, R t , (3)

gdzie t w\ jest współczynnikiem warunków pracy obliczonym ze wzoru

gdzie jest współczynnikiem, biorąc pod uwagę klasę zbrojenia, przyjętą zgodnie z tabelą.

k i - współczynnik uwzględniający średnicę zbrojenia, przyjęty zgodnie z tabelą. 8;

k c - współczynnik uwzględniający rodzaj złącza spawanego, przyjęty zgodnie z tabelą. 9;

p, = współczynnik asymetrii cyklu,

gdzie a *i*n i a, μs to odpowiednio minimalne i maksymalne naprężenia w zbrojeniu rozciągającym.

Zbrojenia na rozciąganie na wytrzymałość nie oblicza się, jeżeli wartość współczynnika t a1, określona wzorem (4), jest większa od jedności.

Tabela 7

Klasa wzmocnienia

Wartość współczynnika * w

Tabela 8

Średnica złączek, mm
Wartość współczynnika

Notatka. Dla pośrednich wartości średnicy zbrojenia wartość współczynnika »d określa się poprzez interpolację.

Tabela 9

Notatka. W przypadku zbrojenia, które nie ma spawanych połączeń doczołowych, wartość k e przyjmuje się jako równą jeden.

2.20. Obliczeniową nośność zbrojenia przy obliczaniu wytrzymałości konstrukcji sprężonych określa się zgodnie z rozdziałem SNiP 11-21-75.

2.21. Wartości modułu sprężystości zbrojenia niesprężonego i zbrojenia prętami sprężonymi przyjmuje się zgodnie z tabelą. 10 z tych standardów; Wartości modułu sprężystości zbrojenia innych typów pobierane są z tabeli. Rozdział 29 SNiP P-21-75.

2.22. Przy obliczaniu wytrzymałości konstrukcji żelbetowych należy uwzględnić odkształcenia niesprężyste w strefie ściskanej betonu

Tabela 10

poprzez zmniejszenie modułu sprężystości betonu, przyjmując współczynniki redukcji zbrojenia do betonu n” zgodnie z tabelą 11.

Tabela II

Klasa projektowa betonu
Współczynnik redukcyjny n”

3. OBLICZANIE ELEMENTÓW

KONSTRUKCJE BETONOWE I ZBROJONE BETONOWE WEDŁUG STANOWI OGRANICZAJĄCYCH PIERWSZEJ GRUPY

OBLICZANIE ELEMENTÓW BETONOWYCH WEDŁUG WYTRZYMAŁOŚCI

3.1. Obliczenia wytrzymałości elementów konstrukcji betonowych należy przeprowadzić dla przekrojów. normalne do ich osi podłużnej, a elementy obliczone zgodnie z pkt 1.10 niniejszych norm - dla obszarów działania naprężeń głównych.

W zależności od warunków pracy elementów oblicza się je zarówno bez uwzględnienia, jak iz uwzględnieniem nośności betonu w strefie przekroju rozciąganego.

Bez uwzględnienia nośności betonu w strefie przekroju rozciąganego oblicza się elementy ściskane mimośrodowo, w których zgodnie z warunkami pracy dozwolone jest powstawanie pęknięć.

Biorąc pod uwagę nośność betonu w strefie przekroju rozciąganego, oblicza się wszystkie elementy zginane, a także elementy ściskane centrycznie, w których zgodnie z warunkami eksploatacji nie jest dozwolone powstawanie pęknięć.

3.2. Konstrukcje betonowe, których wytrzymałość zależy od wytrzymałości betonu

ciągnione strefy przekroju są dopuszczone do użytku, jeżeli powstanie w nich pęknięć nie prowadzi do zniszczenia, niedopuszczalnych odkształceń lub naruszenia wodoszczelności konstrukcji. W takim przypadku obowiązkowe jest sprawdzenie odporności na pękanie elementów takich konstrukcji, biorąc pod uwagę wpływy temperatury i wilgoci, zgodnie z rozdziałem 5 niniejszych norm.

3.3. Obliczenia elementów betonowych sprężonych zewnętrznie bez uwzględnienia nośności betonu w strefie przekroju rozciąganego przeprowadza się na podstawie wytrzymałości betonu na ściskanie, którą umownie charakteryzuje się naprężeniami równymi /? itp. pomnożone przez współczynniki konkretnych warunków pracy, tj.

3.4. Wpływ ugięcia centralnie sprasowanych elementów betonowych na ich nośność uwzględnia się mnożąc wielkość maksymalnej siły odbieranej przez przekrój przez współczynnik<р, принимаемый по табл. 12.

Tabela 12

Oznaczenia przyjęte w tabeli. 12:

U-obliczona długość elementu;

b - najmniejszy rozmiar odcinka prostego; r - najmniejszy promień bezwładności przekroju.

Przy obliczaniu elastycznych elementów betonowych przy -->10 lub ->35 należy to uwzględnić

wpływ obciążenia długotrwałego na nośność konstrukcji zgodnie z rozdziałem SNiP 11-21-75 wraz z wprowadzeniem współczynników obliczeniowych przyjętych w tych normach.

Elementy zginane

3.5. Obliczenia betonowych elementów zginających należy wykonać według wzoru

/k M< т А те /?„ 1Г Т, (5)

gdzie t A jest współczynnikiem wyznaczanym w zależności od wysokości przekroju zgodnie z tabelą. 13;

moment oporu naprężonej powierzchni przekroju, określony za pomocą

Tabela 13

uwzględniając niesprężyste właściwości betonu według wzoru B\-y1Gr. (6)

gdzie y jest współczynnikiem uwzględniającym wpływ odkształceń plastycznych betonu w zależności od kształtu i stosunku wymiarów przekroju poprzecznego, przyjęty zgodnie z lril. 1;

Nie, to moment oporu powierzchni rozciąganej przekroju, wyznaczany jak dla materiału sprężystego.

Dla przekrojów o bardziej skomplikowanych kształtach, w przeciwieństwie do danych podanych w załączniku. 1, W r należy określić zgodnie z klauzulą ​​3.5 rozdziału SNiP 11-21-75.

Mimośrodowo ściśnięte elementy

3.6. Mimośrodowo sprężone elementy betonowe, które nie są narażone na działanie wody agresywnej i nie wytrzymują ciśnienia wody, należy obliczać bez uwzględnienia nośności betonu w strefie przekroju rozciąganego, przyjmując

Ryż. 1. Schemat sił i wykres naprężeń w przekroju prostopadłym do osi podłużnej przodka sprężonego elementu betonowego, obliczony bez uwzględnienia nośności betonu w strefie rozciągania w - n przy założeniu prostokątnego wykresu naprężeń ściskających; b - ■ przy założeniu trójkątnego wykresu naprężeń ściskających

Prostokątny diagram Zhenina naprężeń ściskających (ryc. 1, a) zgodnie ze wzorem

k n n c N /P<5 Рпр Рб>I)

gdzie Гс jest polem przekroju poprzecznego sprężonej strefy betonu, określonym na podstawie warunku, że jego środek ciężkości pokrywa się z punktem przyłożenia wypadkowych sił zewnętrznych.

Notatka. W przekrojach obliczonych ze wzoru (7) wartość mimośrodu e 0 siły obliczeniowej względem środka ciężkości przekroju nie powinna przekraczać 0,9 odległości y od środka ciężkości przekroju do jego najbardziej obciążonej krawędzi.

3.7. Wiscentrycznie sprężone elementy konstrukcji betonowych narażone na działanie parcia agresywnego lub podatne na parcie wody, bez uwzględnienia nośności strefy przekroju rozciąganego, należy obliczać przyjmując trójkątny wykres naprężeń ściskających (rys. 1.6); w tym przypadku naprężenie ściskające krawędzi c musi spełniać warunek

<р т<5 /? П р ° < 8)

Przekroje prostokątne oblicza się za pomocą wzoru

3 M0,5A-,o) S " Pm

3.8. Uwzględniając nośność strefy przekroju rozciąganego, elementy sprężone centrycznie konstrukcji betonowych należy obliczać z warunku ograniczenia wielkości marginalnych naprężeń rozciągających i ściskających za pomocą wzorów:

*vp i y’)<* Y «а "Ь Яр: O0)

"s (°.v -■ +-7)< Ф «в. О»

gdzie i W c są odpowiednio momentami oporu rozciągniętej i ściśniętej powierzchni przekroju.

Stosując wzór (11) można także obliczyć mimośrodowo sprężone konstrukcje betonowe z jednoznacznym wykresem naprężeń.

OBLICZANIE ELEMENTÓW ZBETONOWYCH WEDŁUG WYTRZYMAŁOŚCI

3.9. Obliczanie wytrzymałości elementów konstrukcji żelbetowych należy przeprowadzać dla przekrojów symetrycznych względem płaszczyzny działających sił M. N i Q, prostopadłych do ich osi podłużnej, a także dla przekrojów nachylonych do niej w najbardziej niebezpieczny kierunek.

3.10. Podczas instalowania w przekroju elementów zbrojeniowych różnych typów i klas, jest to uwzględniane w obliczeniach wytrzymałościowych z odpowiednimi nośnościami obliczeniowymi.

3.11. Obliczanie elementów na skręcanie z zginaniem i na lokalne działanie obciążeń (lokalne ściskanie, pchanie, rozdzieranie i obliczanie osadzonych części) można przeprowadzić zgodnie z metodologią określoną w rozdziale SNiP P-21-75, biorąc pod uwagę współczynniki przyjęte w tych normach.

OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCI PRZEKRÓJÓW NORMALNYCH DO OSI WZDŁUŻNEJ ELEMENTU

3.12. Wyznaczanie sił granicznych w przekroju prostopadłym do osi podłużnej elementu należy przeprowadzić przy założeniu zniszczenia strefy rozciąganej betonu, warunkowo przyjmując, że naprężenia w strefie ściskanej rozkładają się wzdłuż wykresu prostokątnego i są równe motfnp. a naprężenia w zbrojeniu wynoszą odpowiednio t l I a i t «/? a.s, odpowiednio dla zbrojenia rozciąganego i ściskanego.

3.13. Dla elementów zginanych, mimośrodowo ściskanych lub mimośrodowo rozciąganych o dużym mimośrodzie obliczanie przekrojów normalnych do osi podłużnej elementu, gdy siła zewnętrzna działa w płaszczyźnie osi symetrii przekroju, a zbrojenie koncentruje się na krawędziach elementu prostopadle do określonej płaszczyzny, należy wykonać w zależności od stosunku wysokości względnej strefy ściskanej £=

Wyznaczone na podstawie warunku równowagi i

wartość graniczna względnej wysokości strefy ściśniętej Ir. w którym stan graniczny elementu występuje jednocześnie z osiągnięciem naprężenia w zbrojeniu rozciągającym. równy obliczonej rezystancji m a R t .

Elementy żelbetowe wyginane i mimośrodowo rozciągane z dużymi mimośrodami z reguły muszą spełniać warunek Dla elementów, sim.

metrycznie względem płaszczyzny działania momentu i siły normalnej, zbrojonej zbrojeniem niesprężającym, należy przyjąć wartości brzegowe |i zgodnie z tabelą. 14.

Tabela 14

3.14. Jeżeli wysokość strefy ściskanej, określona bez uwzględnienia zbrojenia ściskanego, jest mniejsza niż 2a”, wówczas zbrojenie ściskane nie jest uwzględniane w obliczeniach.

Elementy zginane

3.15. Obliczenia elementów żelbetowych podatnych na zginanie (rys. 2), z zastrzeżeniem warunków punktu 3.13 niniejszych norm, należy wykonać według wzorów:

k l p s M ^ /i$ R a r S& 4* i? a I a> c S*; (12)

Ryż. 2. Schemat sił i wykres naprężeń w przekroju prostopadłym do osi podłużnej zginanego elementu żelbetowego przy obliczaniu jego wytrzymałości

3.16. Obliczenia elementów podatnych na zginanie o przekroju prostokątnym należy wykonać:

po £^£i według wzorów:

ps M< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T,/?, e ^(A,-a"); (14)

/tak i/?| - Ja| I a _ c fj * yage Rnp A x\ (15

dla £>£« według wzoru (15). biorąc r «=» «ъпЛо-

Elementy ściśnięte mimośrodowo

3.17. Obliczanie mimośrodowo ściskanych elementów żelbetowych (ryc. 3) przy £<|я следует производить по формулам:

ja z N e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l s ^ „ t 6 I pr Fa -1- /i, I a- s F" - /i a Ya. F,. (17)

3.18. Obliczenia mimośrodowo ściskanych elementów o przekroju prostokątnym należy wykonać:

dla £^|i według wzorów:

A i ja z /V e

T,I,.c^ (A#-o"); (18)

A n p s LG ^tvYaprAdg + t* I a s F" - m t I. Fa ; (19)

Dla £>|i - także według wzoru (18) i wzorów:

*N l s A "- t b Yapr A lg ■+ t„ I a s F" - /I, a a I*; (20)

a w przypadku elementów wykonanych z gatunków betonu wyższych niż M 400 obliczenia należy wykonać zgodnie z klauzulą ​​3.20 rozdziału SNiP P-21-75, biorąc pod uwagę współczynniki projektowe przyjęte w tych normach.

3.19. Obliczenia elementów sprężonych mimośrodowo o elastyczności ---^35 oraz elementów o przekroju prostokątnym o -~^10 należy wykonać

należy przeprowadzić, biorąc pod uwagę ugięcie zarówno w płaszczyźnie mimośrodu siły wzdłużnej, jak i w płaszczyźnie normalnej do niej zgodnie z pkt. 3.24. i 3,25 rozdziałów SNiP 11-21-75.

Elementy rozciągnięte centralnie

3.20. Obliczenia elementów żelbetowych rozciąganych centralnie należy wykonać według wzoru

*.p z AG<т,Я в Г.. (22)

3.21. Obliczanie wytrzymałości na rozciąganie płaszczy żelbetowych okrągłych rurociągów wodnych pod działaniem równomiernego wewnętrznego ciśnienia wody należy przeprowadzić zgodnie ze wzorem

AP z AG<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

gdzie N jest siłą w płaszczu wywołaną ciśnieniem hydrostatycznym, z uwzględnieniem składowej hydrodynamicznej;

F 0 i R to odpowiednio pole przekroju poprzecznego i obliczona wytrzymałość powłoki stalowej na rozciąganie, określona zgodnie z rozdziałem SNiP I-V.3-72 „Konstrukcje stalowe. Standardy projektowe

Elementy rozciągnięte mimośrodowo

Ryż. 3- Schemat sił i wykres naprężeń w przekroju prostopadłym do osi podłużnej elementu żelbetowego ściskanego kątowo przy obliczaniu jego wytrzymałości

3.22. Obliczenia elementów żelbetowych rozciąganych mimośrodowo należy wykonywać: przy małych mimośrodach, jeżeli siła N

przyłożone pomiędzy siłami wypadkowymi w zbrojeniu (rys. 4, a), zgodnie ze wzorami:

^ fn t R t S t ', (25)

Ryż. 4. Schemat sił i wykres naprężeń w przekroju prostopadłym do osi podłużnej nieskorodowanego elementu żelbetowego przy obliczaniu jego wytrzymałości

a - siła wzdłużna N jest przyłożona pomiędzy siłami wypadkowymi w zbrojeniu A i L"; 6 - siła wzdłużna N jest przyłożona "w odległości pomiędzy siłami wypadkowymi w zbrojeniu A i A"

przy dużych mimośrodach, jeżeli siłę N przyłoży się poza odległością sił wypadkowych w zbrojeniu (rys. 4.6), zgodnie ze wzorami:

^pr $$ + i*a I Shsh e ^a * (26)

*■ i e LG ■■ t w Yash F»~~ /i, R t t - fflj /?or ^v (27)

3.23. Obliczenia mimośrodowo rozciąganych elementów o przekroju prostokątnym należy wykonać:

a) jeżeli pomiędzy siłami wypadkowymi w zbrojeniu przyłoży się siłę N, zgodnie ze wzorami:

* > n c ArB

k a n c Ne”

b) jeżeli siła N zostanie przyłożona poza odległością sił wypadkowych w zbrojeniu:

w K£l według wzorów:

kuncNt^m^Rap bх (A* - 0,5х) +

+ "b*sh.shK (30)

ku^N Ř| /? # Fj - m, e - nij /? pr b x (31) z 1>Ir bez wzoru (31), przyjmując x=.

OBLICZANIE WEDŁUG WYTRZYMAŁOŚCI PRZEKROJU. NACHYLONY DO OSI PODŁUŻNEJ ELEMENTU.

NA DZIAŁANIE SIŁY POPRZECZNEJ I MOMENTU ZGINAJĄCEGO

3.24. Przy obliczaniu przekrojów nachylonych do osi wzdłużnej elementu należy spełnić warunek * i l 0 dla działania siły poprzecznej<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

gdzie b jest minimalną szerokością elementu w przekroju.

3,25. Obliczeń zbrojenia poprzecznego nie przeprowadza się dla przekrojów elementów, w obrębie których warunek jest spełniony

A, p<г

gdzie Qc jest siłą boczną odczuwaną przez beton strefy ściskanej w przekroju pochyłym, określoną wzorem<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gdr k - współczynnik akceptowany przez L - 0,5+ +25-

Względną wysokość strefy ściśniętej przekroju £ określają wzory: dla elementów zginanych:

do mimośrodowo ściskanych i mimośrodowo rozciąganych elementów o dużym mimośrodzie

» Fa Yash, * f36.

BA* /? vr * BA,/?„р * 1 *

gdzie znak plus jest przyjmowany dla elementów mimośrodowo ściśniętych, a znak minus dla elementów mimośrodowo rozciąganych.

Kąt pomiędzy przekrojem nachylonym a osią podłużną elementu 0 określa wzór

teP--*7sr~t (37)

gdzie M i Q są odpowiednio momentem zginającym i siłą ścinającą w przekroju normalnym przechodzącym przez koniec przekroju nachylonego w strefie ściskanej.

Dla elementów o wysokości przekroju 60 cm wartość Qc określoną wzorem (34) należy zmniejszyć 1,2 razy.

Wartość tgP określona wzorem (37) musi spełniać warunek 1,5^ >W>0,5.

Notatka. W przypadku elementów rozciąganych zewnętrznie o małych mimośrodach należy przyjmować

3.26. W przypadku konstrukcji płytowej, działającej przestrzennie i na podłożu sprężystym, obliczeń zbrojenia poprzecznego nie przeprowadza się, jeżeli warunek jest spełniony

3,27. Obliczenia zbrojenia poprzecznego w przekrojach pochyłych elementów o stałej wysokości (rys. 5) należy wykonać według wzoru

p z Q| % mln £ t /? a _ x F\ 4- 2 m t /? a _ X G 0 sin o-tQe. (39)

Ryż. 5. Schemat sił w przekroju nachylonym do osi podłużnej elementu żelbetowego przy obliczaniu jego wytrzymałości pod działaniem siły obciążenia a - obciążenie przykładane jest od strony obciążonego gr * „i kredowanego t” ; b - obciążenie przyłożone od strony skompresowanej ściany memsite'u

gdzie Qi jest siłą poprzeczną działającą w przekroju nachylonym, tj. wypadkowa wszystkich sił poprzecznych od obciążenia zewnętrznego znajdującego się po jednej stronie rozpatrywanego odcinka pochyłego;

2m a R ax Fx i Smatfa-xfoSincc - suma sił poprzecznych odbieranych odpowiednio przez zaciski i pręty zagięte przechodzące przez odcinek pochyły; a jest kątem nachylenia prętów giętych do osi wzdłużnej elementu w przekroju pochyłym.

Jeżeli na element działa obciążenie zewnętrzne od strony jego naprężonej krawędzi, jak pokazano na rys. 5, l, obliczoną wartość siły poprzecznej Qi określa się ze wzoru Q.* co* p. (40)

gdzie Q jest wielkością siły ścinającej w przekroju podporowym;

Qo jest wypadkową obciążenia zewnętrznego działającego na element na długości rzutu ukośnego przekroju c na oś podłużną elementu;

W jest wielkością siły przeciwciśnienia działającej w nachylonym środku, określoną zgodnie z klauzulą ​​1.16 tych norm.

Jeżeli na ściśniętą powierzchnię elementu zostanie przyłożone obciążenie zewnętrzne, jak pokazano na rys. 5.6, wówczas nie uwzględnia się wartości Q 0 we wzorze (40).

3.28. Jeżeli stosunek obliczonej długości elementu do jego wysokości jest mniejszy niż 5, obliczenia elementów żelbetowych pod działaniem siły poprzecznej należy przeprowadzić zgodnie z punktem 1.10 niniejszych norm dla głównych naprężeń rozciągających.

3.29. Obliczenia elementów zginanych i lepkosprężonych o stałej wysokości, wzmocnionych zaciskami, można przeprowadzić zgodnie z paragrafem 3.34 rozdziału SNNP 11-21-75, biorąc pod uwagę współczynniki obliczeniowe k„. p.s. gp (t i. przyjęte w tych standardach.

3.30. Odległość pomiędzy prętami poprzecznymi (zaciskami), końcem poprzedniego i początkiem kolejnego łuku oraz pomiędzy podporą a najbliższym podporą końcem łuku nie powinna być większa niż wartość u* topór. określone przez formułę

M

3.31. Dla elementów o zmiennej wysokości, z nachyloną, rozciągniętą krawędzią (rys. 6), w prawą stronę wzoru (39) wprowadza się dodatkową siłę poprzeczną Q*. równy rzutowi siły w zbrojeniu podłużnym położonym przy powierzchni pochyłej na normalną do osi elementu, określoną wzorem

Р'с 6. Schemat sił w nachylonym przekroju żelbetowego elementu konstrukcyjnego z nachyloną rozciągniętą krawędzią przy obliczaniu jego wytrzymałości pod działaniem siły poprzecznej

gdzie M jest momentem zginającym w przekroju normalnym do osi wzdłużnej elementu, przechodzącym przez początek przekroju nachylonego w strefie rozciągania; r jest odległością siły wypadkowej w zbrojeniu A do siły wypadkowej w strefie ściskanej betonu w tym samym przekroju;

O - kąt nachylenia zbrojenia A do osi elementu.

Notatka. W przypadkach, gdy wysokość elementu zmniejsza się wraz ze wzrostem momentu zginającego, wartość

3.32. Obliczenia wspornika, którego długość /* jest równa lub mniejsza od jego wysokości w przekroju odniesienia L (wspornik krótki), należy przeprowadzić metodą teorii sprężystości, jak dla jednorodnego ciała izotropowego.

Wyznaczone na podstawie obliczeń siły rozciągające w przekrojach konsoli muszą zostać całkowicie przejęte przez zbrojenie przy naprężeniach nie przekraczających obliczonej nośności /? A. z uwzględnieniem współczynników przyjętych w tych normach.

W przypadku wsporników o stałej lub zmiennej wysokości przekroju co I*^2 m, dopuszcza się przyjęcie wykresu głównych naprężeń rozciągających w przekroju podporowym w postaci trójkąta z orientacją głównych naprężeń pod kątem 45 ° w stosunku do sekcji podporowej.

Pole przekroju poprzecznego zacisków lub zagięć przechodzących przez sekcję nośną należy określić korzystając ze wzorów:

P* » 0,71 F x , (44)

gdzie P jest wypadkowym obciążeniem zewnętrznym; a jest odległością wynikowego obciążenia zewnętrznego od przekroju podpory.

3.33. Obliczanie przekrojów nachylonych do osi podłużnej elementu pod działaniem momentu zginającego należy wykonać według wzoru

*in p s M^m t R t fa t z + S t, R, F 0 z 0 +2 t l R t fa x z x , (45)

gdzie M jest momentem wszystkich sił zewnętrznych (uwzględniających przeciwciśnienie) zlokalizowanych po jednej stronie rozpatrywanego odcinka pochyłego, względem osi. przechodzący przez punkt przyłożenia sił wypadkowych w strefie ściśniętej i prostopadły do ​​płaszczyzny działania momentu; m M R x Fa z, 2m x R x F o z 0 . Zm a R x F x z x - suma momentów odpowiednio względem tej samej osi od sił w zbrojeniu podłużnym, w prętach zgiętych i strzemionach przecinających strefę rozciągniętą przekroju ukośnego; g. sol 0 . z x - występy siłowe w zbrojeniu podłużnym. w wygiętych prętach i zaciskach względem tej samej osi (ryc. 7).

Ryż. 7. Wykres sił w przekroju nachylonym do osi podłużnej elementu żelbetowego przy obliczaniu jego wytrzymałości pod działaniem momentu zginającego

Wysokość strefy ściskanej w przekroju pochyłym, mierzoną prostopadle do osi wzdłużnej elementu, określa się zgodnie z pkt. 3.14-3.23 tych standardów.

Obliczeń ze wzoru (45) należy dokonać dla przekrojów badanych pod kątem wytrzymałości pod działaniem sił poprzecznych oraz:

na przekrojach przechodzących przez punkty zmiany w obszarze zbrojenia wzdłużnego na rozciąganie (punkty teoretycznego pęknięcia zbrojenia lub zmiany jego średnicy);

w miejscach gdzie następuje gwałtowna zmiana wymiarów przekroju poprzecznego elementu.

3,34. Elementy o stałej lub płynnie zmieniającej się wysokości przekroju nie są obliczane na podstawie wytrzymałości przekroju nachylonego pod działaniem momentu zginającego w jednym z następujących przypadków:

a) czy całe zbrojenie podłużne jest doprowadzone do podpory lub do końca elementu i ma wystarczające zakotwienie;

b) jeżeli elementy żelbetowe są obliczane zgodnie z klauzulą ​​1.10 niniejszych norm;

c) w płytach, konstrukcjach pracujących przestrzennie lub w konstrukcjach na podłożu sprężystym;

d) jeżeli pręty rozciągane wzdłużnie, łamane na długości elementu, zostaną wstawione poza normalny przekrój, w którym nie są wymagane obliczeniowo, na długość<о, определяемую по формуле

gdzie Q jest siłą poprzeczną w przekroju normalnym przechodzącą przez punkt teoretycznego złamania pręta;

F 0 . a - odpowiednio pole przekroju poprzecznego i kąt nachylenia prętów giętych znajdujących się w przekroju długości<о;

Yr” to siła w zaciskach na jednostkę długości elementu w przekroju o długości do, określona wzorem

d - średnica złamanego pręta, cm.

3.35. W złączach narożnych masywnych konstrukcji żelbetowych (ryc. 8) wymaganą ilość zbrojenia obliczeniowego F 0 określa się na podstawie stanu wytrzymałości odcinka nachylonego przechodzącego wzdłuż dwusiecznej kąta wklęsłego pod działaniem momentu zginającego *

Ryż. 8. Schemat zbrojenia złączy narożnych masywnych konstrukcji żelbetowych

ta. W takim przypadku należy przyjąć ramię wewnętrznej pary sił r w przekroju pochyłym równe występowi wewnętrznej pary sił o najmniejszej wysokości A* sekcji nasady współpracujących elementów.

OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCI ELEMENTÓW ZBETONOWYCH ZBROJONYCH

3,36. Obliczenia wytrzymałościowe elementów konstrukcji żelbetowych należy przeprowadzić poprzez porównanie naprężeń krawędziowych w betonie i zbrojeniu rozciągającym z odpowiednimi obliczonymi # nośnościami betonu

i wzmocnienie R%, określone zgodnie z pkt. 2.13 i 2.19 tych norm. Zbrojenie sprasowane nie jest obliczane pod kątem wytrzymałości.

3,37. W elementach odpornych na pękanie naprężenia krawędziowe w betonie i zbrojeniu wyznacza się poprzez obliczenia jak dla korpusu sprężystego, ale dla danych przekrojów zgodnie z p. 2.22 niniejszych norm.

W elementach odpornych na naprężenia pole i moment wytrzymałości przekroju zredukowanego należy wyznaczać bez uwzględnienia strefy rozciąganej betonu. Naprężenia w zbrojeniu należy wyznaczać zgodnie z p. 4.5 niniejszych norm.

3,38. W elementach konstrukcji żelbetowych przy obliczaniu wytrzymałości odcinków pochyłych główne naprężenia rozciągające są absorbowane przez beton, jeśli ich wartość nie przekracza R p. Jeśli główny

naprężenia rozciągające przekraczają R p, wówczas ich wypadkowa musi zostać całkowicie przeniesiona na zbrojenie poprzeczne przy naprężeniach w nim równych nośności obliczeniowej R,.

3,39. Wielkość głównych naprężeń rozciągających około g należy wyznaczyć korzystając ze wzorów:

4. OBLICZANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ZBETONOWYCH WEDŁUG STANOWI GRANICZNYCH DRUGIEJ GRUPY

OBLICZANIE ELEMENTÓW ZBETONOWYCH ZBROJONYCH PODCZAS POWSTANIA PĘKNIĘĆ

We wzorach (48) - (50): o* i m - odpowiednio naprężenie normalne i ścinające w betonie;

Ia jest momentem bezwładności zredukowanego przekroju względem jego środka ciężkości;

S n jest momentem statycznym części przekroju zredukowanego leżącej po jednej stronie osi, na poziomie której wyznaczane są naprężenia styczne;

y jest odległością środka ciężkości zredukowanego przekroju do linii, na poziomie której określa się naprężenie;

b - szerokość przekroju na tym samym poziomie.

Dla elementów o przekroju prostokątnym naprężenie styczne t można wyznaczyć ze wzoru

gdzie 2=0,9 Lo-

We wzorze (48) naprężenia rozciągające należy wpisać ze znakiem „plus”, a naprężenia ściskające ze znakiem „minus”.

We wzorze (49) znak minus przyjmuje się dla elementów mimośrodowo ściskanych, a znak plus dla elementów mimośrodowo rozciąganych.

Biorąc pod uwagę naprężenia normalne działające w kierunku prostopadłym do osi elementu, główne naprężenia rozciągające określa się zgodnie z klauzulą ​​4.11 rozdziału SNiP N-21-75 (wzór 137).

4.1. Obliczenia elementów żelbetowych pod kątem powstawania pęknięć należy przeprowadzić:

dla elementów ciśnieniowych znajdujących się w obszarze o zmiennym poziomie wody i podlegających okresowemu zamarzaniu i rozmrażaniu, a także dla elementów podlegających wymaganiom wodoszczelności z uwzględnieniem instrukcji LP. 1.7 i 1.15 tych norm;

jeśli istnieją specjalne wymagania dotyczące standardów projektowania niektórych typów konstrukcji hydraulicznych.

4.2. Obliczenia powstawania pęknięć normalnych do osi podłużnej elementu należy przeprowadzić:

a) dla elementów centralnie rozciągniętych według wzoru

n c ff

b) dla elementów giętych według wzoru

"cm<т л у/?рц V, . (53)

gdzie shi i y są współczynnikami przyjętymi zgodnie z instrukcjami punktu 3.5 tych norm;

Moment oporu przekroju zredukowanego, określony wzorem

tutaj 1 a jest momentem bezwładności zredukowanego przekroju;

y с to odległość od środka ciężkości zredukowanego przekroju do ściśniętej powierzchni;

c) dla elementów sprasowanych mimośrodowo według wzoru

gdzie Fa jest zmniejszonym polem przekroju poprzecznego;

d) dla elementów rozciągniętych mimośrodowo według wzoru

4.3. Obliczenia powstawania pęknięć pod wpływem wielokrotnie powtarzającego się obciążenia należy dokonać na podstawie warunku

n s ** YAT * n (57)

gdzie op jest maksymalnym normalnym naprężeniem rozciągającym w betonie, określonym przez obliczenia zgodnie z wymaganiami punktu 3.37 tych norm.

OBLICZANIE ELEMENTÓW ZBETONOWYCH ZBROJONYCH PRZEZ OTWARCIE PĘKNIĘCIA

4.4. Szerokość otworu pęknięcia a t. mm prostopadłą do osi wzdłużnej elementu należy określić ze wzoru

o t -*S d "1 7 (4-100 c) V"d (58)

gdzie k jest przyjętym współczynnikiem równym: dla elementów zginanych i mimośrodowo ściskanych - 1; dla elementów rozciągniętych centralnie i mimośrodowo - 1,2; z wielorzędowym układem zbrojenia - 1,2;

C d - współczynnik przyjmowany równy przy uwzględnieniu:

obciążenia krótkotrwałe - 1;

obciążenia stałe i tymczasowe długotrwałe - 1,3;

wielokrotnie powtarzane obciążenie: w stanie powietrznie suchym betonu - C a -2-p a. gdzie p* jest współczynnikiem asymetrii cyklu;

w stanie nasyconym wodą betonu - 1,1;

1) - przyjmuje się współczynnik równy: dla zbrojenia prętowego: profil okresowy - 1; gładka - 1,4.

ze wzmocnieniem drutowym:

profil okresowy - 1,2; gładki - 1,5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

przyjąć jako równe p=.---, ale nie

więcej niż 0,02; d - średnica prętów zbrojeniowych, mm.

dla elementów centralnie rozciągniętych

do mimośrodowo rozciąganych i mimośrodowo ściskanych elementów przy dużych mimośrodach

N (e ± z) F*z

We wzorach (59) i (61): r - ramię wewnętrznej pary sił, przyjęte na podstawie wyników obliczeń wytrzymałościowych przekroju;

e jest odległością od środka ciężkości pola przekroju zbrojenia A do punktu przyłożenia siły wzdłużnej JV.

We wzorze (61) znak „plus” przyjmuje się dla mimośrodowego rozciągania, a znak „minus” dla mimośrodowego ściskania.

Dla elementów rozciągniętych mimośrodowo przy małych mimośrodach o a należy wyznaczyć ze wzoru (61) zastępując wartość e-far b

Według kwoty ---- na armaturę

A i „a _- --- dla okuć A”.

Szerokość otworu pęknięcia określona obliczeniowo w przypadku braku specjalnych środków ochronnych podanych w punkcie 1.7 niniejszych norm nie powinna być większa niż wartości podane w tabeli. 15.

KOMITET PAŃSTWOWY ZSRR ds. Budownictwa

(GOSSTROJ ZSRR)

BUDOWA

NORMY I ZASADY

POSTANOWIENIA OGÓLNE

BUDOWA

TERMINOLOGIA

MOSKWA STROYIZDAT 1980

Rozdział SNiP I-2 „Terminologia budowlana” został opracowany przez Centralny Instytut Informacji Naukowej o Budownictwie i Architekturze (TSINIS), Departament Regulacji Technicznych i Normalizacji oraz Departament Szacowania Norm i Cen w Budownictwie Państwowego Komitetu Budownictwa ZSRR z udział instytutów badawczych i projektowych - autorów odpowiednich rozdziałów SNiP .

Biorąc pod uwagę, że rozdział ten, zawarty w strukturze Norm i Przepisów Budowlanych (SNiP), został opracowany po raz pierwszy, wydano go w formie projektu z późniejszymi wyjaśnieniami, zatwierdzeniem przez Państwowy Komitet Budownictwa ZSRR i ponownym wydaniem w 1983 r.

Sugestie i uwagi dotyczące poszczególnych terminów i ich definicji, które powstały podczas stosowania rozdziału, a także włączenia dodatkowych terminów podanych w rozdziałach SNiP, prosimy przesyłać do VNIIIS (125047, Moskwa, A-47, Gorky St., 38 ).

Komitet redakcyjny: inżynierowie Sychev V.I., Govorovsky B.Ya., Shkinev A.N., Lysogorsky A.A., Bayko V.I., Shlemin F.M., Tishenko V.V., Demin I.D., Denisov N.AND.(Gosstroy ZSRR), kandydaci techniczni. nauki Eingorn MA I Komarow I.A.(VNIIIS).

1. INSTRUKCJE OGÓLNE

1.1 . Przy sporządzaniu dokumentów regulacyjnych, norm państwowych i dokumentacji technicznej budownictwa należy stosować terminy i ich definicje podane w tym rozdziale.

Podane definicje mogą, w razie potrzeby, zostać zmienione w formie prezentacji, bez naruszania granic pojęć.

1.2 . W tym rozdziale znajdują się podstawowe terminy podane w odpowiednich rozdziałach I - IV Kodeksu budowlanego i przepisów (SNiP), dla których nie ma definicji lub powstają różne interpretacje.

1.3 . Terminy ułożone są w kolejności alfabetycznej. W terminach złożonych składających się z definicji i zdefiniowanych słów na pierwszym miejscu znajduje się główne słowo o zdefiniowanym znaczeniu, z wyjątkiem ogólnie przyjętych terminów oznaczających nazwy dokumentów (Ujednolicone regionalne ceny jednostkowe - EREP; Kodeksy i przepisy budowlane - SNiP; Zintegrowane wskaźniki kosztów budowy - UPSS; Rozszerzone standardy szacunkowe - USN), systemy (Automated Construction System Management - ASUS), a także terminy z ogólnie przyjętymi skrótami (plan generalny - plan generalny; plan generalny budowy - plan budowy; generalny wykonawca - generalny wykonawca ).

W Indeksie terminów złożone terminy prezentowane są w formie najczęstszej w literaturze normatywnej i naukowo-technicznej (bez zmiany kolejności wyrazów).

Nazwy terminów podawane są przede wszystkim w liczbie pojedynczej, czasami jednak, zgodnie z przyjętą terminologią naukową, w liczbie mnogiej.

Jeżeli termin ma kilka znaczeń, to zazwyczaj łączy się je w jedną definicję, przy czym każde znaczenie jest podkreślone w ramach ostatniej.

2. POJĘCIA I ICH DEFINICJE

AUTOMATYCZNY SYSTEM STEROWANIABUDOWA(ASUSA)- zespół metod administracyjnych, organizacyjnych, ekonomicznych i matematycznych, sprzętu komputerowego, sprzętu biurowego i sprzętu łączności, wzajemnie powiązanych w procesie ich funkcjonowania, służących do podejmowania właściwych decyzji i weryfikacji ich realizacji.

PRZYCZEPNOŚĆ- adhezja różnych ciał stałych lub ciekłych stykających się z ich powierzchnią, spowodowana oddziaływaniami międzycząsteczkowymi.

KOTWICA- urządzenie mocujące osadzone w dowolnej stałej konstrukcji lub w ziemi.

DREWNO PRZECIWPOŻAROWE - impregnacja głęboka lub powierzchniowa drewna roztworem środków chemicznych lub mieszanin (środków zmniejszających palność) w celu zwiększenia jego odporności na ogień.

ANTYSEPTYCZNY- obróbka różnych materiałów niemetalowych (drewno i wyroby z drewna, tworzywa sztuczne itp.) środkami chemicznymi (środkami antyseptycznymi) w celu poprawy ich biostabilności i zwiększenia żywotności konstrukcji.

ANTRESOLA- platforma zajmująca górną część bryły budynku mieszkalnego, użyteczności publicznej lub przemysłowej, przeznaczona do zwiększenia jego powierzchni, pomieszczenia pomocniczego, magazynowego i innego.

ARMATURA- 1) elementy, wzmocnienia, organicznie wchodzące w skład materiału konstrukcji budowlanych; 2) urządzenia pomocnicze i części, które nie wchodzą w skład głównego wyposażenia, ale są niezbędne do zapewnienia jego normalnej pracy (armatury rurociągów, armatury elektrycznej itp.).

WZMOCNIENIE KONSTRUKCJI ZBETONOWYCH- integralny element (pręt stalowy lub drut) konstrukcji żelbetowych, który zgodnie z przeznaczeniem dzieli się na:

praca (obliczenia), która odbiera głównie siły rozciągające (a w niektórych przypadkach ściskające) powstałe w wyniku obciążeń zewnętrznych i wpływów, ciężaru własnego konstrukcji, a także ma na celu wytworzenie naprężenia wstępnego;

rozkład (konstrukcyjny), zabezpieczenie prętów w ramie poprzez spawanie lub dzianie ze wzmocnieniem roboczym, zapewniające ich wspólną pracę i ułatwiające

równomierny rozkład obciążenia między nimi;

mocowanie, które podtrzymuje poszczególne pręty zbrojenia roboczego podczas montażu ram i ułatwia ich montaż w pozycji projektowej;

obejmy stosowane w celu zapobiegania skośnym pęknięciom konstrukcji betonowych (belki, płatwie, słupy itp.) oraz do produkcji klatek zbrojeniowych z pojedynczych prętów do tych samych konstrukcji.

ZŁĄCZKI POŚREDNIE- zbrojenie poprzeczne (spiralne, pierścieniowe) centralnie ściskanych elementów konstrukcji żelbetowych, mające na celu zwiększenie ich nośności.

ŁĄCZNIKI ŁOŻYSKOWE - zbrojenie monolitycznych konstrukcji żelbetowych, wytrzymujących obciążenia instalacyjne i transportowe powstałe podczas pracy, a także obciążenia od ciężaru własnego betonu i szalunków.

ARMATURARUROCIĄG - urządzenia umożliwiające regulację i dystrybucję cieczy i gazów transportowanych rurociągami i dzielą się na zawory odcinające (kurki, zasuwy), zawory bezpieczeństwa (zawory), zawory regulacyjne (zawory, regulatory ciśnienia), zawory wylotowe (odpowietrzniki , spusty kondensatu), zawory awaryjne (sygnalizatory) itp.

ASUSa- patrz Zautomatyzowany system zarządzania budową.

NApowietrzanie wody- nasycanie wody tlenem z powietrza, prowadzone: w stacjach uzdatniania wody w celu odmrożenia oraz usunięcia z wody wolnego dwutlenku węgla i siarkowodoru; w biologicznych oczyszczalniach ścieków (napowietrzacze, aerofiltry, biofiltry) w celu przyspieszenia procesu mineralizacji substancji organicznych i innych zanieczyszczeń rozpuszczonych w ściekach.

AERACJA BUDYNKÓW - zorganizowana naturalna wymiana powietrza, przeprowadzana ze względu na różnicę gęstości powietrza zewnętrznego i wewnętrznego.

AEROTANK- obiekt do biologicznego oczyszczania ścieków podczas ich sztucznego napowietrzania (tj. nasycenia wody tlenem z powietrza) w mieszaninie z osadem czynnym.

AEROTANK-DYSPLUSTER - zbiornik napowietrzający, do którego ścieki i osad czynny są wtryskiwane w stężeniu z jednego końca korytarza, a także odprowadzane w postaci skoncentrowanej z przeciwnego końca korytarza.

AEROTANK-ZBIORNIK Osadowy - konstrukcja, w której zbiornik napowietrzający i osadnik są połączone konstrukcyjnie i funkcjonalnie i pozostają ze sobą w bezpośrednim powiązaniu technologicznym.

MIESZALNIK AEROTANKOWY - zbiornik napowietrzający, w którym ścieki i osad czynny są równomiernie dostarczane wzdłuż jednego dłuższego boku korytarza i odprowadzane po drugiej stronie korytarza.

FILTR POWIETRZA- biofiltr z urządzeniami do wymuszonej wentylacji.

BUDOWA BAZY PRODUKCYJNEJORGANIZACJE- zespół przedsiębiorstw i struktur organizacji budowlanej przeznaczony do szybkiego zaopatrzenia budowanych obiektów w niezbędne zasoby materiałowe i techniczne, a także do wytwarzania (przetwarzania, wzbogacania) materiałów, wyrobów i konstrukcji wykorzystywanych w procesie budowlanym na własną rękę.

OBJAZD- rurociąg obejściowy z zaworami odcinającymi do usuwania transportowanego medium (cieczy, gazu) z rurociągu głównego i doprowadzania go do tego samego rurociągu.

ZBIORNIK ROZPRASZAJĄCY - zbiornik w zamkniętym systemie podgrzewania wody, w którym odbierana jest nadwyżka wody powstałej po jej podgrzaniu do maksymalnej temperatury roboczej.

BANKIET- 1) wał ziemny umieszczony po wyżynnej stronie wykopu drogowego w celu zabezpieczenia go przed spływem wód powierzchniowych; 2) pryzma wypełniona kamieniem w górnej i dolnej części zapory, zbudowana z materiałów gruntowych.

BASEN ZABAWY - zbiornik otwarty z systemem rurociągów ciśnieniowych do obniżania temperatury wody obiegowej poprzez rozpylanie jej w powietrzu, stosowany w systemach zaopatrzenia w wodę obiegową przedsiębiorstw przemysłowych wykorzystujących elektrownie cieplne, sprężarki itp.

WIEŻA- wolnostojąca konstrukcja wysokościowa, której stabilność zapewnia konstrukcja główna (bez odciągów).

BERM- półka ułożona na zboczach nasypów ziemnych (kamiennych), tam, kanałów, ufortyfikowanych brzegów, kamieniołomów itp. lub pomiędzy podstawą nasypu (drogowego lub kolejowego) a rezerwatem (rowem melioracyjnym), aby nadać stabilność leżącej nad nim części konstrukcji i zabezpieczyć ją przed erozją przez wodę atmosferyczną, a także poprawić warunki pracy konstrukcji.

BIOSABILNOŚĆ- właściwość materiałów i produktów polegająca na odporności na gnicie lub inne destrukcyjne procesy biologiczne.

POPRAWA- zestaw prac (inżynieryjne przygotowanie terenu, budowa dróg, rozwój sieci komunikacyjnych i obiektów wodociągowych, kanalizacyjnych, energetycznych itp.) i środków (oczyszczanie, odwadnianie i zagospodarowanie terenu, poprawa mikroklimat, ochrona przed zanieczyszczeniem akwenu powietrznego, otwartych zbiorników wodnych i gleby, czyszczenie sanitarne, redukcja hałasu itp.), przeprowadzane w celu doprowadzenia określonego terenu do stanu nadającego się do budowy i normalnego użytkowania zgodnie z jego przeznaczeniem, tworząc zdrowe, wygodne i kulturalne warunki życia ludności.

BLOK WOLUMETRYCZNY- prefabrykowana część bryły budowanego budynku o przeznaczeniu mieszkalnym, publicznym lub przemysłowym (kabina sanitarna, pokój, mieszkanie, pomieszczenie gospodarcze, podstacja transformatorowa itp.).

SEKCJA BLOKOWA- samodzielny pod względem funkcjonalnym element wolumetryczno-przestrzenny budynku, który może być użytkowany zarówno w połączeniu z innymi elementami budynku, jak i samodzielnie.

KONSTRUKCJA BLOKOWA I TECHNOLOGIA- połączone ze sobą elementy zmontowanych konstrukcji budowlanych i urządzeń, wcześniej połączone w przedsiębiorstwie lub na placu budowy w jeden niezmienny układ wolumetryczno-przestrzenny.

WYŚCIG- otwarta lub zamknięta konstrukcja hydrauliczna służąca do łączenia swobodnie przepływających odcinków wodociągu (zbiornika), znajdujących się na różnych poziomach, w której przepływ wody z odcinka górnego do dolnego odbywa się z większymi (bardziej krytycznymi) prędkościami bez oddzielając przepływ od konturu samej konstrukcji.

WEJŚCIE DO RUROCIĄGU- odgałęzienie rurociągu z sieci zewnętrznej do jednostki z zaworami odcinającymi zlokalizowanej wewnątrz budynku (konstrukcji).

WENTYLACJA - naturalna lub sztucznie kontrolowana wymiana powietrza w pomieszczeniach (przestrzeniach zamkniętych), zapewniająca stworzenie środowiska powietrznego zgodnego z wymaganiami sanitarnymi, higienicznymi i technologicznymi.

WERANDA- otwarte lub przeszklone, nieogrzewane pomieszczenie, przymocowane do budynku lub wbudowane w budynek, a także zbudowane odrębnie od budynku w formie lekkiego pawilonu.

LOBBY- pomieszczenie przed wejściem do wewnętrznych części budynku, przeznaczone do przyjmowania i rozprowadzania potoku gości.

ODPORNOŚĆ NA WILGOĆ- zdolność materiałów budowlanych do długotrwałego przeciwstawiania się niszczącemu działaniu wilgoci podczas okresowego zwilżania i suszenia materiału.

FARTUCH- element mocowania dna cieku bezpośrednio za przelewem (przelewem) zapory w postaci masywnej płyty przeznaczonej do pochłaniania uderzeń strumieni i tłumienia energii przelewającej się wody, a także do ochrony dno cieku wodnego i gleba podstawy konstrukcji przed erozją.

MOC WODY- konstrukcja w postaci tunelu, kanału, korytka lub rurociągu służąca do przepuszczania (dostarczania) wody pod ciśnieniem lub grawitacją z ujęcia wody (konstrukcji ujęcia wody) do miejsca jej poboru.

PRZECHWYTYWANIE WODY (STRUKTURA PRZECHWYTYWANIA WODY)- konstrukcja hydrauliczna służąca do gromadzenia wody z otwartego cieku lub zbiornika wodnego (rzeka, jezioro, zbiornik) lub ze źródeł podziemnych i dostarczania jej do wodociągów w celu późniejszego transportu i wykorzystania do celów gospodarczych (nawadnianie, zaopatrzenie w wodę, wytwarzanie energii elektrycznej itp.).

DRENAŻ- zespół środków i urządzeń zapewniających usuwanie wód gruntowych i (lub) powierzchniowych z otwartych wyrobisk (dołów), kamieniołomów lub wód gruntowych ze sztolni, kopalń i innych wyrobisk górniczych.

UZDATNIANIE WODY- zestaw procesów technologicznych, dzięki którym jakość wody wpływającej do systemu zaopatrzenia w wodę ze źródła zaopatrzenia w wodę doprowadzana jest do ustalonych standardowych wskaźników.

UZDATNIANIE WODY- uzdatnianie wody (odmrażanie, odsalanie, odsalanie itp.), przystosowanie jej do zasilania kotłów parowych, gorącej wody lub do różnych procesów technologicznych.

REDUKCJA WODY - sposób obniżenia poziomu wody w gruncie lub zbiorniku przyległym do korpusu gruntu na czas budowy za pomocą urządzeń odwadniających instalowanych w warstwach wodonośnych, pomp głębinowych, igłofiltrów itp.

INTERMINER WODNY- 1) część obiektu ujęcia wody służąca do bezpośredniego odbioru wody ze źródła otwartego (rzeka, jezioro, zbiornik) lub podziemnego; 2) ciek wodny, zbiornik lub zagłębienie, do którego odbierane i odprowadzane są wody zebrane przez system drenażu rekultywacyjnego z terenu przyległego.

RURY WODNE- zespół obiektów inżynierskich i urządzeń do pozyskiwania wody ze źródeł naturalnych, jej oczyszczania, transportu do różnych odbiorców w wymaganej ilości i wymaganej jakości.

PRZELEW (STRUKTURA PRZELEWU)- konstrukcję hydrauliczną do przepuszczania wody odprowadzanej z górnego biegu do dolnego w celu uniknięcia przekroczenia maksymalnych projektowych poziomów wody w zbiorniku, poprzez otwory powierzchniowe (przelewy) na koronie zapory lub przez głębokie otwory (przelewy) zlokalizowane poniżej poziomu wody w górnym biegu rzeki lub przez oba jednocześnie.

Przelew- 1) przelew powierzchniowy ze swobodnym (bezciśnieniowym) przelewem wody przez koronę zapory; 2) przeszkoda, próg, przez który przepływa strumień wody.

DOSTAWA WODY- zestaw środków mających na celu zapewnienie wody różnym konsumentom (ludności, przedsiębiorstwom przemysłowym, transportowi, rolnictwu) w wymaganych ilościach i wymaganej jakości.

DROGÓW WODNYCH (STRUKTURA DROGÓW WODNYCH)- głęboki przelew w postaci otworów (rur) w konstrukcji hydraulicznej lub oddzielnej konstrukcji do opróżniania zbiornika, spłukiwania osadów dennych osadzonych w basenie górnym i do odprowadzania (spuszczania) wody do basenu dolnego.

AQUITTER- patrz Wodoodporna warstwa gleby.

UDERZENIE- zjawisko powodujące powstawanie sił wewnętrznych w elementach konstrukcyjnych (od nierównomiernych odkształceń podłoża, od odkształceń powierzchni ziemi w obszarach oddziaływania wyrobisk górniczych i na terenach krasowych, od zmian temperatury, od skurczu i pełzania materiałów konstrukcyjnych, od sejsmicznych, wybuchowe, wilgoć i inne podobne zjawiska).

KANAŁ- rurociąg (kanał) do transportu powietrza, stosowany w instalacjach wentylacyjnych, ogrzewania powietrza, klimatyzacji, a także do transportu powietrza do celów technologicznych.

WYMIANA POWIETRZA- częściowa lub całkowita wymiana zanieczyszczonego powietrza w pomieszczeniach na czyste.

OCZYSZCZANIE POWIETRZA - obróbka powietrza (usuwanie pyłów, szkodliwych gazów, zanieczyszczeń, ogrzewanie, chłodzenie, nawilżanie, osuszanie itp.) w celu nadania mu właściwości spełniających wymagania technologiczne lub sanitarno-higieniczne.

PRACA GÓRNICZA - wgłębienie w skorupie ziemskiej powstałe w wyniku działalności górniczej w celu poszukiwania i wydobycia kopalin, badań geotechnicznych oraz budowy obiektów podziemnych.

WSPÓŁCZENIE - proces formowania dołu w gruntach wielkoporowatych lub masowych poprzez zagęszczanie zagęszczarkami mechanicznymi z korpusem roboczym w postaci stempla.

WPŁYW LEPKOŚCI- warunkowa charakterystyka mechaniczna materiału, która ocenia jego odporność na kruche pękanie.

ROZMIAR- maksymalne obrysy zewnętrzne lub wymiary konstrukcji, budynków, konstrukcji, urządzeń, pojazdów itp.

WYMIAR ŁADOWANIA- maksymalny obrys poprzeczny (prostopadły do ​​osi toru kolejowego), w jakim należy umieścić ładunek (uwzględniając opakowanie i mocowanie) na otwartym taborze, gdy znajduje się on na prostym, poziomym torze.

WIELKOŚĆ TABORU - maksymalny obrys poprzeczny (prostopadły do ​​osi toru), w jakim powinien być umieszczony tabor zamontowany na prostym poziomym torze, zarówno w stanie pustym, jak i obciążonym, posiadający maksymalne znormalizowane tolerancje i zużycie, z wyjątkiem bocznego nachylenia resorów .

POD MOSTEM ŻEGLOWALNYM- poprzeczny (prostopadły do ​​kierunku przepływu cieku) zarys przestrzeni pod mostem, utworzony przez dolną część przęsła, projektowy poziom żeglowny oraz krawędzie podpór, w których umieszczone są elementy konstrukcyjne mostu lub urządzenia pod nim nie powinno iść.

WIELKOŚĆ ZBLIŻAJĄCYCH SIĘ BUDYNKÓW- ogranicznik poprzeczny (prostopadły do ​​osi toru) obrys, w który oprócz taboru nie powinny wchodzić żadne części konstrukcji i urządzeń, a także materiały, części zamienne i wyposażenie, z wyjątkiem części urządzeń przeznaczonych do bezpośredniego współdziałania z taborem, pod warunkiem że położenie tych urządzeń w przestrzeni wewnętrznej jest powiązane z częściami taboru, z którymi mogą się one stykać, oraz że nie mogą powodować kontaktu z innymi elementami taboru tabor.

CZYSZCZENIE GAZU- proces technologiczny oddzielania zanieczyszczeń stałych, ciekłych lub gazowych od gazów przemysłowych.

GAZOCIĄG- zespół rurociągów, urządzeń i urządzeń przeznaczonych do transportu gazów palnych z dowolnego miejsca do odbiorców.

GŁÓWNY RUROCIĄG GAZOWY - gazociąg służący do transportu gazów palnych z miejsca ich wydobycia (lub produkcji) do stacji dystrybucji gazu, gdzie ciśnienie jest obniżane do poziomu niezbędnego do zaopatrzenia odbiorców.

ZAPAS GAZU- zorganizowane zaopatrzenie i dystrybucję paliwa gazowego na potrzeby gospodarki narodowej i ludności.

GALERIA- 1) konstrukcja naziemna lub naziemna, całkowicie lub częściowo zamknięta, pozioma lub pochylona, ​​wysunięta, łącząca pomieszczenia budynków lub budowli, przeznaczona do komunikacji inżynieryjnej i technologicznej oraz do przemieszczania się ludzi; 2) górna kondygnacja widowni.

GALERIA ANTYCLAVE - konstrukcja chroniąca odcinek linii kolejowej lub autostrady przed osuwiskami górskimi.

TŁUMIK ROZWOJU - urządzenie w zbiorniku wodnym, służące do zmiany kierunku strumieni i rozproszenia (na szerokość) przepływu wody w celu wygaszenia nadmiaru energii kinetycznej wody i redystrybucji prędkości przepływu za zaporą przelewową.

PLAN OGÓLNY (PLAN GEN) - część projektu obejmująca kompleksowe rozwiązanie zagadnień planowania i ulepszania placu budowy, rozmieszczenia budynków, budowli, komunikacji transportowej, sieci użyteczności publicznej, organizacji systemów gospodarczych i usług publicznych.

GENERALNY WYKONAWCA (GENERALNY WYKONAWCA)- organizacja budowlana, która na podstawie zawartej umowy z klientem jest odpowiedzialna za terminową i wysokiej jakości realizację wszystkich prac budowlanych przewidzianych w umowie na tym obiekcie, w razie potrzeby angażując inne organizacje jako podwykonawców.

OGÓLNY PLAN- patrz Plan ogólny.

GŁÓWNY WYKONAWCA- patrz Generalny wykonawca.

USZCZELNIACZE- materiały elastyczne lub plastosprężyste stosowane w celu zapewnienia szczelności połączeń i połączeń elementów konstrukcyjnych budynków i budowli.

WIEŻA CHŁODNICZA- konstrukcja do schładzania wody, odbierająca ciepło z urządzeń wytwarzających paliwo za pomocą powietrza atmosferycznego w systemach zaopatrzenia w wodę recyrkulacyjną przedsiębiorstw przemysłowych oraz w urządzeniach klimatyzacyjnych w wyniku odparowania części wody spływającej po tryskaczach.

PODKŁADOWY- uogólniona nazwa wszystkich rodzajów skał będących przedmiotem ludzkiej działalności inżynieryjnej i budowlanej.

CIŚNIENIE- wielkość charakteryzująca natężenie sił działających na dowolną część powierzchni ciała w kierunkach prostopadłych do tej powierzchni, określona przez stosunek siły równomiernie rozłożonej na powierzchni normalnej do niej do pola tej powierzchni .

CIŚNIENIE GÓRSKIE- siły działające na obudowę (obudowę) kopalni podziemnej od otaczającej ją skały, której stan równowagi zostaje zakłócony na skutek procesów naturalnych (grawitacja, zjawiska tektoniczne) i produkcyjnych (prace podziemne).

ZAPORA- obiekt hydrotechniczny w postaci nasypu przeznaczony do zabezpieczenia nizin przybrzeżnych rzek i mórz przed powodzią, do obwałowania kanałów, połączenia ciśnieniowych obiektów hydraulicznych z brzegami (tamy ciśnieniowe), do regulacji koryt rzecznych, poprawy warunków żeglugi i eksploatacji przepustów oraz obiekty ujęcia wody (tamy grawitacyjne).

POCHODZENIE- system konstrukcji służących do odprowadzania wody z rzeki, zbiornika lub innego zbiornika wodnego i transportowania jej do węzła stacyjnego elektrowni wodnej (wlot D.), a także do odprowadzania z niej wody (wylot D.).

SZCZEGÓŁY KONSTRUKCYJNE- część konstrukcji budynku wykonana z materiału jednorodnego bez użycia operacji montażowych.

DEFORMATOWOŚĆ - właściwość materiałów polegająca na elastyczności i zmianie pierwotnego kształtu.

ODKSZTAŁCENIE- zmiana kształtu lub wielkości ciała (części ciała) pod wpływem jakichkolwiek czynników fizycznych (sił zewnętrznych, ogrzewania i chłodzenia, zmian wilgotności i innych wpływów).

DEFORMACJA BUDYNKU (KONSTRUKCJI)- zmiana kształtu i rozmiaru, a także utrata stateczności (osiadanie, ścinanie, przechylenie itp.) budynku lub konstrukcji pod wpływem różnych obciążeń i wpływów.

DEFORMACJA KONSTRUKCJI - zmiana kształtu i wielkości konstrukcji (lub jej części) pod wpływem obciążeń i wpływów.

DEFORMACJA PODSTAWY - odkształcenie powstałe na skutek przeniesienia sił z budynku (konstrukcji) na fundament lub zmiany stanu fizycznego gruntu fundamentowego w trakcie budowy i eksploatacji budynku (konstrukcji).

DEFORMACJA SZCZĄTKOWA - część odkształcenia, która nie zanika po usunięciu obciążeń i wpływów, które je spowodowały.

ODKSZTAŁCENIA PLASTYCZNE - odkształcenie szczątkowe bez mikroskopijnych zaburzeń ciągłości materiału, wynikające z działania czynników siłowych.

ELASTYCZNA DEFORMACJA - odkształcenie, które zanika po usunięciu obciążenia, które je spowodowało.

KONSTRUKCJA MEMBRANY- solidny lub kratowy element konstrukcji przestrzennej zwiększający jej sztywność.

MEMBRANA ZAPOROWA - urządzenie przeciwfiltracyjne wewnątrz korpusu zapory zbudowanej z materiałów gruntowych, wykonane w formie ściany z materiałów niegruntowych (beton, żelbet, metal, drewno lub materiały foliowe).

WYSYŁANIE - system scentralizowanego zarządzania operacyjnego wszystkimi szczebli produkcji budowlanej w celu zapewnienia rytmicznej i zintegrowanej produkcji robót budowlano-montażowych poprzez regulowanie i monitorowanie realizacji planów operacyjnych i harmonogramów produkcji oraz zapewnienie jej zasobów materiałowych i technicznych, koordynowanie pracy wszystkich podwykonawców, pomocnicze zakłady produkcyjne i usługowe.

DEPARTAMENTOWY DOKUMENT REGULAMINOWY- dokument regulacyjny ustanawiający wymagania dotyczące zagadnień specyficznych dla branży i nieuregulowanych w ogólnounijnych dokumentach regulacyjnych, zatwierdzony w określony sposób przez ministerstwo lub departament.

DOKUMENT REGULACYJNY UNII NARODOWEJ- dokument regulacyjny zawierający obowiązkowe wymagania dotyczące projektowania i budowy.

REPUBLIKAŃSKI DOKUMENT NORMATYWNY- dokument normatywny ustanawiający wymagania w kwestiach właściwych dla republiki związkowej, a nieuregulowanych w dokumentach normatywnych ogólnounijnych.

DOKUMENTACJA PRODUKCYJNA- komplet dokumentów obrazujących postęp prac budowlano-montażowych oraz stan techniczny projektu budowlanego (schematy i rysunki powykonawcze, harmonogramy robót, protokoły odbioru i zestawienia wykonanych robót, dzienniki robót ogólnych i specjalnych itp.). ).

TRWAŁOŚĆ - zdolność budynku lub konstrukcji oraz jej elementów do utrzymania określonych właściwości w czasie w określonych warunkach i w ustalonym trybie pracy bez zniszczenia lub odkształcenia.

WSTĘP- różnica między największym i najmniejszym rozmiarem granicznym, równa sumie arytmetycznej dopuszczalnych odchyleń od rozmiaru nominalnego.

ODPŁYW- podziemne sztuczne urządzenie (rura, studnia, wgłębienie) do gromadzenia i odprowadzania wód gruntowych.

DRENAŻ- system rur (drenów), studni i innych urządzeń służących do gromadzenia i odprowadzania wód gruntowych w celu obniżenia ich poziomu, odwodnienia masy gruntowej w pobliżu budynku (konstrukcji) i zmniejszenia ciśnienia filtracyjnego.

DUKER- odcinek ciśnieniowy rurociągu ułożony pod korytem rzeki (kanałem), wzdłuż zboczy lub dna głębokiej doliny (wąwozu), pod drogą zlokalizowaną w wykopie.

JEDNOLITE STAWKI JEDNOSTEK OKRĘGOWYCH (EREP)- ceny jednostkowe za prace ogólnobudowlane i specjalne, opracowane centralnie na podstawie standardów szacunkowych Części IV Norm i Przepisów Budowlanych (SNiP) i zatwierdzone dla regionów kraju zgodnie z przyjętym podziałem terytorialnym.

ENDOVA- przestrzeń pomiędzy dwoma sąsiednimi połaciami dachowymi, tworząca tacę (narożnik wejściowy) do zbierania wody na dachu.

EREP- zobacz Ujednolicone regionalne ceny jednostkowe.

SZTYWNOŚĆ- charakterystyka konstrukcji oceniająca odporność na odkształcenia.

Ubój- stanowisko pracy, na którym zagospodarowanie gleby odbywa się w sposób otwarty lub podziemny, przemieszczając się w trakcie pracy.

KURTYNA POWIETRZNO-TERMICZNA - urządzenie zapobiegające przedostawaniu się zimnego powietrza z zewnątrz do pomieszczenia przez otwarte otwory (drzwi, bramy) poprzez pompowanie ogrzanego powietrza wentylatorem w stronę strumienia próbującego przedostać się do pomieszczenia.

KURTYNA ANTYFILTRACYJNA- sztuczna bariera dla przepływu filtracyjnego wody, tworzona w gruncie podstawy hydrokonstrukcji oporowej i jej przyczółkach przybrzeżnych (poprzez wstrzykiwanie roztworów, mieszanin) w celu wydłużenia dróg filtracji, zmniejszenia ciśnienia filtracyjnego na podstawie konstrukcji i ograniczają utratę wody w wyniku filtracji.

TŁO- wielkość niezakończonej budowy pod względem mocy, wielkość inwestycji kapitałowych oraz wielkość robót budowlano-montażowych, które muszą zostać faktycznie ukończone w rozpoczynających się zakładach i kompleksach wchodzących w okresy następujące po planowanych, aby zapewnić systematyczne uruchamianie środków trwałych i rytm produkcji budowlanej.

TŁO MOCY - całkowita zdolność projektowa przedsiębiorstw, która powinna być w budowie na koniec okresu planowania, pomniejszona o zdolności wprowadzone od początku ich budowy do końca okresu planowania.

TŁO INWESTYCJI KAPITAŁOWYCH- koszt prac budowlano-montażowych oraz inne koszty uwzględnione w szacunkowym koszcie obiektów, które należy ponieść do końca okresu planistycznego na budowach przejściowych.

PODSTAWA DO PRAC BUDOWLANYCH I INSTALACYJNYCH- część zaległości w zakresie wielkości inwestycji kapitałowych, w tym kosztów prac budowlano-montażowych, które należy ukończyć na budowach przejściowych do końca okresu planistycznego.

KLIENT(deweloper) – organizację, przedsiębiorstwo lub instytucję, której w narodowych planach gospodarczych przeznaczone są środki na budowę kapitału lub która posiada na ten cel własne środki i w granicach przyznanych im praw zawiera umowę na projekt, prace geodezyjne, budowlano-montażowe z wykonawcą (wykonawcą).

ZASTAW- serię uderzeń młotkiem w pal wbity w ziemię, wykonywaną w celu pomiaru średniej wartości jego zniszczenia.

MOCZYĆGLEBA- metoda zagęszczania gruntów osiadających poprzez zalewanie wodą do momentu uzyskania zadanej stabilizacji osiadań.

ZAMARZANIE GLEBY- metoda czasowego wzmacniania słabych gruntów nasyconych wodą poprzez utworzenie masywu lodowo-gruntowego o zadanych wymiarach i wytrzymałości poprzez cyrkulację chłodziwa rurami zanurzonymi w zamarzniętym gruncie.

FOKA- patrz Zasuwa hydrauliczna.

ZAWÓR HYDRAULICZNY (ZAWÓR WODNY)- urządzenie zapobiegające przedostawaniu się gazów z jednego pomieszczenia do drugiego (z rurociągu do pomieszczenia, z jednego odcinka rurociągu do drugiego), w którym przepływ gazów w niepożądanym kierunku zapobiega warstwa wody.

ZAWÓR HYDRAULICZNY - ruchome, wodoodporne urządzenie służące do zamykania i otwierania przepustów obiektu hydrotechnicznego (zapora przelewowa, śluza, rurociąg, tunel hydrauliczny, przepławka dla ryb itp.) w celu kontroli przepływu przepływającej przez nie wody.

KOSZTY BEZPOŚREDNIE- główny składnik szacunkowych kosztów prac budowlanych i instalacyjnych, obejmujący koszt wszystkich materiałów, produktów i konstrukcji, zasobów energii, wynagrodzeń pracowników oraz koszt obsługi maszyn i mechanizmów budowlanych.

DOKRĘCANIE- element prętowy pochłaniający siły rozciągające w konstrukcji dystansowej łuków, sklepień, krokwi itp. i łączenie węzłów końcowych konstrukcji budowlanych.

SCHWYTAĆ- część budynku lub budowli przeznaczona do ciągłego wykonywania robót budowlano-montażowych, o składzie i zakresie robót powtórzonym w tym i kolejnych odcinkach.

CZYSZCZENIE BOISKA- usunięcie warstwy gleby z powierzchni dna i ścian wykopu, powstałej przy niedoborze.

BUDYNEK- system budowlany składający się z konstrukcji nośnych i osłonowych lub zespolonych (nośnych i osłonowych) tworzących zamkniętą bryłę naziemną, przeznaczonych do zamieszkania lub pobytu ludzi, w zależności od przeznaczenia funkcjonalnego oraz do wykonywania różnego rodzaju procesów produkcyjnych.

BUDYNKI MIESZKALNE- budynki mieszkalne przeznaczone do stałego pobytu ludzi oraz schroniska do zamieszkania w czasie pracy lub nauki.

BUDYNKI I KONSTRUKCJE TYMCZASOWE- specjalnie wzniesione lub czasowo przystosowane (stałe) budynki (mieszkalne, kulturalne, społeczne i inne) oraz budowle (przemysłowe i pomocnicze) na czas budowy, niezbędne do obsługi pracowników budowlanych, organizowania i wykonywania prac budowlano-montażowych.

BUDYNKI I KONSTRUKCJE PUBLICZNE- budynki i budowle przeznaczone do obsługi społecznej ludności oraz do mieszkalnictwa instytucji administracyjnych i organizacji publicznych.

BUDYNKI PRZEMYSŁOWE- budynki przeznaczone do pomieszczeń produkcyjnych, przemysłowych i rolniczych oraz zapewniające ludziom niezbędne warunki do pracy i obsługi urządzeń technologicznych.

STREFA DROGOWO-KLIMATYCZNA - umowna część terytorium kraju o warunkach klimatycznych jednorodnych pod względem budowy autostrad, charakteryzująca się kombinacją warunków wodnych i termicznych, głębokością, poziomem wód gruntowych, głębokością zamarzania gleby oraz ilością opadów charakterystyczną tylko dla tego obszaru.

STREFA BEZPIECZEŃSTWA- strefa, w której ustanowiony jest szczególny reżim bezpieczeństwa umieszczonych przedmiotów.

OBSZAR ROBOCZY- teren, na którym bezpośrednio prowadzone są prace budowlano-montażowe oraz umieszczane są niezbędne materiały, gotowe konstrukcje i produkty, maszyny i urządzenia.

STREFA OCHRONY SANITARNEJ- strefa oddzielająca przedsiębiorstwo przemysłowe od obszarów mieszkalnych miast i innych obszarów zaludnionych, w której rozmieszczenie budynków i budowli, a także zagospodarowanie terenu są regulowane normami sanitarnymi.

STREFA OCHRONY SANITARNEJ- terytorium i obszar wodny, w którego granicach obowiązuje specjalny reżim sanitarny, wykluczający możliwość infekcji i skażenia zasobów wody.

ZĄB DAM- element zapory w postaci występu połączonego z fundamentem i wpuszczonego w podstawę, który służy wydłużeniu drogi filtracji wody i zwiększeniu stabilności zapory.

WYRÓB BUDOWLANY- element fabryczny, dostarczany do budowy w postaci gotowej.

BADANIA INŻYNIERSKIE- komplet studiów techniczno-ekonomicznych terenu budowy, pozwalających uzasadnić jej wykonalność i lokalizację, zebrać niezbędne dane do zaprojektowania nowych lub przebudowy istniejących obiektów.

INDUSTRIALIZACJA - organizacja produkcji budowlanej z wykorzystaniem złożonych, zmechanizowanych procesów wznoszenia budynków i budowli oraz postępowych metod budowlanych i powszechnego stosowania konstrukcji prefabrykowanych, w tym powiększonych o wysokiej gotowości fabrycznej.

INSTRUKCJE- normatywny dokument ogólnounijny (SN), republikański (RSN) lub departamentalny (VSN) w systemie przepisów i przepisów budowlanych, ustanawiający normy i zasady: projektowanie przedsiębiorstw w niektórych branżach, a także budynki i konstrukcje dla różnych cele, konstrukcje i urządzenia inżynieryjne; produkcja niektórych rodzajów robót budowlano-montażowych; zastosowanie materiałów, konstrukcji i produktów; w sprawie organizacji prac projektowych i pomiarowych, mechanizacji prac, standaryzacji pracy oraz opracowywania dokumentacji projektowej i kosztorysowej