Dom Krediti Snip 2 23 81 čelik. uzimajući u obzir uvjete rada i namjenu građevina

Snip 2 23 81 čelik. uzimajući u obzir uvjete rada i namjenu građevina

ČELIČNE KONSTRUKCIJE

SNiP II-23-81*

__________________

Predstavio ih je TsNIISK. Kucherenko Gosstroy SSSR

Umjesto SNiP II-V.3-72; SNiP II-I.9-62; CH 376-67

Ove su norme razvijene kao razvoj GOST 27751-88 „Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Osnovne odredbe za proračune" i ST SEV 3972-83 "Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Čelične konstrukcije. Osnovne odredbe za obračun«.

Stupanjem na snagu ovih građevinskih kodova i propisa, sljedeće postaje nevažeće:

SNiP II-V.3-72 „Čelične konstrukcije. Standardi dizajna";

izmjene SNiP II-B.3-72 „Čelične konstrukcije. Standardi dizajna” odobreni rezolucijama Državnog odbora za izgradnju SSSR-a:

SNiP II-I.9-62 „Vodovodi za prijenos električne energije napona iznad 1 kV. Norme projektiranja" (odjeljak "Projektiranje čeličnih konstrukcija nosača nadzemnih dalekovoda");

izmjene SNiP II-I.9-62 „Vodovodi za prijenos električne energije s naponom iznad 1 kV. Standardi dizajna”, odobren Dekretom Državnog odbora za izgradnju SSSR-a od 10. travnja 1975.;

“Smjernice za projektiranje metalnih konstrukcija antenskih konstrukcija komunikacijskih objekata” (SN 376-67).

Izvršene su izmjene i dopune SNiP II-23-81*, odobrene rezolucijama Državnog odbora za izgradnju SSSR-a br. 120 od 25. srpnja 1984., br. 218 od 11. prosinca 1985., br. 69 od 29. prosinca 1986., br. 132 od 8. srpnja 1988., broj 121 od 12. srpnja 1989.

Glavne slovne oznake date su u dodatku. 9*.

Odjeljci, odlomci, tablice, formule, dodaci i opisi crteža na kojima su napravljene izmjene označeni su u ovim građevinskim propisima zvjezdicom.

Urednici – inženjeri F.M. Shlemin, U.P. Poddubny(Gosstroy SSSR), doktor inženjerskih znanosti. znanosti prof. U.A. Baldin, dr.sc. tehn. znanosti G.E. Velsky(TsNIISK Gosstroy SSSR), inženjer. E.M. Buharin("Energosetproekt" Ministarstvo energetike SSSR-a), inženjer. N.U. Ševeljeva(SKB "Mosgidrostal" Ministarstvo energetike SSSR-a).

Pri korištenju regulatornog dokumenta treba uzeti u obzir odobrene izmjene građevinskih propisa i propisa te državnih standarda objavljenih u časopisu „Bilten građevinske opreme“, „Zbirka izmjena i dopuna građevinskih propisa i pravila“ Državnog odbora za izgradnju SSSR-a i indeks informacija "Državni standardi SSSR-a" Državnog standarda SSSR-a.

1. OPĆE ODREDBE

1.1. Ovi standardi moraju se poštivati pri projektiranju čeličnih građevinskih konstrukcija zgrada i građevina raznih namjena.

Norme se ne odnose na projektiranje čeličnih konstrukcija mostova, transportnih tunela i cijevi ispod nasipa.

Pri projektiranju čeličnih konstrukcija u posebnim uvjetima rada (primjerice, konstrukcije visokih peći, magistralnih i procesnih cjevovoda, spremnika posebne namjene, konstrukcije zgrada izložene potresu, intenzivnim temperaturnim utjecajima ili izloženosti agresivnim okolinama, konstrukcije hidrotehničkih građevina na moru) konstrukcije jedinstvenih zgrada i građevina, kao i posebne vrste konstrukcija (na primjer, prednapregnute, prostorne, viseće), moraju se poštivati dodatni zahtjevi koji odražavaju značajke rada ovih konstrukcija, predviđene relevantnim regulatornim dokumentima odobrenim ili dogovorenim od strane Državnog odbora za izgradnju SSSR-a.

1.2. Pri projektiranju čeličnih konstrukcija potrebno je pridržavati se standarda SNiP za zaštitu građevinskih konstrukcija od korozije i standarda zaštite od požara za projektiranje zgrada i građevina. Nije dopušteno povećanje debljine valjanih proizvoda i stijenki cijevi radi zaštite konstrukcija od korozije i povećanja otpornosti konstrukcija na vatru.

Sve strukture moraju biti dostupne za promatranje, čišćenje, bojanje, te ne smiju zadržavati vlagu niti ometati ventilaciju. Zatvoreni profili moraju biti zabrtvljeni.

1,3*. Prilikom projektiranja čeličnih konstrukcija trebali biste:

odabrati optimalne tehničko-ekonomske sheme konstrukcija i presjeka elemenata;

koristiti ekonomične valjane profile i učinkovite čelike;

koristiti, u pravilu, jedinstvene standardne ili standardne projekte za zgrade i građevine;

koristiti progresivne konstrukcije (prostorni sustavi izrađeni od standardnih elemenata; konstrukcije koje kombiniraju nosive i zatvarajuće funkcije; prednapete, užarene, tankolimene i kombinirane konstrukcije od različitih čelika);

osigurati proizvodnost proizvodnje i ugradnje konstrukcija;

koristiti dizajne koji osiguravaju najmanji intenzitet rada njihove proizvodnje, transporta i ugradnje;

osiguravaju, u pravilu, linijsku proizvodnju konstrukcija i njihovu ugradnju na transporter ili veliki blok;

omogućiti korištenje progresivnih vrsta tvorničkih spojeva (automatsko i poluautomatsko zavarivanje, prirubnički spojevi, s mljevenim krajevima, vijčani spojevi, uključujući i one visoke čvrstoće, itd.);

osigurati, u pravilu, montažne spojeve s vijcima, uključujući i one visoke čvrstoće; dopušteni su zavareni instalacijski spojevi uz odgovarajuće obrazloženje;

u skladu sa zahtjevima državnih standarda za strukture odgovarajućeg tipa.

1.4. Pri projektiranju zgrada i građevina potrebno je usvojiti konstruktivne sheme koje osiguravaju čvrstoću, stabilnost i prostornu nepromjenjivost zgrada i građevina u cjelini, kao i njihovih pojedinačnih elemenata tijekom transporta, ugradnje i rada.

1,5*. Čelici i spojni materijali, ograničenja uporabe čelika S345T i S375T, kao i dodatni zahtjevi za isporučeni čelik predviđeni državnim standardima i standardima CMEA ili tehničkim specifikacijama, trebaju biti naznačeni u radnim (DM) i detaljnim (DMC) nacrtima čeličnih konstrukcija i u dokumentaciji za naručivanje materijala.

Ovisno o karakteristikama konstrukcija i njihovih komponenti, prilikom naručivanja čelika potrebno je navesti klasu kontinuiteta prema GOST 27772-88.

1,6*. Čelične konstrukcije i njihovi proračuni moraju ispunjavati zahtjeve GOST 27751-88 "Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Osnovne odredbe za proračun" i ST SEV 3972-83 "Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Čelične konstrukcije. Osnovne odredbe za proračun."

1.7. Projektne sheme i osnovne proračunske pretpostavke moraju odražavati stvarne radne uvjete čeličnih konstrukcija.

Čelične konstrukcije općenito treba projektirati kao jedinstvene prostorne sustave.

Prilikom podjele jedinstvenih prostornih sustava na zasebne ravne strukture treba uzeti u obzir međudjelovanje elemenata međusobno i s podlogom.

Izbor projektnih shema, kao i metoda za proračun čeličnih konstrukcija, mora se izvršiti uzimajući u obzir učinkovitu upotrebu računala.

1.8. Proračune čeličnih konstrukcija treba u pravilu provoditi uzimajući u obzir neelastične deformacije čelika.

Za statički neodređene konstrukcije, za koje nije razvijena proračunska metoda s obzirom na neelastične deformacije čelika, proračunske sile (momenti savijanja i torzije, uzdužne i poprečne sile) treba odrediti pod pretpostavkom elastičnih deformacija čelika prema nedeformirana shema.

Uz odgovarajuću studiju izvodljivosti, proračun se može provesti pomoću deformirane sheme koja uzima u obzir utjecaj pomaka konstrukcije pod opterećenjem.

1.9. Elementi čeličnih konstrukcija moraju imati minimalne presjeke koji udovoljavaju zahtjevima ovih normi, uzimajući u obzir asortiman valjanih proizvoda i cijevi. U kompozitnim dijelovima utvrđenim proračunom, podnapon ne smije biti veći od 5%.

2. MATERIJALI ZA KONSTRUKCIJE I VEZE

2.1*. Ovisno o stupnju odgovornosti konstrukcija zgrada i građevina, kao io uvjetima njihovog rada, sve su građevine podijeljene u četiri skupine. Čelike za čelične konstrukcije zgrada i konstrukcija treba uzeti prema tablici. 50*.

Čelik za konstrukcije koje se postavljaju u klimatskim područjima I 1, I 2, II 2 i II 3, ali rade u grijanim prostorijama, treba uzeti kao za klimatsko područje II 4 prema tablici. 50*, s izuzetkom čelika C245 i C275 za konstrukciju skupine 2.

Za prirubničke spojeve i sklopove okvira treba koristiti valjane proizvode prema TU 14-1-4431-88.

2.2*. Za zavarivanje čeličnih konstrukcija treba koristiti: elektrode za ručno elektrolučno zavarivanje prema GOST 9467-75*; žica za zavarivanje prema GOST 2246-70*; fluksevi prema GOST 9087-81*; ugljični dioksid prema GOST 8050-85.

Korišteni materijali za zavarivanje i tehnologija zavarivanja moraju osigurati da vlačna čvrstoća metala za zavarivanje nije niža od standardne vrijednosti vlačne čvrstoće Trčanje osnovni metal, kao i vrijednosti tvrdoće, udarne čvrstoće i relativnog produljenja metala zavarenih spojeva, utvrđenih relevantnim regulatornim dokumentima.

2.3*. Odljevci (potporni dijelovi itd.) za čelične konstrukcije trebaju biti izrađeni od ugljičnog čelika razreda 15L, 25L, 35L i 45L, koji ispunjavaju zahtjeve za skupinu lijevanja II ili III prema GOST 977-75*, kao i od sivog lijeva. razreda SCh15, SCh20, SCh25 i SCh30, koji ispunjavaju zahtjeve GOST 1412-85.

2,4*. Za vijčane spojeve treba koristiti čelične vijke i matice koji zadovoljavaju zahtjeve GOST 1759.0-87*, GOST 1759.4-87* i GOST 1759.5-87* te podloške koje zadovoljavaju zahtjeve GOST 18123-82*.

Vijke treba rasporediti prema tablici. 57* i GOST 15589-70*, GOST 15591-70*, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*, a kod ograničenja deformacija zglobova - prema GOST 7805-70*.

Matice se trebaju koristiti u skladu s GOST 5915-70*: za vijke klase čvrstoće 4.6, 4.8, 5.6 i 5.8 - matice klase čvrstoće 4; za vijke klase čvrstoće 6.6 i 8.8 - matice klase čvrstoće 5 odnosno 6, za vijke klase čvrstoće 10.9 - matice klase čvrstoće 8.

Treba koristiti sljedeće podloške: okrugle podloške u skladu s GOST 11371-78*, kose podloške u skladu s GOST 10906-78* i normalne opružne podloške u skladu s GOST 6402-70*.

2,5*. Odabir vrsta čelika za temeljne vijke treba izvršiti u skladu s GOST 24379.0-80, a njihov dizajn i dimenzije trebaju biti u skladu s GOST 24379.1-80*.

Vijci (u obliku slova U) za pričvršćivanje zateznih žica antenskih komunikacijskih konstrukcija, kao i vijci u obliku slova U i temeljni vijci za nosače nadzemnih vodova i distribucijskih uređaja trebaju se koristiti od klasa čelika: 09G2S-8 i 10G2S1-8 u skladu s GOST 19281-73* s dodatnim zahtjevom za udarnu čvrstoću na temperaturi od minus 60 ° C nije manji od 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) u klimatskom području I 1; 09G2S-6 i 10G2S1-6 prema GOST 19281-73* u klimatskim područjima I 2, II 2 i II 3; VSt3sp2 prema GOST 380-71* (od 1990. St3sp2-1 prema GOST 535-88) u svim drugim klimatskim područjima.

2,6*. Treba koristiti matice za temelj i U-vijke:

za vijke od čelika razreda VSt3sp2 i 20 - klasa čvrstoće 4 prema GOST 1759.5-87*;

za vijke od čelika razreda 09G2S i 10G2S1 - klasa čvrstoće nije niža od 5 prema GOST 1759.5-87*. Dopušteno je koristiti matice izrađene od čelika prihvaćenih za vijke.

Matice za temelje i U-vijke promjera manjeg od 48 mm treba koristiti u skladu s GOST 5915-70*, za vijke promjera većeg od 48 mm - u skladu s GOST 10605-72*.

2,7*. Treba koristiti vijke visoke čvrstoće u skladu s GOST 22353-77*, GOST 22356-77* i TU 14-4-1345-85; matice i podloške za njih - u skladu s GOST 22354-77* i GOST 22355-77*.

2,8*. Za nosive elemente visećih obloga, zatezne žice za nadzemne vodove i vanjska rasklopna postrojenja, jarbole i tornjeve, kao i elemente za prednaprezanje u prednapetim konstrukcijama treba koristiti:

spiralna užad prema GOST 3062-80*; GOST 3063-80*, GOST 3064-80*;

užad s dvostrukim polaganjem prema GOST 3066-80*; GOST 3067-74*; GOST 3068-74*; GOST 3081-80*; GOST 7669-80*; GOST 14954-80*;

zatvorena nosiva užad prema GOST 3090-73*; GOST 18900-73* GOST 18901-73*; GOST 18902-73*; GOST 7675-73*; GOST 7676-73*;

snopovi i niti paralelnih žica formiranih od žice za užad koja udovoljava zahtjevima GOST 7372-79*.

2.9. Fizičke značajke materijala koji se koriste za čelične konstrukcije treba uzeti u skladu s App. 3.

3. KONSTRUKCIJSKE KARAKTERISTIKE MATERIJALA I SPOJEVA

3.1*. Izračunate otpore valjanih proizvoda, savijenih dijelova i cijevi za različite vrste stanja naprezanja treba odrediti pomoću formula navedenih u tablici. 1*.

Stol 1*

Napeto stanje		Simbol	Izračunati otpor valjanih proizvoda i cijevi
istezanje,	Po granici razvlačenja		Ry = Ryn/gm
kompresije i savijanja	Prema privremenom otporu		R u = Trčanje /gm
			R s = 0,58Ryn/gm
Rušenje krajnje površine (ako postoji)			Rp = Trčanje /gm
Lokalno prignječenje u cilindričnim zglobovima (krakovima) pri čvrstom kontaktu			Rlp = 0,5Trčanje /gm
Dijametralno sabijanje valjaka (sa slobodnim kontaktom u strukturama s ograničenom pokretljivošću)			R cd = 0,025Trčanje /gm
Zatezanje u smjeru debljine valjanog proizvoda (do 60 mm)			R th = 0,5Trčanje /gm
Oznaka usvojena u tablici. 1*:
gm- koeficijent pouzdanosti za materijal, određen u skladu s točkom 3.2*.

3.2*. Vrijednosti koeficijenata pouzdanosti za valjani materijal, savijene dijelove i cijevi treba uzeti prema tablici. 2*.

Tablica 2*

Državni standard ili tehnički uvjeti za iznajmljivanje	Faktor pouzdanosti prema materijalu g m
GOST 27772-88 (osim čelika S590, S590K); TU 14-1-3023-80 (za krug, kvadrat, traku)
GOST 27772-88 (čelik S590, S590K); GOST 380-71** (za krugove i kvadrate s dimenzijama koje nisu uključene u TU 14-1-3023-80); GOST 19281-73* [za krugove i kvadrate s granicom tečenja do 380 MPa (39 kgf/mm 2) i dimenzijama koje nisu uključene u TU 14-1-3023-80]; GOST 10705-80; GOST 10706-76
GOST 19281-73* [za krug i kvadrat s granicom tečenja većom od 380 MPa (39 kgf/mm 2) i dimenzijama koje nisu uključene u TU 14-1-3023-80]; GOST 8731-87; TU 14-3-567-76

Izračunati otpori na vlak, pritisak i savijanje limova, širokopojasnih univerzalnih i fazonskih valjanih proizvoda dati su u tablici. 51*, cijevi - u tablici. 51, a. Proračunske otpore savijenih profila treba uzeti jednake proračunskim otporima valjanih limova od kojih su izrađeni, dok je moguće uzeti u obzir otvrdnjavanje valjanog čeličnog lima u zoni savijanja.

Proračunske otpore okruglih, kvadratnih i trakastih proizvoda treba odrediti prema tablici. 1*, uzimajući vrijednosti Ryn I Trčanje jednaka granici tečenja i vlačnoj čvrstoći prema TU 14-1-3023-80, GOST 380-71** (od 1990. GOST 535-88) i GOST 19281-73*.

Izračunata otpornost valjanih proizvoda na gnječenje čeone površine, lokalno gnječenje u cilindričnim zglobovima i dijametralno sabijanje valjaka dani su u tablici. 52*.

3.3. Izračunate otpore odljevaka od ugljičnog čelika i sivog lijeva treba uzeti prema tablici. 53 i 54.

3.4. Proračunske otpornosti zavarenih spojeva za različite vrste spojeva i stanja naprezanja treba odrediti prema formulama danim u tablici. 3.

Tablica 3

Zavareni spojevi	Status napona		Simbol	Računska otpornost zavarenih spojeva
stražnjica	Kompresija. Istezanje i savijanje tijekom automatskog, poluautomatskog ili ručnog zavarivanja uz fizičku kontrolu kvalitete šavova	Po granici razvlačenja		Rwy = Ry
		Prema privremenom otporu		Rwu = R u
	Istezanje i savijanje tijekom automatskog, poluautomatskog ili ručnog zavarivanja	Po granici razvlačenja		Rwy = 0,85Ry
				Rws = R s
Sa kutnim šavovima	Kriška (uvjetno) Rwz = 0,45Trčanje
Napomene: 1. Za šavove izrađene ručnim zavarivanjem, vrijednosti R wun treba uzeti jednake vrijednostima vlačne čvrstoće metala zavara navedenog u GOST 9467-75. 2. Za šavove izrađene automatskim ili poluautomatskim zavarivanjem, vrijednost R wun* treba uzeti prema tablici. 4* ovih standarda. 3. Vrijednosti koeficijenta pouzdanosti za zavareni materijal gwm treba uzeti jednako: 1,25 - s vrijednostima R wun ne više od 490 MPa (5000 kgf / cm2); 1,35 - s vrijednostima R wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) ili više.

Proračunske otpore sučeonih spojeva elemenata izrađenih od čelika s različitim standardnim otporima treba uzeti kao za sučeone spojeve izrađene od čelika s nižom vrijednošću standardnog otpora.

Proračunske otpornosti metala zavara zavarenih spojeva s kutnim zavarima dane su u tablici. 56.

3.5. Izračunate otpore spojeva s jednim vijkom treba odrediti prema formulama danim u tablici. 5*.

Proračunske posmične i vlačne čvrstoće vijaka dane su u tablici. 58*, kolaps elemenata povezanih vijcima - u tablici. 59*.

3,6*. Računska vlačna čvrstoća temeljnih vijaka Rba

Rba = 0,5R. (1)

Projektirana vlačna čvrstoća U-vijka R bv, navedeno u klauzuli 2.5*, treba odrediti formulom

R bv = 0,45Trčanje. (2)

Proračunska vlačna čvrstoća temeljnih vijaka data je u tablici. 60*.

3.7. Projektirana vlačna čvrstoća vijaka visoke čvrstoće Rbh treba odrediti formulom

Rbh = 0,7Rpunđa, (3)

Gdje Rbun- najmanja privremena vlačna čvrstoća vijka, uzeta prema tablici. 61*.

3.8. Računska vlačna čvrstoća čelične žice visoke vlačne čvrstoće Rdh, koji se koristi u obliku snopova ili niti, treba odrediti formulom

Rdh = 0,63Trčanje. (4)

3.9. Vrijednost izračunate otpornosti (sile) na napetost čeličnog užeta treba uzeti jednako vrijednosti prekidne sile užeta u cjelini, utvrđenoj državnim standardima ili tehničkim specifikacijama za čeličnu užad, podijeljenu s koeficijentom pouzdanosti. g m = 1,6.

GOSSTROY SSSR

PROPISI GRAĐENJA

SNiP II-23-81*

Dio II
Standardi dizajna

23. poglavlje
Čelične konstrukcije

Odobrenonas
Dekret Državnog odbora za izgradnju SSSR-a
od 14. kolovoza 1981. br.144

Moskva
Centralni institut
standardni dizajn

RAZVIO TsNIISK im. Kucherenko uz sudjelovanje TsNIIproektstalkonstruktsii Državnog odbora za izgradnju SSSR-a, MISI nazvan po. V.V. Kuibyshev Ministarstva za visoko obrazovanje SSSR-a, Institut Energosetproekt i Mosgidrostal Design Bureau Ministarstva energetike SSSR-a.

Stupanjem na snagu ovih građevinskih kodova i propisa, sljedeće postaje nevažeće:

SNiP II-V.3-72 „Čelične konstrukcije. Standardi dizajna";

izmjene SNiP II-B.3-72 „Čelične konstrukcije. Standardi dizajna” odobreni rezolucijama Državnog odbora za izgradnju SSSR-a:

SNiPII-I.9-62 „Vodovodi za prijenos električne energije napona iznad 1 kV. Norme projektiranja" (odjeljak "Projektiranje čeličnih konstrukcija nosača nadzemnih dalekovoda");

izmjene SNiP II-I.9-62 „Vodovodi za prijenos električne energije s naponom iznad 1 kV. Standardi dizajna”, odobren Dekretom Državnog odbora za izgradnju SSSR-a od 10. travnja 1975.;

“Smjernice za projektiranje metalnih konstrukcija antenskih konstrukcija komunikacijskih objekata” (SN 376-67).

Glavne slovne oznake date su u dodatku. 9*.

Odjeljci, odlomci, tablice, formule, dodaci i opisi crteža na kojima su napravljene izmjene označeni su u ovim građevinskim propisima zvjezdicom.

Urednici – inženjeri F.M. Shlemin, U.P. Poddubny(Gosstroy SSSR), doktor inženjerskih znanosti. znanosti prof. U.A. Baldin, dr.sc. tehn. znanosti G.E. Velsky(TsNIISK Gosstroy SSSR), inženjer. E.M. Bukharin("Energosetproekt" Ministarstvo energetike SSSR-a), inženjer. N.U. OnaVelev(SKB "Mosgidrostal" Ministarstvo energetike SSSR-a).

KadaPri korištenju regulatornog dokumenta treba uzeti u obzir odobrene izmjene građevinskih propisa i propisa te državnih standarda objavljenih u časopisu „Bilten građevinske opreme“, „Zbirka izmjena i dopuna građevinskih propisa i pravila“ Državnog odbora za izgradnju SSSR-a i indeks informacija "Državni standardi SSSR-a" Državnog standarda SSSR-a.

1. OPĆE ODREDBE

1.1. Ovi standardi moraju se poštivati pri projektiranju čeličnih građevinskih konstrukcija zgrada i građevina raznih namjena.

Norme se ne odnose na projektiranje čeličnih konstrukcija mostova, transportnih tunela i cijevi ispod nasipa.

1.2. Pri projektiranju čeličnih konstrukcija potrebno je pridržavati se standarda SNiP za zaštitu građevinskih konstrukcija od korozije i standarda zaštite od požara za projektiranje zgrada i građevina. Nije dopušteno povećanje debljine valjanih proizvoda i stijenki cijevi kako bi se konstrukcije zaštitile od korozije i povećale otpornost konstrukcija na požar.

Sve strukture moraju biti dostupne za promatranje, čišćenje, bojanje, te ne smiju zadržavati vlagu niti ometati ventilaciju. Zatvoreni profili moraju biti zabrtvljeni.

1,3*. Prilikom projektiranja konstrukcija rodilišta trebali biste:

odabrati optimalne tehničko-ekonomske sheme konstrukcija i presjeka elemenata;

koristiti ekonomične valjane profile i učinkovite čelike;

koristiti, u pravilu, jedinstvene standardne ili standardne projekte za zgrade i građevine;

osigurati proizvodnost proizvodnje i ugradnje konstrukcija;

koristiti dizajne koji osiguravaju najmanji intenzitet rada njihove proizvodnje, transporta i ugradnje;

osiguravaju, u pravilu, linijsku proizvodnju konstrukcija i njihovu ugradnju na transporter ili veliki blok;

omogućiti korištenje progresivnih tipova tvorničkih spojeva (automatsko i poluautomatsko zavarivanje, prirubnički spojevi, s mljevenim krajevima, vijčani spojevi, uključujući i one visoke čvrstoće, itd.);

osigurati, u pravilu, montažne veze s vijcima, uključujući i one visoke čvrstoće; dopušteni su zavareni instalacijski spojevi uz odgovarajuće obrazloženje;

u skladu sa zahtjevima državnih standarda za strukture odgovarajućeg tipa.

Ovisno o karakteristikama konstrukcija i njihovih komponenti, prilikom naručivanja čelika potrebno je navesti klasu kontinuiteta prema GOST 27772-88.

1,6*. Čelične konstrukcije i njihovi proračuni moraju ispunjavati zahtjeve GOST 27751-88 „Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Osnovne odredbe za proračune" i ST SEV 3972-83 "Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Čelične konstrukcije. Osnovne odredbe za obračun«.

1.7. Projektne sheme i osnovne proračunske pretpostavke moraju odražavati stvarne radne uvjete čeličnih konstrukcija.

Čelične konstrukcije općenito treba projektirati kao jedinstvene prostorne sustave.

Prilikom podjele jedinstvenih prostornih sustava na zasebne ravne strukture treba uzeti u obzir međudjelovanje elemenata međusobno i s podlogom.

Izbor projektnih shema, kao i metoda za proračun čeličnih konstrukcija, mora se izvršiti uzimajući u obzir učinkovitu upotrebu računala.

1.8. Proračune čeličnih konstrukcija treba u pravilu provoditi uzimajući u obzir neelastične deformacije čelika.

Uz odgovarajuću studiju izvodljivosti, proračun se može provesti pomoću deformirane sheme koja uzima u obzir utjecaj pomaka konstrukcije pod opterećenjem.

2. MATERIJALI ZA KONSTRUKCIJE I VEZE

Za prirubničke spojeve i sklopove okvira treba koristiti valjane proizvode prema TU 14-1-4431-88.

Korišteni materijali za zavarivanje i tehnologija zavarivanja moraju osigurati da vlačna čvrstoća metala za zavarivanje nije niža od standardne vrijednosti vlačne čvrstoće Run osnovni metal, kao i vrijednosti tvrdoće, udarne čvrstoće i relativnog produljenja metala zavarenih spojeva, utvrđenih relevantnim regulatornim dokumentima.

Vijke treba rasporediti prema tablici. 57* i GOST 15589-70*, GOST 15591-70*, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*, a kod ograničenja deformacija zglobova - prema GOST 7805-70*.

Treba koristiti sljedeće podloške: okrugle podloške u skladu s GOST 11371-78*, kose podloške u skladu s GOST 10906-78* i normalne opružne podloške u skladu s GOST 6402-70*.

2,5*. Odabir vrsta čelika za temeljne vijke treba izvršiti u skladu s GOST 24379.0-80, a njihov dizajn i dimenzije trebaju biti u skladu s GOST 24379.1-80*

Vijci (u obliku slova U) za pričvršćivanje zateznih žica antenskih komunikacijskih struktura, kao i vijci u obliku slova U i temeljni vijci za nosače nadzemnih elektroenergetskih vodova i razvodnih uređaja trebaju se koristiti od klasa čelika: 09G2S-8 i 10G2S1-8 prema GOST-u. 19281-73* s dodatnim zahtjevom čvrstoća na udar pri temperaturi od minus 60 °C nije manja od 30 J/cm 2 (3 kgf m/cm 2) u klimatskom području I 1; 09G2S-6 i 10G2S1-6 prema GOST 19281-73* u klimatskim područjima I 2, II 2 i II 3; VSt3sp2 prema GOST 380-71* (od 1990. St3sp2-1 prema GOST 535-88) u svim drugim klimatskim područjima.

2,6*. Treba koristiti matice za temelj i U-vijke:

za vijke od čelika razreda VSt3sp2 i 20 - klasa čvrstoće 4 prema GOST 1759.5-87*;

za vijke od čelika razreda 09G2S i 10G2S1 - klasa čvrstoće nije niža od 5 prema GOST 1759.5-87*. Dopušteno je koristiti matice izrađene od čelika prihvaćenih za vijke.

Matice za temelje i U-vijke promjera manjeg od 48 mm treba koristiti u skladu s GOST 5915-70*, za vijke promjera većeg od 48 mm - u skladu s GOST 10605-72*.

2,7*. Treba koristiti vijke visoke čvrstoće u skladu s GOST 22353-77*, GOST 22356-77* i TU 14-4-1345-85; matice i podloške za njih - u skladu s GOST 22354-77* i GOST 22355-77*.

spiralna užad prema GOST 3062-80*; GOST 3063-80*; GOST 3064-80*;

užad s dvostrukim polaganjem prema GOST 3066-80*; GOST 3067-74*; GOST 3068-74*;GOST 3081-80*; GOST 7669-80*;GOST 14954-80*;

zatvorena nosiva užad prema GOST 3090-73*; GOST 18900-73*;GOST 18901-73*; GOST 18902-73*; GOST 7675-73*; GOST 7676-73*;

snopovi i niti paralelnih žica formiranih od žice za užad koja udovoljava zahtjevima GOST 7372-79*.

2.9. Fizičke značajke materijala koji se koriste za čelične konstrukcije treba uzeti u skladu s App. 3.

3. KONSTRUKCIJSKE KARAKTERISTIKE MATERIJALA I SPOJEVA

3.1*. Izračunate otpore valjanih proizvoda, savijenih dijelova i cijevi za različite vrste stanja naprezanja treba odrediti pomoću formula navedenih u tablici. 1*.

3.2*. Vrijednosti koeficijenata pouzdanosti za valjani materijal, savijene dijelove i cijevi treba uzeti prema tablici. 2*.

Proračunske otpore okruglih, kvadratnih i trakastih proizvoda treba odrediti prema tablici. 1*, uzimajući vrijednosti Rgod I Run jednaka granici tečenja i privremenoj otpornosti prema TU 14-1-3023-80, GOST 380-71** (od 1990. GOST 535-88) i GOST 19281-73*.

Stol 1*

Napeto stanje		Simbol	Izračunati otpor valjanih proizvoda i cijevi
Napetost, kompresija i savijanje	Po granici razvlačenja	Rg	Rg= Ryn / γn
Napetost, kompresija i savijanje	Prema privremenom otporu		Ru= Trčanje / γm
			Rs= 0,58 Ryn / γm
Rušenje krajnje površine (ako postoji)			Rstr= Trčanje / γm
Lokalno prignječenje u cilindričnim zglobovima (krakovima) pri čvrstom kontaktu			Rlp= 0,5 Trčanje / γm
Dijametralno sabijanje valjaka (sa slobodnim kontaktom u strukturama s ograničenom pokretljivošću)			RCD= 0,025 Trčanje / γm

Oznaka usvojena u tablici. 1*:

γ m- koeficijent pouzdanosti za materijal, određen u skladu s točkom 3.2*.

(Amandman. Dopis od 17.11.2008.)

Tablica 2*

Državni standard ili tehnički uvjeti za iznajmljivanje	Faktor pouzdanosti prema materijalu γ t
GOST 27772-88 (osim čelika S590, S590K); TU 14-1-3023-80 (za krug, kvadrat, traku)
GOST 27772-88 (čelik S590, S590K); GOST 380-71** (za krugove i kvadrate s dimenzijama koje nisu uključene u TU 14-1-3023-80); GOST 19281-73* [za krugove i kvadrate s granicom tečenja do 380 MPa (39 kgf/mm 2) i dimenzijama koje nisu uključene u TU 14-1-3023-80]; 76*
GOST 19281-73* [za krug i kvadrat s granicom tečenja većom od 380 MPa (39 kgf/mm 2) i dimenzijama koje nisu uključene u TU 14-1-3023-80]; GOST 8731-87; TU 14-3-567-76

Izračunata otpornost valjanih proizvoda na gnječenje čeone površine, lokalno gnječenje u cilindričnim zglobovima i dijametralno sabijanje valjaka dani su u tablici. 52*.

3.3. Proračunske otpore odljevaka od ugljičnog čelika i sivog lijeva treba uzeti prema tablicama 53 i 54.

3.4. Proračunske otpornosti zavarenih spojeva za različite vrste spojeva i stanja naprezanja treba odrediti prema formulama danim u tablici. 3.

Tablica 3

Zavareni spojevi	Napeto stanje			Simbol	Računska otpornost zavarenih spojeva
stražnjica	Kompresija. Istezanje i savijanje tijekom automatskog, poluautomatskog ili ručnog zavarivanja uz fizičku kontrolu kvalitete šavova		Po granici razvlačenja		Rwy = Ry
			Prema privremenom otporu		Rwu = R u
	Istezanje i savijanje tijekom automatskog, poluautomatskog ili ručnog zavarivanja		Po granici razvlačenja		Rwy = 0,85 Ry
					Rws = R s
Sa kutnim šavovima	Kriška (uvjetno)	Za zavareni metal
Sa kutnim šavovima	Kriška (uvjetno)	Za granice fuzije metala			Rwz = 0,45 Trčanje

Napomene: 1. Za šavove izrađene ručnim zavarivanjem, vrijednosti Rwun treba uzeti jednake vrijednostima vlačne čvrstoće metala zavara navedenog u GOST 9467-75*.

2. Za šavove izrađene automatskim ili poluautomatskim zavarivanjem, vrijednosti R wun treba uzeti prema tablici 4* ovih standarda.

3. Vrijednosti koeficijenta pouzdanosti za zavareni materijal γ wm treba uzeti jednako: 1,25 - s vrijednostima R wun ne više od 490 MPa (5000 kgf / cm 2); R wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) ili više.

Proračunske otpornosti metala zavara zavarenih spojeva s kutnim zavarima dane su u tablici. 56.

3.5. Izračunate otpore spojeva s jednim vijkom treba odrediti prema formulama danim u tablici. 5*.

Proračunske posmične i vlačne čvrstoće vijaka dane su u tablici. 58*, kolaps elemenata povezanih vijcima - u tablici. 59*.

3,6*. Računska vlačna čvrstoća temeljnih vijaka Rba treba odrediti formulom

Rba = 0,5R. (1)

Projektirana vlačna čvrstoća U-vijka R bv, navedeno u klauzuli 2.5*, treba odrediti formulom

Rbv= 0,45 Run. (2)

Proračunska vlačna čvrstoća temeljnih vijaka data je u tablici. 60*.

3.7. Projektirana vlačna čvrstoća vijaka visoke čvrstoće Rbh treba odrediti formulom

Rbh= 0,7 Rpunđa, (3)

Gdje R punđa- najmanja privremena vlačna čvrstoća vijka, uzeta prema tablici. 61*.

3.8. Računska vlačna čvrstoća čelične žice visoke vlačne čvrstoće Rdh, koji se koristi u obliku snopova ili niti, treba odrediti formulom

Rdh= 0,63Run. (4)

Tablica 4*

Vrste žice (prema GOST 2246-70*) za automatsko ili poluautomatsko zavarivanje		Vrste punjene žice (prema GOST 26271-84)	Vrijednosti standardne otpornosti metala zavara R wun, MPa (kgf/cm 2)
potopljeno (GOST 9087-81*)	u ugljičnom dioksidu (prema GOST 8050-85) ili u njegovoj smjesi s argonom (prema GOST 10157-79*)	Vrste punjene žice (prema GOST 26271-84)
Sv-08, Sv-08A

		PP-AN8, PP-AN3
Sv-10NMA, Sv-10G2
Sv-08HN2GMYU,	Sv-10HG2SMA, Sv-08HG2SDYU

* Kod zavarivanja žicom Sv-08G2S vrijednost Rwun treba uzeti jednak 590 MPa (6000 kgf/cm 2) samo za kutne zavare s krakom kf≤ 8 mm u konstrukcijama od čelika s granicom razvlačenja od 440 MPa (4500 kgf/cm2) ili više.

Tablica 5*

Napeto stanje	Simbol	Proračunska otpornost spojeva s jednim vijkom
		klase smicanja i napetosti vijaka			kolaps spojenih čeličnih elemenata s granicom tečenja do 440 MPa (4500 kgf/cm 2)

		Rbs = 0,38 Rpunđa	Rbs = 0,4 Rpunđa	Rbs = 0,4 Rpunđa
Istezanje		Rbt = 0,42 Rpunđa	Rbt = 0,4 Rpunđa	Rbt = 0,5 Rpunđa
	Rbp
a) vijci klase točnosti A
b) vijci klase točnosti B i C

Bilješka. Dopušteno je koristiti vijke visoke čvrstoće bez podesive napetosti od čelika klase 40X "select", dok je izračunata otpornost Rbs I R bt treba odrediti kao za vijke klase 10.9, a projektirana otpornost Rbp kao i za vijke klase točnosti B i C.

Vijci visoke čvrstoće u skladu s TU 14-4-1345-85 smiju se koristiti samo pri radu u napetosti.

4*. RAČUNOVODSTVENI UVJETI POSLOVANJA I NAMJENA GRAĐEVINA

Pri proračunu konstrukcija i priključaka treba uzeti u obzir sljedeće:

koeficijenti pouzdanosti po namjeni γ n donesen u skladu s Pravilima za uzimanje u obzir stupnja odgovornosti zgrada i građevina pri projektiranju građevina;

faktor pouzdanosti γ u= 1,3 za konstrukcijske elemente izračunate na čvrstoću korištenjem proračunskih otpora Ru;

koeficijenti uvjeta rada γ c i koeficijenti radnog stanja veze γ b, prihvaćeno prema tablici. 6* i 35* odjeljci ovih normi za projektiranje zgrada, građevina i konstrukcija, kao i pril. 4*.

Tablica 6*

Strukturni elementi	Koeficijenti uvjeta rada γ s
1. Pune grede i komprimirani elementi podnih rešetki ispod dvorana kazališta, klubova, kina, ispod tribina, ispod prostorija trgovina, knjižara i arhiva itd. kada je težina podova jednaka ili veća od živog opterećenja
2. Stupovi javnih zgrada i nosači vodotornjeva
3. Stisnuti glavni elementi (osim potpornih) kompozitne rešetke T-presjeka od uglova zavarenog pokrova i stropnih nosača (na primjer, rogova i sličnih nosača) sa fleksibilnošću λ ≥ 60
4. Pune grede u proračunima za opću stabilnost na φ b < 1,0
5. Stege, šipke, naramenice, privjesci od valjanog čelika
6. Elementi jezgrenih konstrukcija obloga i stropova:
a) komprimirani (s izuzetkom zatvorenih cjevastih dijelova) u proračunima stabilnosti
b) rastegnuti u zavarenim konstrukcijama
c) vlačne, komprimirane, kao i sučeljene obloge u vijčanim konstrukcijama (osim konstrukcija s vijcima visoke čvrstoće) izrađene od čelika s naponom tečenja do 440 MPa (4500 kgf/cm 2 ), koje podnose statičko opterećenje, u proračuni čvrstoće
7. Čvrste kompozitne grede, stupovi, kao i čeone ploče izrađene od čelika s granicom tečenja do 440 MPa (4500 kgf/cm2), koje nose statičko opterećenje i izrađene pomoću vijčanih spojeva (osim spojeva s vijcima visoke čvrstoće ), u proračunima čvrstoće
8. Dijelovi valjanih i zavarenih elemenata, kao i obloge od čelika s granicom tečenja do 440 MPa (4500 kgf / cm2) na spojevima izrađenim vijcima (osim spojeva s vijcima visoke čvrstoće) koji nose statičko opterećenje. , u proračunima čvrstoće:
a) pune grede i stupovi
b) jezgrene strukture obloga i stropova
9. Komprimirani rešetkasti elementi prostornih rešetkastih konstrukcija od pojedinačnih kutova jednakih rubova ili nejednakih rubova (pričvršćenih većim rubom):
a) pričvršćeno izravno na pojaseve s jednom prirubnicom pomoću zavara ili dva ili više vijaka postavljenih duž kuta:
naramenice prema sl. 9*, A
odstojnici prema sl. 9*, b, V
naramenice prema sl. 9*, V, G, d
b) pričvršćena izravno na pojaseve s jednom policom, jednim vijkom (osim onih navedenih u poziciji 9, V ove tablice), kao i one pričvršćene umetkom, bez obzira na vrstu veze
c) sa složenom poprečnom rešetkom s vezama s jednim vijkom prema sl. 9*, e
10. Stisnuti elementi iz pojedinačnih kutova, pričvršćeni jednom prirubnicom (za nejednake kutove samo manjom prirubnicom), s izuzetkom strukturnih elemenata navedenih u poz. 9 ove tablice, zatege prema sl. 9*, b, pričvršćene izravno na tetive sa zavarenim spojevima ili dva ili više vijaka postavljenih duž kuta, i ravne rešetke iz pojedinačnih kutova
11. Temeljne ploče izrađene od čelika s granicom tečenja do 285 MPa (2900 kgf / cm2), koje nose statičko opterećenje, debljina, mm:

b) sv. 40 do 60

Napomene: 1. Koeficijenti radnih uvjeta γ c < 1 при расчете одновременно учитывать не следует.

2. Koeficijenti radnih uvjeta, dati redom u poz. 1 i 6, u; 1. i 7.; 1 i 8; 2 i 7; 2 i 8, a; 3 i 6, c, treba uzeti u obzir istovremeno u izračunu.

3. Koeficijenti radnih uvjeta dani u poz. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 i 10, kao i na poz. 5 i 6, b (osim za sučeono zavarene spojeve), razmatrani elementi ne bi trebali biti uzeti u obzir pri izračunavanju veza.

4. U slučajevima koji nisu navedeni u ovim standardima, formule treba uzeti γ s = 1.

SNiP II-23-81*
Za uzvrat
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

ČELIČNE KONSTRUKCIJE

1. OPĆE ODREDBE

1.1. Ovi standardi moraju se poštivati pri projektiranju čeličnih građevinskih konstrukcija zgrada i građevina raznih namjena.

Norme se ne odnose na projektiranje čeličnih konstrukcija mostova, transportnih tunela i cijevi ispod nasipa.

Sve strukture moraju biti dostupne za promatranje, čišćenje, bojanje, te ne smiju zadržavati vlagu niti ometati ventilaciju. Zatvoreni profili moraju biti zabrtvljeni.

1,3*. Prilikom projektiranja čeličnih konstrukcija trebali biste:

odabrati optimalne tehničko-ekonomske sheme konstrukcija i presjeka elemenata;

koristiti ekonomične valjane profile i učinkovite čelike;

koristiti, u pravilu, jedinstvene standardne ili standardne projekte za zgrade i građevine;

osigurati proizvodnost proizvodnje i ugradnje konstrukcija;

koristiti dizajne koji osiguravaju najmanji intenzitet rada njihove proizvodnje, transporta i ugradnje;

osiguravaju, u pravilu, linijsku proizvodnju konstrukcija i njihovu ugradnju na transporter ili veliki blok;

osigurati, u pravilu, montažne veze s vijcima, uključujući i one visoke čvrstoće; dopušteni su zavareni instalacijski spojevi uz odgovarajuće obrazloženje;

u skladu sa zahtjevima državnih standarda za strukture odgovarajućeg tipa.

Ovisno o značajkama konstrukcija i njihovih sastavnih dijelova, prilikom narudžbe potrebno je navesti klasu neprekidnosti čelika.

1,6*. Čelične konstrukcije i njihovi proračuni moraju ispunjavati zahtjeve "Pouzdanosti građevinskih konstrukcija i temelja. Osnovne odredbe za proračun" i ST SEV 3972 – 83 "Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Čelične konstrukcije. Osnovne odredbe za proračun."

1.7. Projektne sheme i osnovne proračunske pretpostavke moraju odražavati stvarne radne uvjete čeličnih konstrukcija.

Čelične konstrukcije općenito treba projektirati kao jedinstvene prostorne sustave.

Prilikom podjele jedinstvenih prostornih sustava na zasebne ravne strukture treba uzeti u obzir međudjelovanje elemenata međusobno i s podlogom.

Izbor projektnih shema, kao i metoda za proračun čeličnih konstrukcija, mora se izvršiti uzimajući u obzir učinkovitu upotrebu računala.

1.8. Proračune čeličnih konstrukcija treba u pravilu provoditi uzimajući u obzir neelastične deformacije čelika.

Uz odgovarajuću studiju izvodljivosti, proračun se može provesti pomoću deformirane sheme koja uzima u obzir utjecaj pomaka konstrukcije pod opterećenjem.

2. MATERIJALI ZA KONSTRUKCIJE I VEZE

Za prirubničke spojeve i sklopove okvira treba koristiti valjane proizvode prema TU 14-1-4431 – 88.

2.2*. Za zavarivanje čeličnih konstrukcija treba koristiti sljedeće: elektrode za ručno elektrolučno zavarivanje prema GOST 9467-75*; žica za zavarivanje prema GOST 2246 – 70*; fluksevi prema GOST 9087 – 81*; ugljični dioksid prema GOST 8050 – 85.

2.3*. Odljevci (potporni dijelovi itd.) za čelične konstrukcije trebaju biti projektirani od ugljičnog čelika razreda 15L, 25L, 35L i 45L, koji ispunjavaju zahtjeve za skupine lijevanja II ili III prema GOST 977 – 75*, kao i od sivog lijevanog željeza SCh15, SCh20, SCh25 i SCh30, koji ispunjavaju zahtjeve GOST 1412 – 85.

2,4*. Za vijčane spojeve treba koristiti čelične vijke i matice koji zadovoljavaju zahtjeve *, GOST 1759.4 – 87* i GOST 1759.5 – 87*, te podloške koje zadovoljavaju uvjete*.

Vijci se trebaju dodijeliti prema tablici 57* i *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*, a kada se ograničava deformacija spojeva - prema GOST 7805-70*.

Matice treba koristiti u skladu s GOST 5915 – 70*: za vijke klasa čvrstoće 4.6, 4.8, 5.6 i 5.8 – matice klase čvrstoće 4; za vijke klasa čvrstoće 6.6 i 8.8 – matice klase čvrstoće 5 odnosno 6 za vijke klase čvrstoće 10.9 – matice klase čvrstoće 8.

Treba koristiti podloške: okrugle prema GOST 11371 – 78*, kosi prema GOST 10906 – 78* i normalna opruga prema GOST 6402 – 70*.

2,5*. Odabir vrsta čelika za temeljne vijke treba izvršiti prema, a njihov dizajn i dimenzije trebaju se uzeti prema *.

Vijci (u obliku slova U) za pričvršćivanje zateznih žica antenskih komunikacijskih konstrukcija, kao i vijci u obliku slova U i temeljni vijci za nosače nadzemnih vodova i distribucijskih uređaja trebaju se koristiti od klasa čelika: 09G2S-8 i 10G2S1-8 prema GOST-u. 19281 – 73* uz dodatni zahtjev za udarnu čvrstoću na temperaturi od minus 60 °C ne manje od 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) u klimatskom području I 1; 09G2S-6 i 10G2S1-6 prema GOST 19281 – 73* u klimatskim područjima I 2, II 2 i II 3; VSt3sp2 prema GOST 380 – 71* (od 1990 St3sp2-1 prema GOST 535 – 88) u svim ostalim klimatskim područjima.

2,6*. Treba koristiti matice za temelj i U-vijke:

za vijke od čelika VSt3sp2 i 20 – klasa čvrstoće 4 prema GOST 1759.5 – 87*;

za vijke od čelika 09G2S i 10G2S1 – klasa čvrstoće nije niža od 5 prema GOST 1759.5 – 87*. Dopušteno je koristiti matice izrađene od čelika prihvaćenih za vijke.

Matice za temelj i U-vijci promjera manjeg od 48 mm trebaju se koristiti u skladu s GOST 5915 – 70*, za vijke promjera većeg od 48 mm – prema GOST 10605 – 72*.

2,7*. Treba koristiti vijke visoke čvrstoće prema *, * i TU 14-4-1345 – 85; matice i podloške za njih – prema GOST 22354 – 77* i *.

spiralna užad prema GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

dvostruka užad prema GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

zatvorena nosiva užad prema GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

snopovi i niti paralelnih žica oblikovanih od žice za užad koja udovoljava zahtjevima GOST 7372 – 79*.

2.9. Fizičke značajke materijala koji se koriste za čelične konstrukcije treba uzeti u skladu s App. 3.

3. KONSTRUKCIJSKE KARAKTERISTIKE MATERIJALA I SPOJEVA

3.1*. Izračunate otpore valjanih proizvoda, savijenih dijelova i cijevi za različite vrste stanja naprezanja treba odrediti pomoću formula navedenih u tablici. 1*.

Stol 1*

Napeto stanje		Simbol	Izračunati otpor valjanih proizvoda i cijevi
istezanje,	Po granici razvlačenja	Ry	R y = R yn /g m
kompresije i savijanja	Prema privremenom otporu	R u	R u = R un /g m
		R s	R s = 0,58 Ryn/ g m
Rušenje krajnje površine (ako postoji)		Rp	R p = R un /g m
Lokalno prignječenje u cilindričnim zglobovima (krakovima) pri čvrstom kontaktu		Rlp	Rlp= 0,5 Trčanje/ g m
Dijametralno sabijanje valjaka (sa slobodnim kontaktom u strukturama s ograničenom pokretljivošću)		R cd	R cd= 0,025 Trčanje/ g m
Zatezanje u smjeru debljine valjanog proizvoda (do 60 mm)		R th	R th= 0,5 Trčanje/ g m
Oznaka usvojena u tablici. 1*:
g m - koeficijent pouzdanosti za materijal, određen u skladu s točkom 3.2*.

3.2*. Vrijednosti koeficijenata pouzdanosti za valjani materijal, savijene dijelove i cijevi treba uzeti prema tablici. 2*.

Tablica 2*

Državni standard ili tehnički uvjeti za iznajmljivanje	Faktor pouzdanosti prema materijalu g m
(osim čelika S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (za krug, kvadrat, prugu)	1,025
(čelik S590, S590K); GOST 380 – 71** (za krug i kvadrat čije dimenzije nisu uključene u TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [za krug i kvadrat s granicom tečenja do 380 MPa (39 kgf/mm 2) i dimenzijama koje nisu uključene u TU 14-1-3023 – 80]; ;	1,050
GOST 19281 – 73* [za krug i kvadrat s granicom tečenja preko 380 MPa (39 kgf/mm 2) i dimenzijama koje nisu uključene u TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Izračunati otpori na vlak, pritisak i savijanje limova, širokopojasnih univerzalnih i fazonskih valjanih proizvoda dati su u tablici. 51*, cijevi – u tablici. 51, a. Proračunske otpore savijenih profila treba uzeti jednake proračunskim otporima valjanih limova od kojih su izrađeni, dok je moguće uzeti u obzir otvrdnjavanje valjanog čeličnog lima u zoni savijanja.

Proračunske otpore okruglih, kvadratnih i trakastih proizvoda treba odrediti prema tablici. 1*, uzimajući vrijednosti Ryn I Trčanje jednaka granici tečenja i vlačnoj čvrstoći prema TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (od 1990 GOST 535 – 88) i GOST 19281 – 73*.

Izračunata otpornost valjanih proizvoda na gnječenje čeone površine, lokalno gnječenje u cilindričnim zglobovima i dijametralno sabijanje valjaka dani su u tablici. 52*.

3.3. Izračunate otpore odljevaka od ugljičnog čelika i sivog lijeva treba uzeti prema tablici. 53 i 54.

3.4. Proračunske otpornosti zavarenih spojeva za različite vrste spojeva i stanja naprezanja treba odrediti prema formulama danim u tablici. 3.

Tablica 3

Zavareni spojevi	Naponsko stanje		Simbol	Računska otpornost zavarenih spojeva
stražnjica	Kompresija. Napetost i savijanje tijekom automatskog, poluautomatskog ili ručnog zavarivanja s fizičkim	Po granici razvlačenja	Rwy	Rwy=Ry
	kontrola kvalitete šava	Prema privremenom otporu	Rwu	Rwu= R u
	Napetost i savijanje tijekom automatskog, poluautomatskog ili ručnog zavarivanja	Po granici razvlačenja	Rwy	Rwy= 0,85 Ry
	Shift		Rws	Rws= R s
Sa kutnim šavovima	Kriška (uvjetno)	Za zavareni metal	Rwf
		Za granice fuzije metala	Rwz	Rwz= 0,45 Trčanje
Napomene: 1. Za šavove izrađene ručnim zavarivanjem, vrijednosti R wun treba uzeti jednake vrijednostima vlačne čvrstoće metala zavara navedenog u GOST 9467-75. 2. Za šavove izrađene automatskim ili poluautomatskim zavarivanjem, vrijednost R wun treba uzeti prema tablici. 4 ovih standarda. 3. Vrijednosti koeficijenta pouzdanosti za zavareni materijal g wm treba uzeti jednako: 1,25 – po vrijednostima R wun ne više od 490 MPa (5000 kgf / cm2); 1.35 – po vrijednostima R wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) ili više.

Proračunske otpornosti metala zavara zavarenih spojeva s kutnim zavarima dane su u tablici. 56.

3.5. Izračunate otpore spojeva s jednim vijkom treba odrediti prema formulama danim u tablici. 5*.

Proračunske posmične i vlačne čvrstoće vijaka dane su u tablici. 58*, kolaps elemenata povezanih vijcima, – u tablici. 59*.

3,6*. Računska vlačna čvrstoća temeljnih vijaka Rba

Rba = 0,5R. (1)

Projektirana vlačna čvrstoća U-vijka R bv, navedeno u klauzuli 2.5*, treba odrediti formulom

R bv = 0,45Trčanje. (2)

Proračunska vlačna čvrstoća temeljnih vijaka data je u tablici. 60*.

3.7. Projektirana vlačna čvrstoća vijaka visoke čvrstoće Rbh treba odrediti formulom

Rbh = 0,7Rpunđa, (3)

Gdje Rbun – najmanja privremena vlačna čvrstoća vijka, uzeta prema tablici. 61*.

3.8. Računska vlačna čvrstoća čelične žice visoke vlačne čvrstoće Rdh, koji se koristi u obliku snopova ili niti, treba odrediti formulom

Rdh = 0,63Trčanje. (4)

Tablica 4*

Vrste žica (prema GOST 2246 – 70*) za automatsko ili poluautomatsko zavarivanje		Vrste praha	Standardne vrijednosti
potopljeno (GOST 9087 – 81*)	u ugljičnom dioksidu (prema GOST 8050 – 85) ili u njegovoj smjesi s argonom (prema GOST 10157 – 79*)	žice (prema GOST 26271 – 84)	otpor metala zavara R wun, MPa (kgf/cm 2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10HG2SMA Sv-08HG2DU	–	685 (7000)
* Kod zavarivanja žicom Sv-08G2S vrijednosti R wun treba uzeti jednak 590 MPa (6000 kgf/cm 2) samo za kutne zavare s krakom kf £ 8 mm u konstrukcijama od čelika s granicom razvlačenja od 440 MPa (4500 kgf/cm2) ili više.

Tablica 5*

		Proračunska otpornost spojeva s jednim vijkom
Napeto stanje	Simbol	smicanje i napetost klasnih vijaka			kolaps spojenih čeličnih elemenata s granicom razvlačenja do 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm 2)
	Rbs	R bs = 0,38R punđa	Rbs= 0,4R punđa	Rbs= 0,4R punđa	–
Istezanje	R bt	R bt s = 0,38R punđa	R bt = 0,38R punđa	R bt = 0,38R punđa	–
	Rbp
a) vijci klase točnosti A		–	–	–
b) vijci klase B i C		–	–	–
Bilješka. Dopušteno je koristiti vijke visoke čvrstoće bez podesive napetosti od čelika klase 40X "select", dok je izračunata otpornost Rbs I R bt treba odrediti kao za vijke klase 10.9, a proračunsku otpornost kao za vijke razreda točnosti B i C. Vijci visoke čvrstoće prema TU 14-4-1345 – 85 može se koristiti samo pri radu na napetosti.

4*. RAČUNOVODSTVENI UVJETI POSLOVANJA I NAMJENA GRAĐEVINA

Pri proračunu konstrukcija i priključaka treba uzeti u obzir: faktore sigurnosti za predviđenu upotrebu g n donesen u skladu s Pravilima za uzimanje u obzir stupnja odgovornosti zgrada i građevina pri projektiranju građevina;

faktor pouzdanosti g u= 1,3 za konstrukcijske elemente izračunate za čvrstoću korištenjem proračunskih otpora R u;

koeficijenti uvjeta rada g c i koeficijenti radnog stanja veze g b , uzeti prema tablici. 6* i 35*, odjeljci ovih normi za projektiranje zgrada, građevina i konstrukcija, kao i pril. 4*.

Tablica 6*

Strukturni elementi	Koeficijenti uvjeta rada g sa
1. Pune grede i stisnuti elementi podnih rešetki ispod dvorana kazališta, klubova, kina, ispod tribina, ispod prostorija trgovina, knjižnih spremišta i arhiva itd. s težinom podova jednakom ili većom od živog opterećenja.	0,9
2. Stupovi javnih zgrada i nosači vodotornjeva	0,95
3. Stisnuti glavni elementi (osim potpornih) kompozitne rešetke T-presjeka od uglova zavarenih pokrova i stropnih nosača (na primjer, rogova i sličnih nosača) s fleksibilnošću l ³ 60	0,8
4. Pune grede pri proračunu opće stabilnosti pri j b 1,0	0,95
5. Stege, šipke, naramenice, privjesci od valjanog čelika	0,9
6. Elementi jezgrenih konstrukcija obloga i stropova:
a) komprimirani (osim za zatvorene cjevaste dijelove) u proračunima stabilnosti	0,95
b) rastegnuti u zavarenim konstrukcijama	0,95
c) vlačne, komprimirane, kao i sučeljene obloge u vijčanim konstrukcijama (osim konstrukcija s vijcima visoke čvrstoće) izrađene od čelika s naponom tečenja do 440 MPa (4500 kgf/cm 2 ), koje podnose statičko opterećenje, u proračuni čvrstoće	1,05
7. Čvrste kompozitne grede, stupovi, kao i čeone ploče izrađene od čelika s granicom tečenja do 440 MPa (4500 kgf/cm2), koje nose statičko opterećenje i izrađene pomoću vijčanih spojeva (osim spojeva s vijcima visoke čvrstoće ), u proračunima čvrstoće	1,1
8. Dijelovi valjanih i zavarenih elemenata, kao i obloge od čelika s granicom tečenja do 440 MPa (4500 kgf / cm2) na spojevima izrađenim vijcima (osim spojeva s vijcima visoke čvrstoće) koji nose statičko opterećenje. , u proračunima čvrstoće:
a) pune grede i stupovi	1,1
b) jezgrene konstrukcije i podovi	1,05
9. Komprimirani rešetkasti elementi prostornih rešetkastih konstrukcija od pojedinačnih kutova jednakih rubova (pričvršćenih većim rubom):
a) pričvršćena izravno na remene s jednom prirubnicom pomoću zavara ili dva ili više vijaka postavljenih duž kuta:
naramenice prema sl. 9*, a	0,9
odstojnici prema sl. 9*, b, V	0,9
naramenice prema sl. 9*, u, G, d	0,8
b) pričvršćeni izravno na remene s jednom policom, jednim vijkom (osim onih navedenih u točki 9, u ovoj tablici), a također pričvršćeni kroz ušitak, bez obzira na vrstu veze	0,75
c) sa složenom poprečnom rešetkom s vezama s jednim vijkom prema sl. 9*, e	0,7
10. Stisnuti elementi iz pojedinačnih kutova, pričvršćeni jednom prirubnicom (za nejednake kutove samo manjom prirubnicom), s izuzetkom strukturnih elemenata navedenih u poz. 9 ove tablice, zatege prema sl. 9*, b, pričvršćene izravno na tetive sa zavarenim spojevima ili dva ili više vijaka postavljenih duž kuta, i ravne rešetke iz pojedinačnih kutova	0,75
11. Temeljne ploče izrađene od čelika s granicom tečenja do 285 MPa (2900 kgf / cm2), koje nose statičko opterećenje, debljina, mm:
	1,2
b) preko 40 do 60 godina	1,15
c) preko 60 do 80	1,1
Napomene: 1. Koeficijenti radnih uvjeta g sa 1 ne treba uzimati u obzir istovremeno pri izračunu. 2. Koeficijenti radnih uvjeta, dati redom u poz. 1 i 6, u; 1. i 7.; 1 i 8; 2 i 7; 2 i 8,a; 3 i 6, c, treba uzeti u obzir istovremeno u izračunu. 3. Koeficijenti radnih uvjeta dani u poz. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 i 10, kao i na poz. 5 i 6, b (osim za sučeono zavarene spojeve), razmatrani elementi ne bi trebali biti uzeti u obzir pri izračunavanju veza. 4. U slučajevima koji nisu navedeni u ovim standardima, formule treba uzeti g c = 1.

5. PRORAČUN ELEMENATA ČELIČNIH KONSTRUKCIJA NA AKSIJALNE SILE I SAVIJANJE

SREDIŠNJE PRODUŽENJE I SREDIŠNJE STISNUTI ELEMENTI

5.1. Proračun čvrstoće elemenata podložnih središnjem naprezanju ili pritisku sile N, osim onih navedenih u klauzuli 5.2, treba izvesti prema formuli

Proračun čvrstoće presjeka na mjestima pričvršćivanja vlačnih elemenata iz pojedinačnih kutova, pričvršćenih na jednu prirubnicu vijcima, treba izvesti prema formulama (5) i (6). U ovom slučaju vrijednost g sa u formuli (6) treba uzeti prema pril. 4* ovih standarda.

5.2. Proračun čvrstoće vlačnih čeličnih konstrukcijskih elemenata s omjerom R u/g u > Ry, čiji je rad moguć čak i nakon što metal dosegne granicu tečenja, treba provesti prema formuli

5.3. Proračun stabilnosti punozidnih elemenata pod utjecajem središnjeg pritiska sile N, treba izvesti prema formuli

Vrijednosti j

na 0 £2,5

; (8)

na 2.5 £4,5

na > 4,5

. (10)

Numeričke vrijednosti j dati su u tablici. 72.

5,4*. Šipke izrađene od pojedinačnih kutova moraju biti projektirane za središnju kompresiju u skladu sa zahtjevima navedenim u klauzuli 5.3. Pri određivanju savitljivosti ovih šipki radijus vrtnje kutnog presjeka ja i efektivnu duljinu lijevo treba uzeti prema paragrafima. 6.1 – 6.7.

Pri proračunu pojaseva i rešetkastih elemenata prostornih konstrukcija iz pojedinačnih uglova moraju se ispuniti zahtjevi iz točke 15.10* ovih normi.

5.5. Stisnuti elementi s čvrstim zidovima otvorenog presjeka u obliku slova U s l x 3l y , Gdje l x I l y – izračunata savitljivost elementa u ravninama okomitim na osi, odnosno x– x I g -y (Sl. 1), preporuča se ojačati ga letvicama ili rešetkama, a moraju biti zadovoljeni zahtjevi st. 5.6 i 5.8*.

U nedostatku traka ili rešetki, takve elemente, osim proračuna pomoću formule (7), treba provjeriti na stabilnost tijekom savijanja-torzionog načina izvijanja prema formuli

Gdje j y – koeficijent izvijanja, izračunat prema zahtjevima klauzule 5.3;

(12)

Gdje ;

a = a x/ h – relativna udaljenost između težišta i središta savijanja.

Ovdje ;

J w – sektorski moment tromosti presjeka;

b i I t i – odnosno širinu i debljinu pravokutnih elemenata koji čine presjek.

Za presjek prikazan na Sl. 1, a, vrijednosti I a treba odrediti formulama:

Gdje b = b/h.

5.6. Za kompozitne komprimirane šipke, čije su grane povezane trakama ili rešetkama, koeficijent j u odnosu na slobodnu os (okomitu na ravninu letvica ili rešetki) treba odrediti pomoću formula (8) – (10) sa zamjenom u njima po ef. Značenje ef treba odrediti ovisno o vrijednostima lijevo dati u tablici. 7.

Tablica 7

Tip		Shema			Pružena fleksibilnost lijevo kompozitne šipke kroz presjek
odjeljci		odjeljci			s letvicama na		sa rešetkama
					J s l /( J b b) 5	J s l /( J b b) ³ 5
1					(14)	(17)	(20)
2					(15)	(18)	(21)
3					(16)	(19)	(22)
Oznake usvojene u tablici. 7:
b			– razmak između osi grana;
l			– razmak između središta dasaka;
l			– najveća fleksibilnost cijelog štapa;
l 1, l 2, l 3			– fleksibilnost pojedinih grana pri savijanju u ravninama okomitim na osi, odnosno 1 – 1 , 2 – 2 i 3 – 3, u područjima između zavarenih traka (prosto) ili između središta vanjskih vijaka;
A			– površina poprečnog presjeka cijele šipke;
A d1 i A d2			– površine poprečnog presjeka zatega rešetke (s poprečnom rešetkom – dvije zatege) koje leže u ravninama okomitim na osi, odnosno 1 – 1 I 2 – 2;
A d			– površina poprečnog presjeka rešetkaste spone (s poprečnom rešetkom – dvije zatege) koje leže u ravnini jedne strane (za trokutasti jednakostranični štap);
a 1 I a 2			– koeficijenti određeni formulom
Gdje			– dimenzije određene sa sl. 2;
	n, n 1, n 2, n 3		– koeficijente koji se prema tome određuju formulama;

Ovdje		J b1 I J b3		– momenti tromosti odsječaka grana u odnosu na osi, respektivno 1 – 1 i 3 – 3 (za sekcije tipa 1 i 3);
		J b1 I J b2		– isti, dva kuta u odnosu na osi, redom 1 – 1 i 2 – 2 (za sekciju tipa 2);
				– moment tromosti presjeka jedne šipke u odnosu na vlastitu os x– x (slika 3);
		Js1 I J s2		– momenti tromosti presjeka jedne od traka koje leže u ravninama okomitim na osi, odnosno 1 – 1 i 2 – 2 (za dionicu tipa 2).

Kod kompozitnih šipki s rešetkama, osim proračuna stabilnosti šipke u cjelini, treba provjeriti i stabilnost pojedinih grana u područjima između čvorova.

Fleksibilnost pojedinih grana l 1 , l 2 I l 3 u prostoru između letvica ne smije biti više od 40.

Ako se u jednoj od ravnina umjesto letvica nalazi čvrsti lim (Sl. 1, b, V) fleksibilnost grane treba izračunati polumjerom zakretanja polupresjeka u odnosu na njegovu os okomitu na ravninu letvica.

U kompozitnim šipkama s rešetkama, fleksibilnost pojedinih grana između čvorova ne smije biti veća od 80 i ne smije prelaziti zadanu fleksibilnost lijevo štap u cjelini. Dopušteno je prihvatiti veće vrijednosti fleksibilnosti grana, ali ne više od 120, pod uvjetom da se proračun takvih šipki provodi prema deformiranoj shemi.

5.7. Proračun kompozitnih elemenata izrađenih od kutnika, kanala i sl., povezanih čvrsto ili preko odstojnika, treba izvoditi kao čvrste stijenke, pod uvjetom da su najveći razmaci u područjima između zavarenih traka (u čistom) ili između središta vanjske strane. vijci ne prelaze:

za komprimirane elemente 40 ja

za zatezne elemente 80 ja

Ovdje radijus tromosti ja kut ili kanal treba uzeti za T- ili I-presjeke u odnosu na os paralelnu s ravninom odstojnika, a za poprečne presjeke – minimalno.

U tom slučaju potrebno je ugraditi najmanje dva odstojnika unutar duljine komprimiranog elementa.

5,8*. Proračun spojnih elemenata (dasaka, rešetki) komprimiranih kompozitnih šipki treba provesti za uvjetnu poprečnu silu Qfic, koja se uzima kao konstantna duž cijele duljine štapa i određena formulom

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/Ry)N/j, (23)*

Gdje N – uzdužna sila u kompozitnom štapu;

j – uzdužni koeficijent savijanja prihvaćen za kompozitnu šipku u ravnini spojnih elemenata.

Uvjetna sila smicanja Qfic treba distribuirati:

ako postoje samo spojne trake (mreže), jednako između traka (mreža) koje leže u ravninama okomitim na os u odnosu na koju se provjerava stabilnost;

u prisutnosti čvrstog lima i spojnih traka (rešetki) – na pola između lima i letvica (rešetki) koje leže u ravninama paralelnim s limom;

pri proračunu jednakostranih trokutastih kompozitnih šipki, uvjetna poprečna sila koja djeluje na sustav spojnih elemenata koji se nalaze u istoj ravnini treba uzeti jednaku 0,8 Qfic.

5.9. Proračun veznih traka i njihovog pričvršćenja (slika 3) treba izvesti kao proračun elemenata bezupornih rešetki na:

sila F, rezna šipka, prema formuli

F = Q s l/b; (24)

trenutak M 1, savijanje šipke u njezinoj ravnini, prema formuli

M 1 = Q s l/2 (25)

Gdje Q s – uvjetna poprečna sila primijenjena na šipku jedne strane.

5.10. Proračun spojnih rešetki treba provesti kao proračun rešetkastih rešetki. Pri proračunu poprečnih nosača poprečne rešetke s podupiračima (slika 4) treba uzeti u obzir dodatnu silu Nad, koja nastaje u svakoj stezi zbog kompresije remena i određena je formulom

(26)

Gdje N – sila u jednoj grani štapa;

A – površina poprečnog presjeka jedne grane;

A d – površina poprečnog presjeka jedne spone;

a – koeficijent određen formulom

a = a l 2 /(a 3 =2b 3) (27)

Gdje a, l I b – dimenzije prikazane na sl. 4.

5.11. Proračun šipki namijenjenih smanjenju proračunske duljine komprimiranih elemenata mora se izvesti za silu jednaku konvencionalnoj poprečnoj sili u glavnom komprimiranom elementu, određenoj formulom (23)*.

ELEMENTI ZA SAVIJANJE

5.12. Proračun čvrstoće elemenata (osim greda s fleksibilnim zidom, s perforiranim zidom i kranskim gredama) savijenih u jednoj od glavnih ravnina treba izvesti prema formuli

(28)

Vrijednost smičnog naprezanja t u presjecima savijenih elemenata mora zadovoljiti uvjet

(29)

Ako je zid oslabljen rupama za vijke, vrijednosti t u formuli (29) treba pomnožiti s koeficijentom a , određeno formulom

a = a/(a – d), (30)

Gdje a – korak rupe;

b – promjer rupe.

5.13. Da bi se izračunala čvrstoća zida grede na mjestima gdje se opterećenje primjenjuje na gornji pojas, kao iu potpornim dijelovima grede koji nisu ojačani ukrutima, potrebno je odrediti lokalno naprezanje. s loc prema formuli

(31)

Gdje F – proračunska vrijednost opterećenja (sila);

lijevo – uvjetna duljina raspodjele opterećenja, određena ovisno o uvjetima oslanjanja; za slučaj potpore prema sl. 5.

lijevo = b + 2t f, (32)

Gdje t f – debljina gornjeg pojasa grede, ako je donja greda zavarena (sl. 5, A), odnosno udaljenost od vanjskog ruba prirubnice do početka unutarnjeg zaobljenja zida, ako je donja greda valjana (sl. 5, b).

5.14*. Za gredne zidove izračunate pomoću formule (28), moraju biti ispunjeni sljedeći uvjeti:

Gdje – normalni naponi u središnjoj ravnini zida, paralelni s osi grede;

s y – isto, okomito na os grede, uključujući s loc , određeno formulom (31);

t xy – tangencijalno naprezanje izračunato pomoću formule (29) uzimajući u obzir formulu (30).

Naponi s x I s y , prihvaćene u formuli (33) sa svojim predznacima, kao i t xy treba odrediti na istoj točki snopa.

5.15. Proračun stabilnosti greda I-presjeka koji su savijeni u ravnini zida i ispunjavaju zahtjeve paragrafa. 5.12 i 5.14*, treba izvesti prema formuli

Gdje Zahod – treba odrediti za komprimirani remen;

j b – koeficijent određen prid. 7*.

Prilikom utvrđivanja vrijednosti j b za procijenjenu duljinu grede lijevo treba uzeti udaljenost između točaka pričvršćivanja komprimiranog remena od poprečnih pomaka (čvorovi uzdužnih ili poprečnih veza, točke pričvršćivanja krutih podova); u nedostatku veza lijevo = l(Gdje l – raspon grede) proračunsku duljinu konzole treba uzeti kako slijedi: lijevo = l u nedostatku pričvršćivanja komprimiranog remena na kraju konzole u vodoravnoj ravnini (ovdje l – duljina konzole); razmak između točaka pričvršćivanja stisnutog pojasa u vodoravnoj ravnini pri pričvršćivanju pojasa na kraju i po duljini konzole.

5.16*. Stabilnost greda nije potrebno provjeravati:

a) pri prijenosu opterećenja kroz kontinuiranu krutu podnicu, kontinuirano poduprtu komprimiranim pojasom grede i sigurno povezanu s njom (armiranobetonske ploče od teškog, lakog i ćeličastog betona, ravne i profilirane metalne podnice, valoviti čelik itd. );

b) u odnosu na proračunsku duljinu grede lijevo na širinu komprimirane trake b, ne prelazeći vrijednosti određene formulama u tablici. 8* za grede simetričnog I-presjeka i s razvijenijom stisnutom tetivom, kod kojih je širina zategnute tetive najmanje 0,75 širine stisnute tetive.

Tablica 8*

Učitaj lokaciju aplikacije	Najveće vrijednosti lijevo /b, za koje nisu potrebni proračuni stabilnosti za valjane i zavarene grede (na 1 £ h/b 6 i 15 £ b/t £35)
Do gornjeg pojasa	(35)
Do donjeg pojasa	(36)
Bez obzira na razinu primjene opterećenja pri proračunu presjeka grede između nosača ili u čistom savijanju	(37)
Oznake usvojene u tablici 8: b I t – odnosno širinu i debljinu komprimirane trake; h – razmak (visina) između osi limova remena. Napomene: 1. Za grede s tetivnim vezama na vijcima visoke čvrstoće, vrijednosti lijevo/b, dobiven iz formula u tablici 8 treba pomnožiti faktorom 1,2. 2. Za grede s omjerom b/t /t= 15.

Pričvršćivanje komprimiranog remena u vodoravnoj ravnini mora biti projektirano za stvarnu ili uvjetnu bočnu silu. U ovom slučaju treba odrediti uvjetnu bočnu silu:

kada je fiksiran na pojedinim točkama prema formuli (23)*, u kojoj j treba odrediti uz fleksibilnost l = lijevo/ja(Ovdje ja – polumjer tromosti presjeka komprimirane trake u horizontalnoj ravnini), i N treba izračunati pomoću formule

N = (Af + 0,25A W)Ry; (37, a)

s kontinuiranim pričvršćivanjem prema formuli

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Gdje qfic – uvjetna poprečna sila po jedinici duljine tetive grede;

Qfic – uvjetna poprečna sila, određena formulom (23)*, u kojoj je treba uzeti j = 1, a N – određeno formulom (37,a).

5.17. Proračun čvrstoće elemenata savijenih u dvije glavne ravnine treba izvesti prema formuli

(38)

Gdje x I g – koordinate točke presjeka koja se razmatra u odnosu na glavne osi.

U gredama izračunatim pomoću formule (38), vrijednosti naprezanja u mreži grede treba provjeriti pomoću formula (29) i (33) u dvije glavne ravnine savijanja.

Ako su ispunjeni zahtjevi klauzule 5.16*, A provjera stabilnosti greda savijenih u dvije ravnine nije potrebna.

5.18*. Proračun čvrstoće podijeljenih greda punog presjeka izrađenih od čelika s granicom tečenja do 530 MPa (5400 kgf/cm2), koje nose statičko opterećenje, podložno paragrafima. 5,19* – 5.21, 7.5 i 7.24 treba izvesti uzimajući u obzir razvoj plastičnih deformacija prema formulama

pri savijanju u jednoj od glavnih ravnina pod tangencijalnim naprezanjima t £0,9 R s(osim odjeljaka podrške)

(39)

pri savijanju u dvije glavne ravnine pod tangencijalnim naprezanjima t £0,5 R s(osim odjeljaka podrške)

(40)

Ovdje M, Mx I moj – apsolutne vrijednosti momenata savijanja;

c 1 – koeficijent određen formulama (42) i (43);

c x I c y – koeficijenti prihvaćeni prema tablici. 66.

Proračun u potpornom dijelu greda (sa M = 0; Mx= 0 i moj= 0) treba izvesti prema formuli

U prisutnosti zone čistog savijanja u formulama (39) i (40) umjesto koeficijenata c 1, c x I s y treba uzeti u skladu s tim:

od 1m = 0,5(1+c); c xm = 0,5(1+c x); s ym = 0,5(1+c y).

S istodobnim djelovanjem u dijelu trenutka M i sila smicanja Q koeficijent od 1 treba odrediti pomoću formula:

na t £0,5 R s c 1 = c; (42)

na 0,5 R s t £0,9 R s c 1 = 1,05b c , (43)

Gdje (44)

Ovdje S – koeficijent prihvaćen prema tablici. 66;

t I h – debljina i visina stijenke;

a – koeficijent jednak a = 0,7 za I-presjek savijen u ravnini zida; a = 0 – za ostale vrste presjeka;

od 1 – koeficijent koji nije manji od jedan niti veći od koeficijenta S.

Kako bi se optimizirale grede pri njihovom izračunavanju uzimajući u obzir zahtjeve paragrafa. 5,20, 7,5, 7,24 i 13,1 vrijednosti koeficijenata S, c x I s y u formulama (39) i (40) dopušteno je uzeti manje od vrijednosti danih u tablici. 66, ali ne manje od 1,0.

Ako je zid oslabljen rupama za vijke, vrijednosti posmičnog naprezanja t treba pomnožiti s koeficijentom određenim formulom (30).

Stupanjem na snagu ovih građevinskih kodova i propisa, sljedeće postaje nevažeće:

SNiP II-V.3-72 „Čelične konstrukcije. Standardi dizajna";
izmjene SNiP II-B.3-72 „Čelične konstrukcije. Standardi dizajna” odobreni rezolucijama Državnog odbora za izgradnju SSSR-a:
broj 150 od 12. rujna 1975.;
broj 94 od 24. lipnja 1976.;
broj 211 od 31. listopada 1978.;
broj 250 od 27. prosinca 1978.;
broj 2 od 25. siječnja 1980.;
broj 104 od 14.07.1980.
broj 130 od 31.07.1981.
SNiP II-I.9-62 „Vodovodi za prijenos električne energije napona iznad 1 kV. Norme projektiranja" (odjeljak "Projektiranje čeličnih konstrukcija nosača nadzemnih dalekovoda");
izmjene SNiP II-I.9-62 „Vodovodi za prijenos električne energije s naponom iznad 1 kV. Standardi dizajna”, odobren Dekretom Državnog odbora za izgradnju SSSR-a od 10. travnja 1975.;
“Smjernice za projektiranje metalnih konstrukcija antenskih konstrukcija komunikacijskih objekata” (SN 376-67).

Glavne slovne oznake date su u dodatku. 9*.

Odjeljci, odlomci, tablice, formule, dodaci i opisi crteža na kojima su napravljene izmjene označeni su u ovim građevinskim propisima zvjezdicom.

Urednici - inženjeri F.M. Shlemin, V.P. Poddubny (Gosstroy SSSR), doktor inženjerskih znanosti. znanosti prof. V.A. Baldin, dr. sc. tehn. znanosti G.E. Velsky (TsNIISK Gosstroy SSSR), inženjer. JESTI. Buharin („Energosetproekt” Ministarstvo energetike SSSR-a), inženjer. N.V. Shevelev (SKB Mosgidrostal, Ministarstvo energetike SSSR-a).

1. Opće odredbe
2. Materijali za konstrukcije i veze
3. Projektne karakteristike materijala i spojeva
4*. Uzimajući u obzir radne uvjete i namjenu konstrukcija
5. Proračun elemenata čelične konstrukcije na aksijalne sile i savijanje
6. Projektirane duljine i maksimalna fleksibilnost elemenata čelične konstrukcije
7. Provjera stabilnosti zidova i pojasnih limova savijenih i stisnutih elemenata
8. Proračun limenih konstrukcija
9. Proračun elemenata čeličnih konstrukcija na izdržljivost
10. Proračun čvrstoće elemenata čelične konstrukcije uzimajući u obzir krti lom
11. Proračun spojeva čeličnih konstrukcija
12. Opći zahtjevi za projektiranje čeličnih konstrukcija
13. Dodatni zahtjevi za projektiranje industrijskih zgrada i građevina
14. Dodatni zahtjevi za projektiranje stambenih i javnih zgrada i građevina
15*. Dodatni zahtjevi za projektiranje nosača nadzemnih vodova, konstrukcija otvorenih rasklopnih postrojenja i transportnih kontaktnih vodova

Snip 2 23 81 čelik. uzimajući u obzir uvjete rada i namjenu građevina

1. OPĆE ODREDBE

2. MATERIJALI ZA KONSTRUKCIJE I VEZE

3. KONSTRUKCIJSKE KARAKTERISTIKE MATERIJALA I SPOJEVA

Stol 1*

Tablica 2*

Tablica 3

1. OPĆE ODREDBE

2. MATERIJALI ZA KONSTRUKCIJE I VEZE

3. KONSTRUKCIJSKE KARAKTERISTIKE MATERIJALA I SPOJEVA

4*. RAČUNOVODSTVENI UVJETI POSLOVANJA I NAMJENA GRAĐEVINA

ČELIČNE KONSTRUKCIJE

1. OPĆE ODREDBE

2. MATERIJALI ZA KONSTRUKCIJE I VEZE

3. KONSTRUKCIJSKE KARAKTERISTIKE MATERIJALA I SPOJEVA

4*. RAČUNOVODSTVENI UVJETI POSLOVANJA I NAMJENA GRAĐEVINA

Preporučamo druge artikle

Djeluje li zakon o parazitizmu u Bjelorusiji?

Federalna služba za ovrhu Služba za ovrhu Ruske Federacije